JPH0688175A - 耐摩耗性及び耐食性を有する非晶質合金ベース金属仕上げ物及びその製造方法 - Google Patents
耐摩耗性及び耐食性を有する非晶質合金ベース金属仕上げ物及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 一般式：
Ｔa Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh ［式中、ａ＋
ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＋ｇ＋ｈ＝100 原子％であり、Ｔは
Ｎｉ、Ｃｏ、Ｎｉ−Ｃｏ又はＮｉ及びＣｏの少くとも１
つとＦｅと組合せ（３＜Ｆｅ＜82原子％及び３＜ａ＜85
原子％）であり、ＭはＭｎ、Ｃｕ、Ｖ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｒ
ｕ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｎｂ、Ｒｈから成るグループの１
つ以上の元素（０＜ｅ＜12原子％）であり、Ｍ′はＹを
含む１つ以上の希土類（０＜ｆ＜４原子％）であり、Ｘ
はＣ、Ｐ、Ｇｅ及びＳｉから成るグループの１つ以上の
メタロイド（０＜ｇ＜17原子％）であり、Ｉは不可避の
不純物（ｈ＜１原子％）であって、５＜ｂ＜25、５＜ｃ
＜15及び５＜ｄ＜18である］の金属合金から本質的にな
る非晶質金属仕上げ物。 【効果】熱プロジェクションにより下地上に付着される
これらの金属から製造される粉末は高い延性と卓越した
耐食性のほかに硬さを増した仕上げ物を提供する。
ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＋ｇ＋ｈ＝100 原子％であり、Ｔは
Ｎｉ、Ｃｏ、Ｎｉ−Ｃｏ又はＮｉ及びＣｏの少くとも１
つとＦｅと組合せ（３＜Ｆｅ＜82原子％及び３＜ａ＜85
原子％）であり、ＭはＭｎ、Ｃｕ、Ｖ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｒ
ｕ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｎｂ、Ｒｈから成るグループの１
つ以上の元素（０＜ｅ＜12原子％）であり、Ｍ′はＹを
含む１つ以上の希土類（０＜ｆ＜４原子％）であり、Ｘ
はＣ、Ｐ、Ｇｅ及びＳｉから成るグループの１つ以上の
メタロイド（０＜ｇ＜17原子％）であり、Ｉは不可避の
不純物（ｈ＜１原子％）であって、５＜ｂ＜25、５＜ｃ
＜15及び５＜ｄ＜18である］の金属合金から本質的にな
る非晶質金属仕上げ物。 【効果】熱プロジェクションにより下地上に付着される
これらの金属から製造される粉末は高い延性と卓越した
耐食性のほかに硬さを増した仕上げ物を提供する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性及び耐食性で
ある非晶質合金ベース金属仕上げ物、これらの仕上げ物
の製造方法、及びこれらの仕上げ物を使用して耐摩耗性
表面を特に水力装置に提供するのに適する使用に関す
る。
ある非晶質合金ベース金属仕上げ物、これらの仕上げ物
の製造方法、及びこれらの仕上げ物を使用して耐摩耗性
表面を特に水力装置に提供するのに適する使用に関す
る。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】以下
の説明中、これらの金属仕上げ物については金属下地上
のそれらの使用に主として言及して説明する。しかしな
がら、木、紙、合成支持体等のような非金属下地にこれ
らの金属仕上げ物を使用することは本発明の範囲内であ
る。
の説明中、これらの金属仕上げ物については金属下地上
のそれらの使用に主として言及して説明する。しかしな
がら、木、紙、合成支持体等のような非金属下地にこれ
らの金属仕上げ物を使用することは本発明の範囲内であ
る。
【０００３】苛酷な環境中の摩耗性侵食、スコーリング
及び摩擦による磨耗とキャビテーションと関連する問題
を克服する解決法が多くの方面で探求されている。これ
らの特別な問題はタービンのような水力装置で格別厳し
い。
及び摩擦による磨耗とキャビテーションと関連する問題
を克服する解決法が多くの方面で探求されている。これ
らの特別な問題はタービンのような水力装置で格別厳し
い。
【０００４】現在使用されている材料は一般に硬質であ
るが、それらは脆く、従ってそれらのユーザーは次の改
良された性質の組合せを提供する材料を求めている。即
ち、（１）侵食、摩擦及びスコーリングの有害な作用に
耐える硬さの増大、（２）衝撃と小変形に耐える高い延
性、及び（３）均等な高度の耐食性を確保する均質構造
である。
るが、それらは脆く、従ってそれらのユーザーは次の改
良された性質の組合せを提供する材料を求めている。即
ち、（１）侵食、摩擦及びスコーリングの有害な作用に
耐える硬さの増大、（２）衝撃と小変形に耐える高い延
性、及び（３）均等な高度の耐食性を確保する均質構造
である。
【０００５】現在入手し得る材料、たとえば高度の機械
的性質を有する鋼、ステライト、セラミックス製品等は
これらの性質すべてを有するものではない。特に、高度
に耐食性を有する材料は不十分な機械的性質を示す。
的性質を有する鋼、ステライト、セラミックス製品等は
これらの性質すべてを有するものではない。特に、高度
に耐食性を有する材料は不十分な機械的性質を示す。
【０００６】これらの矛盾した性質の満足な折衷を示す
材料を得るための従来の解決法の１つは、急冷法により
製造された非晶質構造を有する金属合金であった。
材料を得るための従来の解決法の１つは、急冷法により
製造された非晶質構造を有する金属合金であった。
【０００７】これまで使用されていた非晶質合金は、本
質的に、鋳造方法により製造される薄いストリップ、又
は電気化学的方法により製造される非常に薄い析出物の
形態である。
質的に、鋳造方法により製造される薄いストリップ、又
は電気化学的方法により製造される非常に薄い析出物の
形態である。
【０００８】熱プロジェクション（projection thermiq
ue）法と、たとえばアーク吹付けプラズマ法では、数平
方メートルの大きい表面に厚い（即ち、＞0.5mm ）粉末
付着物の形態の、Ｘ線回折レベルで完全な非晶質の合金
を得ることはいまだにできなかった。
ue）法と、たとえばアーク吹付けプラズマ法では、数平
方メートルの大きい表面に厚い（即ち、＞0.5mm ）粉末
付着物の形態の、Ｘ線回折レベルで完全な非晶質の合金
を得ることはいまだにできなかった。
【０００９】種々の公知の非晶質合金の中には、もっと
も良好な機械的性質を提供していた鉄ベース金属／メタ
ロイド合金（Ｆｅ−Ｂ又はＦｅ−Ｃｒ−Ｐ−Ｂ合金）が
ある。しかしながら、これらの合金のいずれも、機械抵
抗、耐食性及び高延性の増大という矛盾した要求を満た
していない。
も良好な機械的性質を提供していた鉄ベース金属／メタ
ロイド合金（Ｆｅ−Ｂ又はＦｅ−Ｃｒ−Ｐ−Ｂ合金）が
ある。しかしながら、これらの合金のいずれも、機械抵
抗、耐食性及び高延性の増大という矛盾した要求を満た
していない。
【００１０】本発明の目的は、機械的特性の増大と共
に、ある種の延性、向上した結晶化温度、仕上げの構造
と延性に著しい変化を生じないで熱処理により残留製造
応力を除去させる高い性能、及びハロゲンに対する曝露
を含む腐食に対する高度の耐食性を併有する非晶質金属
仕上げ物を提供することである。本発明仕上げ物は約10
5 °ｋ／ｓの冷却速度で形成することができる合金から
製造することができ、これらの仕上げ物を大表面上に0.
03mm〜1.5mm の厚さに得ることが可能である。
に、ある種の延性、向上した結晶化温度、仕上げの構造
と延性に著しい変化を生じないで熱処理により残留製造
応力を除去させる高い性能、及びハロゲンに対する曝露
を含む腐食に対する高度の耐食性を併有する非晶質金属
仕上げ物を提供することである。本発明仕上げ物は約10
5 °ｋ／ｓの冷却速度で形成することができる合金から
製造することができ、これらの仕上げ物を大表面上に0.
03mm〜1.5mm の厚さに得ることが可能である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の非晶質仕上げ物
は、いろいろの比率のある種の成分元素を基材成分元素
と組合せることにより、特に、Ｂ及びＺｒをＦｅ−Ｎｉ
及び／又はＣｏマトリックスと組合せることにより製造
することができる。
は、いろいろの比率のある種の成分元素を基材成分元素
と組合せることにより、特に、Ｂ及びＺｒをＦｅ−Ｎｉ
及び／又はＣｏマトリックスと組合せることにより製造
することができる。
【００１２】その上、低いメタロイド濃度と、高融点を
有する金属間化合物の不在により満足な延性を達成する
ことを可能にする。ジルコニウムの存在は更に高い結晶
化温度を達成し得るようにする。最後に、ＣｒとＺｒの
適切な添加により腐食に対する耐性をもたらす。
有する金属間化合物の不在により満足な延性を達成する
ことを可能にする。ジルコニウムの存在は更に高い結晶
化温度を達成し得るようにする。最後に、ＣｒとＺｒの
適切な添加により腐食に対する耐性をもたらす。
【００１３】本発明の非晶質金属仕上げ物は、耐摩耗性
かつ耐食性であることを特徴とし、本質的に次の一般
式： Ｔa Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （Ｉ） を有する合金から成る。式中、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ
＋ｇ＋ｈ＝100 原子％であって、ＴはＮｉ、Ｃｏ、Ｎｉ
−Ｃｏ、又は少くとも１つのＮｉ及びＣｏとＦｅの任意
の組合せ（ここに３＜Ｆｅ＜82原子％及び３＜ａ＜85原
子％）である。
かつ耐食性であることを特徴とし、本質的に次の一般
式： Ｔa Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （Ｉ） を有する合金から成る。式中、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ
＋ｇ＋ｈ＝100 原子％であって、ＴはＮｉ、Ｃｏ、Ｎｉ
−Ｃｏ、又は少くとも１つのＮｉ及びＣｏとＦｅの任意
の組合せ（ここに３＜Ｆｅ＜82原子％及び３＜ａ＜85原
子％）である。
【００１４】Ｍは、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｖ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｒ
ｕ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔｌ及びＲｈから成るグル
ープの１つ以上の元素（ここに０＜ｅ＜12原子％）であ
る。
ｕ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔｌ及びＲｈから成るグル
ープの１つ以上の元素（ここに０＜ｅ＜12原子％）であ
る。
【００１５】Ｍ′は、Ｙを含む１つ以上の希土類（ここ
に、０＜ｆ＜４原子％）である。
に、０＜ｆ＜４原子％）である。
【００１６】Ｘは、Ｃ、Ｐ、Ｇｅ及びＳｉから成るグル
ープの１つ以上のメタロイド（ここに、０＜ｇ＜17原子
％）である。
ープの１つ以上のメタロイド（ここに、０＜ｇ＜17原子
％）である。
【００１７】Ｉは不可避な不純物（ここに、ｈ＜１原子
％）を表わす。
％）を表わす。
【００１８】更に、５＜ｂ＜25、５＜ｃ＜15及び５＜ｄ
＜18である。
＜18である。
【００１９】これらの合金の粉末はアトマイゼーション
により製造され、 100μm 未満の粒度については、粒子
はＸ線回折により測定して完全に非晶質の構造を有す
る。
により製造され、 100μm 未満の粒度については、粒子
はＸ線回折により測定して完全に非晶質の構造を有す
る。
【００２０】熱プロジェクションによる粉末の付着は付
着物の性質と仕上げ物の構造を両方とも再現可能にす
る。
着物の性質と仕上げ物の構造を両方とも再現可能にす
る。
【００２１】本発明の金属非晶質仕上げ物に使用する合
金は、摩耗と侵食に耐性であって、先行技術の合金に対
して多くの利点を有する。先ず、本発明合金は、その原
子寸法が成分Ｔの原子の寸法より小さい元素である硼素
と、Ｔ成分原子よりも大きいＺｒの同時存在のため非晶
質構造を容易に形成する。
金は、摩耗と侵食に耐性であって、先行技術の合金に対
して多くの利点を有する。先ず、本発明合金は、その原
子寸法が成分Ｔの原子の寸法より小さい元素である硼素
と、Ｔ成分原子よりも大きいＺｒの同時存在のため非晶
質構造を容易に形成する。
【００２２】希土類及び／又はメタロイドのような他の
元素の導入は、合金の非晶質構造を形成する傾向を増進
する。
元素の導入は、合金の非晶質構造を形成する傾向を増進
する。
【００２３】その上、本発明合金の結晶化の温度は、Ｆ
ｅ−Ｂ、Ｆｅ−Ｂ−Ｃ及びＦｅ−Ｂ−Ｓｉの合金のよう
な、先行技術の合金に比較して顕著に上昇する。この効
果はジルコニウムの存在に帰することができて、Ｍｏ、
Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂ、Ｒｈ等のような耐火性元素又はメタロ
イドの添加により更に強化することができる。
ｅ−Ｂ、Ｆｅ−Ｂ−Ｃ及びＦｅ−Ｂ−Ｓｉの合金のよう
な、先行技術の合金に比較して顕著に上昇する。この効
果はジルコニウムの存在に帰することができて、Ｍｏ、
Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂ、Ｒｈ等のような耐火性元素又はメタロ
イドの添加により更に強化することができる。
【００２４】クロムとジルコニウムの組合せにより、優
秀な耐食性をもたらし、それをＲｈ、Ｎｂ、Ｔｉ、希土
類及びＰの添加により更に強化することができる。
秀な耐食性をもたらし、それをＲｈ、Ｎｂ、Ｔｉ、希土
類及びＰの添加により更に強化することができる。
【００２５】最後に、本発明の金属ガラスは、許容し得
る低いメタロイド濃度範囲、即ちｂ＋ｇ＜24原子％で本
質的に延性である。このように、本発明合金は、他の合
金では結晶化の温度で行われる熱処理に続いて普通生じ
る脆化に十分耐える。
る低いメタロイド濃度範囲、即ちｂ＋ｇ＜24原子％で本
質的に延性である。このように、本発明合金は、他の合
金では結晶化の温度で行われる熱処理に続いて普通生じ
る脆化に十分耐える。
【００２６】前記一般式（Ｉ）中、Ｔ成分元素を変化さ
せて、本発明の前記判定基準を満足する異なる合金ファ
ミリーを提供することができる。
せて、本発明の前記判定基準を満足する異なる合金ファ
ミリーを提供することができる。
【００２７】Ｔがニッケルである場合、次の一般的ファ
ミリーの合金（II） Ｎｉa Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （II） （式中、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＋ｇ＋ｈ＝100 原子
％）を提供することができる。
ミリーの合金（II） Ｎｉa Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （II） （式中、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＋ｇ＋ｈ＝100 原子
％）を提供することができる。
【００２８】Ｍ、Ｍ′、Ｘ及びＩは、式（Ｉ）に関して
前記したのと同じ元素を表わし、その組成は前記組成で
ある。
前記したのと同じ元素を表わし、その組成は前記組成で
ある。
【００２９】本発明のもう１つの一般的ファミリーの合
金（III ）は、ニッケル原子の１部分を鉄原子に置き換
えたファミリー（II）のような合金、即ち Ｎｉa Ｆｅa ′Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （III ） （ここに、０＜ａ＋ａ′＜85原子％）から成る。その他
の記号はすべて前記と同じ意味を有する。
金（III ）は、ニッケル原子の１部分を鉄原子に置き換
えたファミリー（II）のような合金、即ち Ｎｉa Ｆｅa ′Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （III ） （ここに、０＜ａ＋ａ′＜85原子％）から成る。その他
の記号はすべて前記と同じ意味を有する。
【００３０】前記ファミリー（II）のニッケル原子の１
部分をコバルト原子で置換して、次の一般式（IV）： Ｎｉa Ｃｏa ″Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （IV） （ここに、０＜ａ＋ａ″＜85原子％）の合金を提供す
る。その他の記号は式（Ｉ）中と同じ意味を有する。
部分をコバルト原子で置換して、次の一般式（IV）： Ｎｉa Ｃｏa ″Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （IV） （ここに、０＜ａ＋ａ″＜85原子％）の合金を提供す
る。その他の記号は式（Ｉ）中と同じ意味を有する。
【００３１】ニッケル原子の１部分を鉄とコバルト原子
により置き換えた一般式（Ｖ）の合金の最後のファミリ
ーは次のように記載することができる。
により置き換えた一般式（Ｖ）の合金の最後のファミリ
ーは次のように記載することができる。
【００３２】 Ｎｉa Ｆｅa ′Ｃｏa ″Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （Ｖ） （ここに、０＜ａ＋ａ′＋ａ″＜85原子％）。
【００３３】
【実施例】以下の実施例は、本発明の種々の態様を、そ
の特徴と利点を含めて説明するため提示する。
の特徴と利点を含めて説明するため提示する。
【００３４】実施例１：ファミリー（II）の合金の製造 ファミリー（II）の一般式に対応する合金を個々の成分
から液体状態で製造した。商品純度の元素をヘリウム雰
囲気下に置いた低温棚オーブン中で液体状態で合金にし
た。合金は250mm 直径及び35ｍ／ｓの接線速度を有する
銅輪から成るバンド鋳造機のインダクター中に導入し
た。輪を収容する閉鎖容器をヘリウム雰囲気中に置い
た。るつぼは石英から成り、0.8mm 直径の開口を有して
いた。液体金属の射出圧力は0.5barであった。液体金属
の温度は金属の上面で光高温計により測定した。
から液体状態で製造した。商品純度の元素をヘリウム雰
囲気下に置いた低温棚オーブン中で液体状態で合金にし
た。合金は250mm 直径及び35ｍ／ｓの接線速度を有する
銅輪から成るバンド鋳造機のインダクター中に導入し
た。輪を収容する閉鎖容器をヘリウム雰囲気中に置い
た。るつぼは石英から成り、0.8mm 直径の開口を有して
いた。液体金属の射出圧力は0.5barであった。液体金属
の温度は金属の上面で光高温計により測定した。
【００３５】化学元素の原子％による濃度は次の通りで
あった。
あった。
【００３６】50＜Ｎｉ＜75、 ０＜Ｍｏ＜５、 ５＜Ｃｒ＜25、 ０＜Ｈｆ＜５、 ５＜Ｚｒ＜15、 ０＜Ｓｉ＜５、 ５＜Ｂ＜15、 ０＜Ｌａ＜４。
【００３７】更に精密な化学分析によりＮｉ58、Ｃ
ｒ20、Ｚｒ10、Ｂ10、Ｍｏ2 を得た。この合金は光高温
計により測定して1127℃の融解温度（Ｔｆ0 ）と480 の
硬度Ｈｖ30を示した。
ｒ20、Ｚｒ10、Ｂ10、Ｍｏ2 を得た。この合金は光高温
計により測定して1127℃の融解温度（Ｔｆ0 ）と480 の
硬度Ｈｖ30を示した。
【００３８】実施例２：ファミリー（III ）の合金の製
造 ファミリー（III ）の一般式に対応する合金を、実施例
１の合金を形成するため使用したのと同様にしてバンド
として形成した。
造 ファミリー（III ）の一般式に対応する合金を、実施例
１の合金を形成するため使用したのと同様にしてバンド
として形成した。
【００３９】化学元素の原子％による濃度は次の通りで
あった。
あった。
【００４０】 10＜Ｆｅ＜75、 ５＜Ｚｒ＜15、 ０＜Ｈｆ＜４、 10＜Ｎｉ＜60、 ５＜Ｂ＜15、 ０＜Ｎｂ＜４、 ５＜Ｃｒ＜15、 ０＜Ｍｏ＜12、 ０＜Ｌａ＜４、 ０＜Ｔｉ＜10。
【００４１】更に精密な化学分析によりＦｅ51、Ｎ
ｉ18、Ｃｒ8 、Ｚｒ10、Ｂ12、Ｍｏ0.3、Ｓｉ0.5 、Ｈ
ｆ0.2 を得た。
ｉ18、Ｃｒ8 、Ｚｒ10、Ｂ12、Ｍｏ0.3、Ｓｉ0.5 、Ｈ
ｆ0.2 を得た。
【００４２】この合金は光高温計により測定して1100℃
の融解温度（Ｔｆ0 ）と585 の硬度Ｈｖ30を示した。
の融解温度（Ｔｆ0 ）と585 の硬度Ｈｖ30を示した。
【００４３】もう１つの合金の化学分析によりＦｅ65、
Ｎｉ10、Ｃｒ5 、Ｚｒ8 、Ｂ10、Ｔｉ2 を得た。この合
金は光高温計により測定して1080℃の融解温度（Ｔ
ｆ0 ）と870 の硬度Ｈｖ30を示した。
Ｎｉ10、Ｃｒ5 、Ｚｒ8 、Ｂ10、Ｔｉ2 を得た。この合
金は光高温計により測定して1080℃の融解温度（Ｔ
ｆ0 ）と870 の硬度Ｈｖ30を示した。
【００４４】実施例３：ファミリー（IV）の合金の製造 ファミリー（IV）の一般式に対応する合金を、前記実施
例の合金を得るために使用したのと同様にしてバンドと
して形成した。
例の合金を得るために使用したのと同様にしてバンドと
して形成した。
【００４５】化学元素の原子％による濃度は次の通りで
あった。
あった。
【００４６】 50＜Ｃｏ＜82、 ５＜Ｂ＜15、 ５＜Ｚｒ＜15、 ３＜Ｎｉ＜35、 ０＜Ｍｏ＜12、 ５＜Ｃｒ＜15、 ０＜Ｌａ＜４。
【００４７】合金の化学分析によりＣｏ65、Ｎｉ10、Ｃ
ｒ5 、Ｚｒ12、Ｂ8 を得た。この合金は光高温計で測定
して1020℃の融解温度（Ｔｆ0 ）と、550 の硬度Ｈｖ30
を示した。
ｒ5 、Ｚｒ12、Ｂ8 を得た。この合金は光高温計で測定
して1020℃の融解温度（Ｔｆ0 ）と、550 の硬度Ｈｖ30
を示した。
【００４８】実施例４：ファミリー（Ｖ）の合金の製造 ファミリー（Ｖ）の一般式に対応する合金を前記実施例
の合金を得るために使用したのと同様にしてバンドとし
て形成した。
の合金を得るために使用したのと同様にしてバンドとし
て形成した。
【００４９】化学元素の原子％による濃度は次の通りで
あった。
あった。
【００５０】10＜Ｆｅ＜65、 ５＜Ｃｒ＜15、 10＜Ｃｏ＜65、 ５＜Ｂ＜15、 ５＜Ｚｒ＜15、 10＜Ｎｉ＜65、 １＜Ｃ＜５、 ０＜Ｓｉ＜５、
１＜Ｐ＜９。
１＜Ｐ＜９。
【００５１】合金の化学分析によりＦｅ36、Ｃｏ14、Ｎ
ｉ17、Ｃｒ13、Ｚｒ7 、Ｂ7 、Ｃ3、Ｓｉ0.3 、Ｐ2.7
を得た。この合金は1065℃の融解温度（Ｔｆ0 ）と685
の硬度Ｈｖ30を示した。
ｉ17、Ｃｒ13、Ｚｒ7 、Ｂ7 、Ｃ3、Ｓｉ0.3 、Ｐ2.7
を得た。この合金は1065℃の融解温度（Ｔｆ0 ）と685
の硬度Ｈｖ30を示した。
【００５２】実施例５：ファミリー（Ｖ）の合金の製造 ファミリー（Ｖ）の一般式に対応する合金を前記実施例
の合金を得るために使用したのと同様にしてバンドとし
て形成した。
の合金を得るために使用したのと同様にしてバンドとし
て形成した。
【００５３】化学元素の原子％による濃度は次の通りで
あった。
あった。
【００５４】 10＜Ｆｅ＜50、 ５＜Ｃｒ＜15、 １＜Ｐ＜９、 10＜Ｃｏ＜50、 ５＜Ｂ＜15、 ５＜Ｚｒ＜15、 10＜Ｎｉ＜50、 ０＜Ｃ＜５、 ０＜Ｓｉ＜17。
【００５５】化学分析によりＦｅ16、Ｃｏ16、Ｎｉ20、
Ｃｒ10、Ｚｒ10、Ｂ14、Ｓｉ14を得た。この合金は1080
℃の融解温度（Ｔｆ0 ）と1430の硬度Ｈｖ30を示した。
Ｃｒ10、Ｚｒ10、Ｂ14、Ｓｉ14を得た。この合金は1080
℃の融解温度（Ｔｆ0 ）と1430の硬度Ｈｖ30を示した。
【００５６】以下の実施例には前記実施例のバンドと薬
品粉末に対して得られた結果をまとめる。下記の図面を
参照されたい。
品粉末に対して得られた結果をまとめる。下記の図面を
参照されたい。
【００５７】図１〜７はＸ線回折曲線であって、横座標
は角２θの値を表わし、縦座標は強度Ｉの値を表わす。
は角２θの値を表わし、縦座標は強度Ｉの値を表わす。
【００５８】図８は等温焼なまし曲線であって、横座標
は時間（時間）を表わし、横座標は温度（℃）を表わ
す。
は時間（時間）を表わし、横座標は温度（℃）を表わ
す。
【００５９】図９は非等温焼なまし曲線であって、横座
標は加熱速度（℃／分）を表わし、縦座標は結晶化の開
始温度（℃）を表わす。
標は加熱速度（℃／分）を表わし、縦座標は結晶化の開
始温度（℃）を表わす。
【００６０】実施例６ 前記の組成に対応するバンドは、結晶化温度Ｔx1の高い
値により証明されるように非常に高い熱安定性を有し、
それらはたとえば、20°Ｋ／分の加熱速度に対して、 実施例２−Ｔx1＝ 545℃、 実施例３−Ｔx1＝ 570℃、 実施例４−Ｔx1＝ 560℃ であった。
値により証明されるように非常に高い熱安定性を有し、
それらはたとえば、20°Ｋ／分の加熱速度に対して、 実施例２−Ｔx1＝ 545℃、 実施例３−Ｔx1＝ 570℃、 実施例４−Ｔx1＝ 560℃ であった。
【００６１】更に、たとえば組成物Ｆｅ20、Ｃｏ20、Ｎ
ｉ28、Ｃｒ12、Ｚｒ10、Ｂ10を 400℃で３時間の熱処理
に付したが、Ｘ線回折により測定されるように当初の非
晶質構造に変化を示さなかった。
ｉ28、Ｃｒ12、Ｚｒ10、Ｂ10を 400℃で３時間の熱処理
に付したが、Ｘ線回折により測定されるように当初の非
晶質構造に変化を示さなかった。
【００６２】実施例７：バンドの形態で製造した合金の
耐食性 合金の耐食性の特徴を知るため、次のパラメーターを測
定した。
耐食性 合金の耐食性の特徴を知るため、次のパラメーターを測
定した。
【００６３】（１）静的及び動的溶解電位、（２）動電
位様式（mode potentiodynamique）及び／又は動電流様
式（mode galvanodynamique ）の腐食電位に関する耐分
極性、並びに（３）腐食電流の強さ。
位様式（mode potentiodynamique）及び／又は動電流様
式（mode galvanodynamique ）の腐食電位に関する耐分
極性、並びに（３）腐食電流の強さ。
【００６４】これらの３つのパラメーターを次の条件下
に測定した。即ち、Ｈ2 ＳＯ4 、 0.1Ｎ；ＮａＯＨ、
0.1Ｎ；及びＮａＣｌ、も水中３％濃度。
に測定した。即ち、Ｈ2 ＳＯ4 、 0.1Ｎ；ＮａＯＨ、
0.1Ｎ；及びＮａＣｌ、も水中３％濃度。
【００６５】たとえば合金Ｆｅ60、Ｎｉ10、Ｃｒ10、Ｚ
ｒ8 、Ｂ12についての結果は下記のとおりである。
ｒ8 、Ｂ12についての結果は下記のとおりである。
【００６６】
【表１】
【００６７】実施例８ 一般的ファミリー（II）〜（Ｖ）の合金のアトマイゼー
ションをアルミニウム−ジルコニウムるつぼを有するア
トマイゼーション塔中でＨｅ−アルゴン混合気を使用し
て行い、20μm 〜 150μm の間の粒度を有する粉末を得
た。寸法＜100μm を有する粒子については、Ｘ線回折
（Ｃｕ−Ｋα線）によるそれらの構造の試験により完全
非晶質子構造が明らかにされた。たとえば、Ｆｅ20.5、
Ｎｉ28.2、Ｃｏ20.9、Ｚｒ16.2、Ｃｒ11.4、Ｂ２．４の
重量％の組成について、Ｘ線回折ピークは３５°＜２θ
＜55°の範囲に出現した。
ションをアルミニウム−ジルコニウムるつぼを有するア
トマイゼーション塔中でＨｅ−アルゴン混合気を使用し
て行い、20μm 〜 150μm の間の粒度を有する粉末を得
た。寸法＜100μm を有する粒子については、Ｘ線回折
（Ｃｕ−Ｋα線）によるそれらの構造の試験により完全
非晶質子構造が明らかにされた。たとえば、Ｆｅ20.5、
Ｎｉ28.2、Ｃｏ20.9、Ｚｒ16.2、Ｃｒ11.4、Ｂ２．４の
重量％の組成について、Ｘ線回折ピークは３５°＜２θ
＜55°の範囲に出現した。
【００６８】たとえば、図１に示す曲線が４分の記録速
度に対して得られた。
度に対して得られた。
【００６９】図２の曲線は、Ｆｅ54.2、Ｎｉ17.4、Ｚｒ
17.2、Ｃｒ11.6、Ｂ2.27の重量％の組成物について、Ｘ
線回折の同じ記録を示す。
17.2、Ｃｒ11.6、Ｂ2.27の重量％の組成物について、Ｘ
線回折の同じ記録を示す。
【００７０】実施例９ ファミリー（II）〜（Ｖ）の合金粉末を、熱プロジェク
ション法によって、たとえば制御した雰囲気と温度の条
件の下でのアーク吹付けプラズマ法により構造体用鋼、
ステンレス鋼及び銅ベース合金のようないろいろの金属
下地上に付着した。
ション法によって、たとえば制御した雰囲気と温度の条
件の下でのアーク吹付けプラズマ法により構造体用鋼、
ステンレス鋼及び銅ベース合金のようないろいろの金属
下地上に付着した。
【００７１】粉末は30μm 〜 100μm の間の粒度を有し
ていた。砂研磨した下地上に溶着した厚さは0.03mm〜1.
5mm の間であった。被覆された表面は寸法が数平方メー
トルであった。
ていた。砂研磨した下地上に溶着した厚さは0.03mm〜1.
5mm の間であった。被覆された表面は寸法が数平方メー
トルであった。
【００７２】実施例８の記載と同じ条件下に製造された
図３（厚さ0.1mm ）、図４（厚さ0.2mm ）、図５（厚さ
0.3mm ）、図６（厚さ0.4mm ）及び図７（厚さ0.5mm ）
の曲線により示されるＸ線回折パターンは付着物の表面
及び厚さについて完全非晶質構造を示す。
図３（厚さ0.1mm ）、図４（厚さ0.2mm ）、図５（厚さ
0.3mm ）、図６（厚さ0.4mm ）及び図７（厚さ0.5mm ）
の曲線により示されるＸ線回折パターンは付着物の表面
及び厚さについて完全非晶質構造を示す。
【００７３】これらの粉末付着は、この後に、たとえば
ＦＲ−Ａ 83 07 135号明細書に記載されている条件下に
低温冷却ステップを後続させることもできる。
ＦＲ−Ａ 83 07 135号明細書に記載されている条件下に
低温冷却ステップを後続させることもできる。
【００７４】実施例10 実施例９に記載した条件下に付着物を製造した。しかし
ながら、粉末が融解中に吹付けられた場合酸化の発生を
防止するために制御雰囲気下で作業する代りに、本発明
の実施態様では、融解している粒子の唯一の通路を、粒
子を運ぶプラズマジェットに方向を集中しかつそれに対
比して僅かしか大きくない寸法の環状窒素ジェットによ
り保護した。付着物を窒素の部分的保護下に外気中で使
用した。
ながら、粉末が融解中に吹付けられた場合酸化の発生を
防止するために制御雰囲気下で作業する代りに、本発明
の実施態様では、融解している粒子の唯一の通路を、粒
子を運ぶプラズマジェットに方向を集中しかつそれに対
比して僅かしか大きくない寸法の環状窒素ジェットによ
り保護した。付着物を窒素の部分的保護下に外気中で使
用した。
【００７５】非常に厚い品物については、品物の熱的質
量は十分であって、付着物が非晶質構造を有するように
冷却を確保することができる。このような場合、その後
の低温冷却ステップは必要がない。
量は十分であって、付着物が非晶質構造を有するように
冷却を確保することができる。このような場合、その後
の低温冷却ステップは必要がない。
【００７６】実施例11：粉末と付着物の熱安定性の試験 合金ファミリー（Ｉ）〜（Ｖ）の化学分析に対応する付
着物について、等温及び不等温焼鈍しは非晶質合金の優
秀な熱安定性を明らかにした。図８に示す曲線はＦ
ｅ20、Ｎｉ28、Ｃｏ20、Ｃｒ12、Ｚｒ10、Ｂ10の原子％
の組成に対応する。
着物について、等温及び不等温焼鈍しは非晶質合金の優
秀な熱安定性を明らかにした。図８に示す曲線はＦ
ｅ20、Ｎｉ28、Ｃｏ20、Ｃｒ12、Ｚｒ10、Ｂ10の原子％
の組成に対応する。
【００７７】下記の表は濃度の原子％と重量％の相関関
係を示す。
係を示す。
【００７８】
【表２】
【００７９】等温焼鈍しは所定の時間と温度に対する非
晶質（Ａ）及び結晶化（Ｃ）構造の安定性の範囲を明示
する。
晶質（Ａ）及び結晶化（Ｃ）構造の安定性の範囲を明示
する。
【００８０】図９に示す曲線は、不等温焼なましに対す
る結果を示し、加熱速度に対比して結晶化の開始温度を
明示している。
る結果を示し、加熱速度に対比して結晶化の開始温度を
明示している。
【００８１】これらの結果は非常に高い温度まで非晶質
仕上げ物の卓越する熱安定性を示し、それは本発明の非
常に重要な利点である。
仕上げ物の卓越する熱安定性を示し、それは本発明の非
常に重要な利点である。
【００８２】実施例12 本発明により得られる付着物の硬さと延性に関係するす
ぐれた機械的特性を測定した。
ぐれた機械的特性を測定した。
【００８３】たとえば、Ｆｅ20、Ｎｉ28、Ｃｏ20、Ｃｒ
12、Ｚｒ10、Ｂ10の原子％の組成物について、材料とダ
イヤモンド又はアルミニウム圧子の間の平均摩擦係数を
測定するため「完全ディスク」試験を行った。付着物を
400℃で３時間焼鈍しに付した場合0.11の乾燥摩擦係数
値を得た。付着物の圧子の形跡を調べることにより、亀
裂がある場合、これらは延性材料と関連する種類のもの
であることを示した。
12、Ｚｒ10、Ｂ10の原子％の組成物について、材料とダ
イヤモンド又はアルミニウム圧子の間の平均摩擦係数を
測定するため「完全ディスク」試験を行った。付着物を
400℃で３時間焼鈍しに付した場合0.11の乾燥摩擦係数
値を得た。付着物の圧子の形跡を調べることにより、亀
裂がある場合、これらは延性材料と関連する種類のもの
であることを示した。
【００８４】同じ組成を有するが、結晶質構造を有する
付着物では、平均摩擦係数は約５％だけ更に高かった。
その上、圧子の形跡を調べた場合、亀裂は脆性材料と関
連する種類のものであることが判明した。
付着物では、平均摩擦係数は約５％だけ更に高かった。
その上、圧子の形跡を調べた場合、亀裂は脆性材料と関
連する種類のものであることが判明した。
【００８５】これらの観察は、材料の破断限界の範囲で
加えた圧力まで、亀裂する証拠は認められなかった標準
スコーリング試験によって確認された。
加えた圧力まで、亀裂する証拠は認められなかった標準
スコーリング試験によって確認された。
【００８６】実施例13 本発明の熱プロジェクションにより得られる約0.5mm の
厚さを有する付着物は、付着物の非仕上げ状態では、写
像処理により測定して８％の範囲の多孔率を有する。
厚さを有する付着物は、付着物の非仕上げ状態では、写
像処理により測定して８％の範囲の多孔率を有する。
【００８７】この多孔率は、16〜18の固定した造粒強さ
（Metal Improvement 社のHalmen）と 600％の回収率
（Metal Improvement 法）に関し、１mmと1.6mm の間の
直径を有する炭素鋼又はステンレス鋼球体を用いて付着
物を粒状化することによりほとんどゼロまで減じること
ができる。
（Metal Improvement 社のHalmen）と 600％の回収率
（Metal Improvement 法）に関し、１mmと1.6mm の間の
直径を有する炭素鋼又はステンレス鋼球体を用いて付着
物を粒状化することによりほとんどゼロまで減じること
ができる。
【００８８】この結果は、前記のような過酷な腐食条件
について、付着物のための下地として使用される炭素鋼
の無腐食を示す電気化学的方法による付着物の浸透性試
験により確認された。付着物は電解質に対し不透過性で
あった。
について、付着物のための下地として使用される炭素鋼
の無腐食を示す電気化学的方法による付着物の浸透性試
験により確認された。付着物は電解質に対し不透過性で
あった。
【００８９】実施例14 石英のような固体材料の微粒子を含有する水性媒質中で
作動する水力機械装置中で発生する条件と同じ摩耗性侵
食を原因とする摩耗条件下で付着物を試験した。
作動する水力機械装置中で発生する条件と同じ摩耗性侵
食を原因とする摩耗条件下で付着物を試験した。
【００９０】下記条件下に他の材料を用いて比較試験を
行った。
行った。
【００９１】（１）接線流であって＜45°の液体／物体
入射角をも有する、（２）流速＞48ｍ／ｓ、及び（３）
200μm の粒度で20ｇ／ｌの石英濃度。
入射角をも有する、（２）流速＞48ｍ／ｓ、及び（３）
200μm の粒度で20ｇ／ｌの石英濃度。
【００９２】付着物について周囲温度で測定した摩耗特
性は、たとえばＣｒ2 Ｏ3 のようなセラミックス製品摩
耗特性と同等であって、ステライト型金属合金、混合型
又はマルテンサイト系フェライト系ステンレス鋼および
耐摩耗性である普通鋼に対してよりも著しく低かった。
性は、たとえばＣｒ2 Ｏ3 のようなセラミックス製品摩
耗特性と同等であって、ステライト型金属合金、混合型
又はマルテンサイト系フェライト系ステンレス鋼および
耐摩耗性である普通鋼に対してよりも著しく低かった。
【００９３】０°〜90°の範囲の入射角に対して行った
乾燥摩耗侵食試験は、本発明の非晶質合金がセラミック
ス及び他の金属合金に比較して更に良好な性質を有する
ことを示した。
乾燥摩耗侵食試験は、本発明の非晶質合金がセラミック
ス及び他の金属合金に比較して更に良好な性質を有する
ことを示した。
【００９４】Ｘ線回折による構造の試験では、付着物は
それらの最初の構造と同様な、試験後の非晶質構造を保
持することを示した。
それらの最初の構造と同様な、試験後の非晶質構造を保
持することを示した。
【００９５】最後に、木、紙及び合成支持体のような非
金属下地に付着を施す場合、やはり卓越した結果を得る
ことができる。
金属下地に付着を施す場合、やはり卓越した結果を得る
ことができる。
【図１】本発明の非晶質合金のＸ線回折曲線を示す。
【図２】本発明の非晶質合金のＸ線回折曲線を示す。
【図３】本発明の非晶質合金のＸ線回折曲線を示す。
【図４】本発明の非晶質合金のＸ線回折曲線を示す。
【図５】本発明の非晶質合金のＸ線回折曲線を示す。
【図６】本発明の非晶質合金のＸ線回折曲線を示す。
【図７】本発明の非晶質合金のＸ線回折曲線を示す。
【図８】本発明の合金の等温焼なまし曲線を示す。
【図９】本発明の合金の不等温焼なまし曲線を示す。
２θ 入射角 Ａ、Ｃ それぞれ非晶質構造及び結晶質構造の安定性範
囲
囲
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジヤン−ピエール・ウアン フランス国、エフ・エル−54500・バンド ーブル、リユ・ドユ・ボワ−ル−デユツ ク、19 (72)発明者 ジヤン−マリー・ロマン フランス国、エフ・エル−38130・エシロ ール、アレ・フランソワ・ビヨン、６
Claims (13)
- 【請求項１】 耐摩耗性及び耐食性を特徴とし、本質的
に一般式： Ｔa Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （Ｉ） ［式中、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＋ｇ＋ｈ＝100 原子％
であり、 ＴはＮｉ、Ｃｏ、Ｎｉ−Ｃｏ、又はＦｅと組合せた少く
とも１種のＮｉ及びＣｏの組合せ（ここに、３＜Ｆｅ＜
82原子％）であり、 ＭはＭｎ、Ｃｕ、Ｖ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｒｕ、Ｈｆ、Ｔａ、
Ｗ、Ｎｂ、Ｒｈから成るグループから選択される１つ以
上の元素（ここに、０＜ｅ＜12原子％）であり、 Ｍ′はＹを含む１つ以上の希土類（ここに、０＜ｆ＜４
原子％）であり、 ＸはＣ、Ｐ、Ｇｅ及びＳｉから成るグループから選択さ
れる１つ以上のメタロイド（ここに０＜ｇ＜17原子％）
であり、 Ｉは不可避な不純物（ここに、ｈ＜１原子％）を表わ
し、 ５＜ｂ＜25、 ５＜ｃ＜15、 ５＜ｄ＜18 である。］の金属合金から成る、非晶質金属仕上げ物。 - 【請求項２】 金属合金が一般式： Ｎｉa Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （II） ［式中、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＋ｇ＋ｈ＝100 原子％
であって、 Ｍ、Ｍ′、Ｘ、Ｉは式（Ｉ）と同じ元素を表わす。］を
有し、その組成が前記組成である、請求項１記載の非晶
質金属仕上げ物。 - 【請求項３】 金属合金が一般式： Ｎｉa Ｆｅa ′Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （III ） ［式中、０＜ａ＋ａ′＜85原子％であって、 その他の記号はすべて式（Ｉ）中と同じ意味を有す
る。］を有する、請求項１記載の非晶質金属仕上げ物。 - 【請求項４】 金属合金が一般式： Ｎｉa Ｃｏa ″Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （IV） ［式中、０＜ａ＋ａ″＜85原子％であって、 その他の記号は式（Ｉ）中と同じ意味を有する。］を有
する、請求項１記載の非晶質金属仕上げ物。 - 【請求項５】 金属合金が一般式： Ｎｉa Ｆｅa ′Ｃｏa ″Ｃｒb Ｚｒc Ｂd Ｍe Ｍ′f Ｘg Ｉh （Ｖ） ［式中、０＜ａ＋ａ′＋ａ″＜85原子％であって、 その他の記号は式（Ｉ）中と同じ意味を有する。］を有
する、請求項１記載の非晶質金属仕上げ物。 - 【請求項６】 20μm と 150μm の間の粒度を有する、
アトマイゼーションにより製造される金属合金粉末を、
金属仕上げを受けるため提供された下地上に付着するこ
とにより、前記仕上げ物が形成される、請求項１記載の
非晶質金属仕上げ物の製造方法。 - 【請求項７】 粉末が、0.03mmと1.5mm の間であり、好
ましくは0.3mm より大きい厚さの金属下地上に熱プロジ
ェクションにより付着される、請求項６記載の非晶質金
属仕上げ物の製造方法。 - 【請求項８】 粉末が、制御された雰囲気と温度の条件
下に、アーク吹付けプラズマにより付着される、請求項
７記載の非晶質金属仕上げ物の製造方法。 - 【請求項９】 粉末がアーク吹付けプラズマ法により付
着され、溶融粒子通路が、粒子を運ぶプラズマジェット
に方向を集中しかつ寸法が僅かしか大きくない環状窒素
ジェットにより酸化から保護される、請求項７記載の非
晶質金属仕上げ物の製造方法。 - 【請求項１０】 粉末付着の後に低温冷却ステップが続
く、請求項７記載の非晶質金属仕上げ物の製造方法。 - 【請求項１１】 コンパクティングステップが、下地上
への熱プロジェクションによる粉末材料の付着に続く、
請求項７記載の非晶質金属仕上げ物の製造方法。 - 【請求項１２】 粉末が0.03mmと1.5mm の間であって、
好ましくは0.3mm より大きい厚さで、非金属下地上に熱
プロジェクションにより付着され、このステップの後に
低温冷却ステップが続く、請求項７記載の非晶質金属仕
上げ物の製造方法。 - 【請求項１３】 粉末が１ｍ2 未満又はそれより大きい
表面に付着される、請求項６記載の非晶質金属仕上げ物
の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9206535 | 1992-05-22 | ||
| FR9206535A FR2691478B1 (fr) | 1992-05-22 | 1992-05-22 | Revêtements métalliques à base d'alliages amorphes résistant à l'usure et à la corrosion, rubans obtenus à partir de ces alliages, procédé d'obtention et applications aux revêtements antiusure pour matériel hydraulique. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0688175A true JPH0688175A (ja) | 1994-03-29 |
Family
ID=9430266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5120170A Pending JPH0688175A (ja) | 1992-05-22 | 1993-05-21 | 耐摩耗性及び耐食性を有する非晶質合金ベース金属仕上げ物及びその製造方法 |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5376191A (ja) |
| EP (1) | EP0576366B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0688175A (ja) |
| KR (1) | KR100271996B1 (ja) |
| CN (1) | CN1049457C (ja) |
| AT (1) | ATE136062T1 (ja) |
| AU (1) | AU664265B2 (ja) |
| BR (1) | BR9301937A (ja) |
| CA (1) | CA2096682A1 (ja) |
| DE (1) | DE69301965T2 (ja) |
| DK (1) | DK0576366T3 (ja) |
| ES (1) | ES2085132T3 (ja) |
| FI (1) | FI100891B (ja) |
| FR (2) | FR2691478B1 (ja) |
| GR (1) | GR3019445T3 (ja) |
| MX (1) | MX9302977A (ja) |
| NO (1) | NO300553B1 (ja) |
| ZA (1) | ZA933517B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010526204A (ja) * | 2006-11-13 | 2010-07-29 | ローレンス リヴァーモア ナショナル セキュリティ，エルエルシー | 耐食・耐摩耗性非晶質金属組成物および構造化皮膜 |
| CN103862055A (zh) * | 2014-03-03 | 2014-06-18 | 同济大学 | 一种低磁高致密的铁基非晶涂层的制备方法 |
| CN104775085A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-07-15 | 苏州统明机械有限公司 | 用于热喷涂的耐腐蚀铁基合金涂层及其制备方法 |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3547098B2 (ja) * | 1994-06-06 | 2004-07-28 | トヨタ自動車株式会社 | 溶射方法、溶射層を摺動面とする摺動部材の製造方法、ピストンおよびピストンの製造方法 |
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