JP3245697B2 - 溶融亜鉛又は亜鉛合金浴用鋳造合金 - Google Patents
溶融亜鉛又は亜鉛合金浴用鋳造合金Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融亜鉛（合金）の溶
湯に対する優れた腐食抵抗性等を有し、その溶融浴加熱
用チューブ材料等として有用な鋳造合金に関する。
湯に対する優れた腐食抵抗性等を有し、その溶融浴加熱
用チューブ材料等として有用な鋳造合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】亜鉛めっき，亜鉛−アルミめっき，アル
ミめっき等の溶融金属めっきラインのめっき浴には、め
っき浴を所定温度に調節保持するための加熱用チュー
ブ、その他の浴中部材が浸漬配置される。これらの浴中
部材は、溶融金属の腐食作用に対する保護層として、部
材表面にコバルト系合金（ステライト合金等）、サーメ
ット（ＷＣ−１２％Ｃｏ等）からなる溶射被覆（層厚約
200 μｍ）を施したもの等が使用され、また加熱用チュ
ーブでは、窒化けい素（Ｓｉ3 Ｎ4 ）や炭化けい素（Ｓ
ｉＣ）等のセラミックス焼成品の使用も試みられてい
る。
ミめっき等の溶融金属めっきラインのめっき浴には、め
っき浴を所定温度に調節保持するための加熱用チュー
ブ、その他の浴中部材が浸漬配置される。これらの浴中
部材は、溶融金属の腐食作用に対する保護層として、部
材表面にコバルト系合金（ステライト合金等）、サーメ
ット（ＷＣ−１２％Ｃｏ等）からなる溶射被覆（層厚約
200 μｍ）を施したもの等が使用され、また加熱用チュ
ーブでは、窒化けい素（Ｓｉ3 Ｎ4 ）や炭化けい素（Ｓ
ｉＣ）等のセラミックス焼成品の使用も試みられてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】溶射被覆で保護した部
材は、めっき浴中での使用過程で、被めっき物（鋼板
等）の接触等により被覆層に損傷を生じ易い。しかも従
来使用されているコバルト系合金やサーメット等の被覆
層の腐食抵抗性は満足し得るものとはいえない。窒化け
い素や炭化けい素等のセラミックス焼成品は、溶融金属
に対し卓抜した腐食抵抗性を有してはいるが、加熱用チ
ューブとして大口径・長尺サイズ（外径約150 mm以上,
長さ約1500mm以上) の焼成品の製造は、設備的な制約等
のため困難ないし不可能である。またセラミックスは脆
性材料であり、機械衝撃（被めっき物の接触等）や熱衝
撃により突発的な破損事故を生じ易く、炉外での取扱い
も厄介である。しかも、金属材料に比し、熱伝導率が著
しく小さいため、熱経済上の不利を免れない。本発明
は、溶融金属浴用部材に関する上記問題を解決するため
の改良された耐食性を有する鋳造合金を提供するもので
ある。
材は、めっき浴中での使用過程で、被めっき物（鋼板
等）の接触等により被覆層に損傷を生じ易い。しかも従
来使用されているコバルト系合金やサーメット等の被覆
層の腐食抵抗性は満足し得るものとはいえない。窒化け
い素や炭化けい素等のセラミックス焼成品は、溶融金属
に対し卓抜した腐食抵抗性を有してはいるが、加熱用チ
ューブとして大口径・長尺サイズ（外径約150 mm以上,
長さ約1500mm以上) の焼成品の製造は、設備的な制約等
のため困難ないし不可能である。またセラミックスは脆
性材料であり、機械衝撃（被めっき物の接触等）や熱衝
撃により突発的な破損事故を生じ易く、炉外での取扱い
も厄介である。しかも、金属材料に比し、熱伝導率が著
しく小さいため、熱経済上の不利を免れない。本発明
は、溶融金属浴用部材に関する上記問題を解決するため
の改良された耐食性を有する鋳造合金を提供するもので
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段および作用】本発明の溶融
亜鉛又は亜鉛合金浴用耐食鋳造合金は、Ｃ：０．０３〜
１．０％，Ｓｉ：０．１〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜
２．０％，Ｃｒ：５０％超，９０％以下，Ｆｅ：１５．
０％以下を含有し、５．０％以下のＮｉの混在が許容さ
れ、所望により、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｂから選ば
れる１種ないし２種以上の元素：５％以下を含有し，残
部は１．０％以上のＣｏまたは／および０．２％以上の
Ｍｏからなる。
亜鉛又は亜鉛合金浴用耐食鋳造合金は、Ｃ：０．０３〜
１．０％，Ｓｉ：０．１〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜
２．０％，Ｃｒ：５０％超，９０％以下，Ｆｅ：１５．
０％以下を含有し、５．０％以下のＮｉの混在が許容さ
れ、所望により、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｂから選ば
れる１種ないし２種以上の元素：５％以下を含有し，残
部は１．０％以上のＣｏまたは／および０．２％以上の
Ｍｏからなる。
【０００５】本発明合金の成分限定理由は次のとおりで
ある。 Ｃｒ：５０％超，９０％以下 Ｃｒは、溶融金属，殊に溶融亜鉛に対する優れた腐食抵
抗性を示し、また溶融浴加熱用チューブ等として有益な
性能である高い熱伝導性を付与する元素である。この効
果を十分ならしめるために、５０％超の含有量を必要と
する。Ｃｒの増量に伴つてその効果は大きくなるが、９
０％を越えると、合金融点の上昇により、工業的な鋳造
操業の実施が困難となるほか、合金材質の硬脆化により
部材としての安定性が損なわれるので、これを上限とす
る。この高Ｃｒ組成により、良好な耐酸化性，耐熱性も
確保される。
ある。 Ｃｒ：５０％超，９０％以下 Ｃｒは、溶融金属，殊に溶融亜鉛に対する優れた腐食抵
抗性を示し、また溶融浴加熱用チューブ等として有益な
性能である高い熱伝導性を付与する元素である。この効
果を十分ならしめるために、５０％超の含有量を必要と
する。Ｃｒの増量に伴つてその効果は大きくなるが、９
０％を越えると、合金融点の上昇により、工業的な鋳造
操業の実施が困難となるほか、合金材質の硬脆化により
部材としての安定性が損なわれるので、これを上限とす
る。この高Ｃｒ組成により、良好な耐酸化性，耐熱性も
確保される。
【０００６】Ｃ：０．０３〜１．０％ Ｃは、耐食性に対して特に影響を及ぼす元素ではない
が、高Ｃｒ合金の融点を下げ、また鋳造工程での溶湯の
湯流れ性を改善する元素あり、このため少なくとも０．
０３％を必要とする。しかし、１．０％を越えると、合
金の脆化をきたし、割れ感受性が高くなるので、これを
上限とする。好ましくは、０．２％以下である。
が、高Ｃｒ合金の融点を下げ、また鋳造工程での溶湯の
湯流れ性を改善する元素あり、このため少なくとも０．
０３％を必要とする。しかし、１．０％を越えると、合
金の脆化をきたし、割れ感受性が高くなるので、これを
上限とする。好ましくは、０．２％以下である。
【０００７】Ｓｉ：０．１〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜
２．０％ ＳｉおよびＭｎは、いずれもＣと同様に合金の耐食性の
改善への寄与はないが、合金の融点の降下、鋳造時の溶
湯の流動性・鋳造性の改善に奏効する元素である。この
効果を得るためにそれぞれ０．１％以上の含有を必要と
するが、多量に含有すると合金の脆化により、鋳造割れ
を生じ易くなるので、それぞれ２．０％を上限とする。
２．０％ ＳｉおよびＭｎは、いずれもＣと同様に合金の耐食性の
改善への寄与はないが、合金の融点の降下、鋳造時の溶
湯の流動性・鋳造性の改善に奏効する元素である。この
効果を得るためにそれぞれ０．１％以上の含有を必要と
するが、多量に含有すると合金の脆化により、鋳造割れ
を生じ易くなるので、それぞれ２．０％を上限とする。
【０００８】Ｆｅ：１５．０％以下 Ｆｅは、高Ｃｒ系合金の脆弱性を改善し、溶融浴加熱用
チューブ等の部材としての安定性を高める効果を有す
る。しかし、Ｆｅの増量に伴い、合金の耐食性が低下す
るので、１５．０％を越えてはならない。
チューブ等の部材としての安定性を高める効果を有す
る。しかし、Ｆｅの増量に伴い、合金の耐食性が低下す
るので、１５．０％を越えてはならない。
【０００９】Ｎｉ：５．０％以下 Ｎｉは、Ｚｎの溶湯と反応し易い元素であり、耐食性の
点からは可及的に少なくすることが望ましが、５．０％
以下であれば、実質的な弊害はないので、これを上限と
して混在を許容する。
点からは可及的に少なくすることが望ましが、５．０％
以下であれば、実質的な弊害はないので、これを上限と
して混在を許容する。
【００１０】Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｂ：５．０％以
下 これらの元素は、合金の耐食性の改善に有効な元素であ
り、所望により、その１種ないし２種以上の元素が、
５．０％以下の範囲内で添加される。２種以上の元素を
複合添加する場合は、その合計量を５．０％以下とす
る。添加量をこのように制限するのは、５．０％までの
添加で効果がほぼ飽和し、またそれを越えると、合金の
靱性が低下するからである。
下 これらの元素は、合金の耐食性の改善に有効な元素であ
り、所望により、その１種ないし２種以上の元素が、
５．０％以下の範囲内で添加される。２種以上の元素を
複合添加する場合は、その合計量を５．０％以下とす
る。添加量をこのように制限するのは、５．０％までの
添加で効果がほぼ飽和し、またそれを越えると、合金の
靱性が低下するからである。
【００１１】Ｃｏ：バランス成分（１．０％以上） Ｍｏ：バランス成分（０．２％以上） ＣｏおよびＭｏは、そのいずれも前記Ｆｅと同様に、高
Ｃｒ合金の脆弱性を改善し、加熱用チューブ等の浴中部
材としての安定性を高める元素である。しかも、Ｆｅと
異なって、耐食性に悪影響を及ぼすことはない。このた
めＣｏ，Ｍｏをバランス成分としている。その含有量
は、上記効果を得るために、Ｃｏは１．０％以上、Ｍｏ
は０．２％以上であることを要する。両元素は、必ずし
も複合する必要はなく、いずれか一方のみを含有する成
分構成であってもよい。
Ｃｒ合金の脆弱性を改善し、加熱用チューブ等の浴中部
材としての安定性を高める元素である。しかも、Ｆｅと
異なって、耐食性に悪影響を及ぼすことはない。このた
めＣｏ，Ｍｏをバランス成分としている。その含有量
は、上記効果を得るために、Ｃｏは１．０％以上、Ｍｏ
は０．２％以上であることを要する。両元素は、必ずし
も複合する必要はなく、いずれか一方のみを含有する成
分構成であってもよい。
【００１２】本発明合金を適用される浴用部材は、その
形状・サイズ等に応じた鋳造法、例えば加熱用チューブ
の場合は置注ぎ鋳造，遠心力鋳造等により製造される。
浴用部材は必ずしも肉厚全体を本発明合金で構成する必
要はなく、適宜の他材種（例えば、ステンレス鋼、ダク
タイル鋳鉄等）からなる母材に、鋳包み鋳造を適用して
母材を本発明の鋳造金属層で被包した積層構造体として
製造することもでき、あるいは遠心力鋳造において、本
発明合金の溶湯の鋳込みを行った後、その鋳造層の内側
に他材種の金属溶湯の鋳込みを行う２段鋳造により同心
円状の積層構造を有するチューブを製造することもでき
る。
形状・サイズ等に応じた鋳造法、例えば加熱用チューブ
の場合は置注ぎ鋳造，遠心力鋳造等により製造される。
浴用部材は必ずしも肉厚全体を本発明合金で構成する必
要はなく、適宜の他材種（例えば、ステンレス鋼、ダク
タイル鋳鉄等）からなる母材に、鋳包み鋳造を適用して
母材を本発明の鋳造金属層で被包した積層構造体として
製造することもでき、あるいは遠心力鋳造において、本
発明合金の溶湯の鋳込みを行った後、その鋳造層の内側
に他材種の金属溶湯の鋳込みを行う２段鋳造により同心
円状の積層構造を有するチューブを製造することもでき
る。
【００１３】
〔１〕供試材 供試材の組成を表１および表２に示す。発明例No.1〜13
は、高周波溶解炉で溶製した合金の鋳造材である。比較
例No.1' 〜11' のうち、No.1' 〜9'は、発明例に類似し
た組成を有する高周波溶解・鋳造材であるが、いずれか
の元素の含有量（表中下線）が本発明の規定から外れて
いる例、No.10'は、従来の代表的なＣｏ系合金（ステラ
イト合金相当材）の例であり、No.11'は、WC-Co 系サー
メット溶射材（母材：ステンレス鋼，溶射層厚：200 μ
ｍ) である。
は、高周波溶解炉で溶製した合金の鋳造材である。比較
例No.1' 〜11' のうち、No.1' 〜9'は、発明例に類似し
た組成を有する高周波溶解・鋳造材であるが、いずれか
の元素の含有量（表中下線）が本発明の規定から外れて
いる例、No.10'は、従来の代表的なＣｏ系合金（ステラ
イト合金相当材）の例であり、No.11'は、WC-Co 系サー
メット溶射材（母材：ステンレス鋼，溶射層厚：200 μ
ｍ) である。
【００１４】〔２〕腐食試験 各供試材について、下記の溶融浴浸漬試験を行い、試験
後、10％HCl 水溶液で試験片表面の腐食生成物を除去
し、腐食減量（g/m 2 h ）を測定して表１および表２の
右欄に示す結果を得た。 溶融金属浴：Ｚｎ−０．２％Ａｌ 浴 温 ：４７０℃ 浸漬時間 ：７２Ｈｒ 試験片サイズ：20×30×5,mm（表面粗さ：R max 6.5s） 表中, 「腐食減量」欄の※ａは、試験材に割れを発生
し、腐食試験の実施ないし腐食減量の測定不能（「割れ
感受性」欄の「×1 」は鋳造時に割れ発生、「× 2 」は
溶融浴浸漬試験時に試験片に割れ発生）を意味し、「腐
食減量」欄の※bは、局部的に母材溶損を生じたことを
示している。
後、10％HCl 水溶液で試験片表面の腐食生成物を除去
し、腐食減量（g/m 2 h ）を測定して表１および表２の
右欄に示す結果を得た。 溶融金属浴：Ｚｎ−０．２％Ａｌ 浴 温 ：４７０℃ 浸漬時間 ：７２Ｈｒ 試験片サイズ：20×30×5,mm（表面粗さ：R max 6.5s） 表中, 「腐食減量」欄の※ａは、試験材に割れを発生
し、腐食試験の実施ないし腐食減量の測定不能（「割れ
感受性」欄の「×1 」は鋳造時に割れ発生、「× 2 」は
溶融浴浸漬試験時に試験片に割れ発生）を意味し、「腐
食減量」欄の※bは、局部的に母材溶損を生じたことを
示している。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】表１および表２に示したとおり、発明例N
o.1〜13は、従来材であるコバルト系合金（No.10'）や
WC-Co系サーメット溶射材（No.11'）等に比し、溶融金
属に対して著しく高い腐食抵抗性を有している。また、
比較例No.1' 〜9'についてみると、No.1'(Ｎｉ量過剰)
、No.2'(Ｃｒ量不足) 、No.4'(Ｆｅ量過剰) は、腐食
減量が大きく、発明例の改良された耐食性性とは大きく
隔たっている。他方、No.3'(Ｓｉ, Ｍｎ量過剰) 、No.
5' （Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ量過剰）、No.6'(Ｔｉ量過剰) 、N
o.7'(Ｎｂ, Ｔａ量過剰) 、No.8'(Ｗ量過剰) 、No.9'
(Ｚｒ量過剰) は、いずれも割れ感受性が高く、鋳造時
ないし腐食試験時に割れを生じ、浴中部材としての適性
に欠けている。
o.1〜13は、従来材であるコバルト系合金（No.10'）や
WC-Co系サーメット溶射材（No.11'）等に比し、溶融金
属に対して著しく高い腐食抵抗性を有している。また、
比較例No.1' 〜9'についてみると、No.1'(Ｎｉ量過剰)
、No.2'(Ｃｒ量不足) 、No.4'(Ｆｅ量過剰) は、腐食
減量が大きく、発明例の改良された耐食性性とは大きく
隔たっている。他方、No.3'(Ｓｉ, Ｍｎ量過剰) 、No.
5' （Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ量過剰）、No.6'(Ｔｉ量過剰) 、N
o.7'(Ｎｂ, Ｔａ量過剰) 、No.8'(Ｗ量過剰) 、No.9'
(Ｚｒ量過剰) は、いずれも割れ感受性が高く、鋳造時
ないし腐食試験時に割れを生じ、浴中部材としての適性
に欠けている。
【００１８】〔３〕熱衝撃試験 発明例No.1〜13の遠心力鋳造材とセラミックス焼成品
（Ｓｉ3 Ｎ4 セラミックス焼成品，ＳｉＣセラミックス
焼成品，いずれも市販の常圧焼結品）とについて、円柱
状試験片（φ20×100L）を、電気炉（大気雰囲気）中、
１Ｈｒを要して７００℃まで加熱昇温し、同温度に１５
分間保持した後、水冷する操作を１サイクルとする加熱
・急冷のヒートパターンを反復実施し、下記の結果を得
た。 発明例の鋳造材：10サイクル後も割れ発生なし Si3 N 4 焼成品：１サイクルで割れ発生 SiC 焼成品 ：３サイクルで割れ発生 発明例の鋳造材はセラミックス焼成品に比し、浴中部材
として格段に優れた安定性を有していることがわかる。
なお、断熱性であるセラミックス（例えば、炭化けい素
セラミックスの熱伝導率は約0.02cal/sec.cm. ℃）と異
なり、発明材は高熱伝導性（例えば、発明例No.4：約0.
15cal/sec.cm. ℃（常温））である。
（Ｓｉ3 Ｎ4 セラミックス焼成品，ＳｉＣセラミックス
焼成品，いずれも市販の常圧焼結品）とについて、円柱
状試験片（φ20×100L）を、電気炉（大気雰囲気）中、
１Ｈｒを要して７００℃まで加熱昇温し、同温度に１５
分間保持した後、水冷する操作を１サイクルとする加熱
・急冷のヒートパターンを反復実施し、下記の結果を得
た。 発明例の鋳造材：10サイクル後も割れ発生なし Si3 N 4 焼成品：１サイクルで割れ発生 SiC 焼成品 ：３サイクルで割れ発生 発明例の鋳造材はセラミックス焼成品に比し、浴中部材
として格段に優れた安定性を有していることがわかる。
なお、断熱性であるセラミックス（例えば、炭化けい素
セラミックスの熱伝導率は約0.02cal/sec.cm. ℃）と異
なり、発明材は高熱伝導性（例えば、発明例No.4：約0.
15cal/sec.cm. ℃（常温））である。
【００１９】
【発明の効果】本発明の鋳造合金は、溶融亜鉛又は亜鉛
合金に対する優れた耐食性により、その溶融浴用部材の
耐用寿命の改善、メンテナンスの軽減等を可能とする。
本発明の鋳造合金は、セラミックス焼成品と異なり、鋳
造プロセスにより、加熱用チューブ等に必要な大口径・
長尺サイズの製造も容易である。また、セラミックスの
脆性材料と異なって靭性が高く、熱的・機械的衝撃に対
する抵抗性を備えているので、溶融浴加熱用チューブと
しての使用においても、セラミックス焼成品に頻繁に発
生していた、被めっき物の接触による突発的な破損事故
が回避され、計画操業の遂行が容易になり、かつ炉外で
のハンドリング性も容易化する。更に、加熱チューブと
しての実機使用過程において、仮に亀裂を生じたような
場合にも、脆性材料であるセラミックス焼成品と異なっ
て亀裂の進展は遅く、溶融金属が内部に侵入する前にチ
ューブを交換することができ、バーナノズルや内筒等の
致命的な損傷を回避することができる。しかも、その熱
伝導率はセラミックスに比し著しく高いので、加熱用チ
ューブとしての使用における省エネルギ効果も大であ
る。
合金に対する優れた耐食性により、その溶融浴用部材の
耐用寿命の改善、メンテナンスの軽減等を可能とする。
本発明の鋳造合金は、セラミックス焼成品と異なり、鋳
造プロセスにより、加熱用チューブ等に必要な大口径・
長尺サイズの製造も容易である。また、セラミックスの
脆性材料と異なって靭性が高く、熱的・機械的衝撃に対
する抵抗性を備えているので、溶融浴加熱用チューブと
しての使用においても、セラミックス焼成品に頻繁に発
生していた、被めっき物の接触による突発的な破損事故
が回避され、計画操業の遂行が容易になり、かつ炉外で
のハンドリング性も容易化する。更に、加熱チューブと
しての実機使用過程において、仮に亀裂を生じたような
場合にも、脆性材料であるセラミックス焼成品と異なっ
て亀裂の進展は遅く、溶融金属が内部に侵入する前にチ
ューブを交換することができ、バーナノズルや内筒等の
致命的な損傷を回避することができる。しかも、その熱
伝導率はセラミックスに比し著しく高いので、加熱用チ
ューブとしての使用における省エネルギ効果も大であ
る。
フロントページの続き (72)発明者 篠崎 斌 大阪府枚方市中宮大池１丁目１番１号 株式会社クボタ 枚方製造所内 (56)参考文献 特開 平４−293748（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−2065（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−207356（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−148437（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−108335（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 27/06 C23C 2/00
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０３〜１．０％，Ｓｉ：０．１
〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｃｒ：５０％
超，９０％以下，Ｆｅ：１５．０％以下、残部は１．０
％以上のＣｏまたは／および０．２％以上のＭｏからな
る溶融亜鉛又は亜鉛合金浴用鋳造合金。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０３〜１．０％，Ｓｉ：０．１
〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｃｒ：５０％
超，９０％以下，Ｆｅ：１５．０％以下，Ｎｉ：５．０
％以下、残部は１．０％以上のＣｏまたは／および０．
２％以上のＭｏからなる溶融亜鉛又は亜鉛合金浴用鋳造
合金。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０３〜１．０％，Ｓｉ：０．１
〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｃｒ：５０％
超，９０％以下，Ｆｅ：１５．０％以下，Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｔａ，Ｗ，Ｎｂから選ばれる１種ないし２種以上の元
素：５％以下、残部は１．０％以上のＣｏまたは／およ
び０．２％以上のＭｏからなる溶融亜鉛又は亜鉛合金浴
用鋳造合金。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０３〜１．０％，Ｓｉ：０．１
〜２．０％，Ｍｎ：０．１〜２．０％，Ｃｒ：５０％
超，９０％以下，Ｆｅ：１５．０％以下，Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｔａ，Ｗ，Ｎｂから選ばれる１種ないし２種以上の元
素：５％以下，Ｎｉ：５．０％以下、残部は１．０％以
上のＣｏまたは／および０．２％以上のＭｏからなる溶
融亜鉛又は亜鉛合金浴用鋳造合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05310695A JP3245697B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 溶融亜鉛又は亜鉛合金浴用鋳造合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05310695A JP3245697B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 溶融亜鉛又は亜鉛合金浴用鋳造合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08253834A JPH08253834A (ja) | 1996-10-01 |
| JP3245697B2 true JP3245697B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=12933548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05310695A Expired - Fee Related JP3245697B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 溶融亜鉛又は亜鉛合金浴用鋳造合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3245697B2 (ja) |
-
1995
- 1995-03-14 JP JP05310695A patent/JP3245697B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08253834A (ja) | 1996-10-01 |
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