JPH0687652B2

JPH0687652B2 - 電力供給回路における電圧振動抑制方法

Info

Publication number: JPH0687652B2
Application number: JP61005035A
Authority: JP
Inventors: 博文日野; 秀記植村; 一男金子
Original assignee: 株式会社日立メデイコ
Priority date: 1986-01-16
Filing date: 1986-01-16
Publication date: 1994-11-02
Anticipated expiration: 2009-11-02
Also published as: JPS62166767A

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、適宜の直流電源からインダクタンスをもつ回
路素子を介してコンデンサが並列接続された適宜の負荷
に電力を供給する電力供給回路における電圧振動抑制方
法に関し、特に電力供給の開始時に負荷への印加電圧が
所定電圧に達する時間が遅延することがないと共に上記
負荷へ印加する電圧の振動を抑制できる電圧振動抑制方
法に関する。

従来の技術従来のこの種の電力供給回路としては、第10図に示すよ
うに、起電力Ｅの直流電源１と、スイッチ２と、インダ
クタンスＬをもつ回路素子例えばコイル３と、キャパシ
タンスＣのコンデンサ４が並列に接続された負荷５（コ
ンダクタンスＧをもつ）とを直列に接続したものが知ら
れている。

なお、第10図において、符号Ｒは配線の抵抗分である。
このような回路構成において、負荷５に電力を供給する
ために第12図（ａ）に示すように時刻t₀でスイッチ２を
閉じると、電流ｉは１→２→３→Ｒ→（4//5）→１のよ
うに流れ、上記負荷５への電力供給が開始される。この
ときの負荷５への印加電圧Ｖは、第12図（ｂ）に実線６
で示すように上昇し、上記電流ｉが定常値に達するまで
の過渡期における過渡応答は振動的となることが多い。
ここで、第10図に示す回路の応答は、そのインダクタン
スＬ、抵抗Ｒ、キャパシタンスＣ及びコンダクタンスＧ
の値によって三つの場合に分かれ、となる。そして、第10図に示す電力供給回路において
は、その電力伝達の効率を良くするため、一般的に抵抗
Ｒはなるべく小さく選定する。従って、上記の式におい
て左辺の値が右辺の値よりも小さくなるので、（３）の
振動的になるのである。

このような負荷５への印加電圧の振動を抑制するため、
従来の電力供給回路は、第11図に示すように、抵抗Ｒと
直列に上記の印加電圧の振動を抑制するのに十分な抵抗
Ｒ′を接続し、この状態でスイッチ２を閉じて電力供給
を開始し、振動を抑制した後に上記抵抗Ｒ′を短絡する
ことが行われていた。

発明が解決しようとする問題点しかし、このような電力供給回路においては、上記抵抗
Ｒ′の作用によって、第12図（ｂ）に鎖線７で示すよう
に電力供給の開始時に負荷５への印加電圧Ｖの振動を抑
制できるが、該負荷５への印加電圧Ｖが所定電圧たとえ
ば直流電源１の起電力Ｅと等しくなるまでの立ち上がり
時間ｔが遅延するものであった。従って、特に負荷５の
種類によって上記時間ｔに制限がある場合は、適用でき
ないものであった。そこで、本発明は、特に電力供給の
開始時に負荷への印加電圧が所定電圧に達する時間が遅
延することなく、上記負荷へ印加する電圧の振動を抑制
できる電力供給回路における電圧振動抑制方法を提供す
ることを目的とする。

問題点を解決するための手段上記の問題点を解決する本発明の手段を図面に基づいて
説明する。

第１図は本発明による電圧振動抑制方法の実施に使用す
る電力供給回路の原理を示す回路図である。この電力供
給回路は、起電力Ｅの直流電源１と、第一のスイッチ２
と、インダクタンスＬをもつ回路素子たとえばコイル３
と、キャパシタンスＣのコンデンサ４が並列に接続され
た負荷５（コンダクタンスＧをもつ）とが直列に接続さ
れると共に、上記コイル３と上記コンデンサ４が並列に
接続された負荷５とに並列に第二のスイッチ８を設けて
成る。なお、第１図において、符号Ｒは配線の抵抗分で
ある。

このような回路構成において、負荷５に直流電源１から
電力を供給するには、まず、第２図（ａ）に示すように
時刻t₀で第一のスイッチ２を閉じてオンとする。する
と、第１図において１→２→３→Ｒ→（4//5）→１の回
路に電流が流れ、負荷５への電力供給が開始される。こ
のとき、上記負荷５への印加電圧Ｖは、第２図（ｃ）に
実線９で示すように上昇し、そのままでは破線10で示す
ように第12図（ｂ）の実線６と同様にオーバーシュート
して振動を生ずる。

そこで、負荷５への印加電圧Ｖが所定電圧たとえば直流
電源１の起電力Ｅと等しくなった時刻t₁において、第２
図（ａ）に示すように上記第一のスイッチ２を開いてオ
フとすると同時に、第２図（ｂ）に示すように第二のス
イッチ８を閉じてオンとする。また、上記時刻t₀からt₁
の間に、第１図のコイル３すなわちインダクタンスＬを
流れる電流ｉは、第２図（ｄ）に実線12で示すように上
昇し、過渡期を経過した御の定常値ｉ＝E/R＝EGよりも
大きな値となっている。そして、この電流変化による磁
気エネルギのために、今度は電流ｉは、第１図において
３→Ｒ→（4//5）→８→３の回路で流れる。しかし、第
一のスイッチ２がオフとなっていることから直流電源１
よりの電力供給は停止しており、負荷５への電力供給は
インダクタンスＬの有する磁気エネルギのみとなり、第
２図（ｄ）に実線13で示すように上記電流ｉは急激に減
少する。このとき、コンデンサ４の電圧は、負荷５へ放
電量とインダクタンスＬの磁気エネルギによる充電量と
が略等しくなるので、あまり変化しない。

このような状態で、第２図（ｄ）に示すように、上記イ
ンダクタンスＬを流れる電流ｉが定常値EGと等しくなっ
た時刻t₂において、第２図（ｂ）に示すように第二のス
イッチ８を開いてオフとすると同時に、第２図（ａ）に
示すように第一のスイッチ２を閉じてオンとする。する
と、電流ｉは、第１図において再び１→２→３→Ｒ→
（4//5）→１の回路で流れる。このとき、上述のように
コンデンサ４の電圧はあまり変化せず第２図（ｃ）に実
線11で示すＥと略等しい値であり、またインダンクタン
スＬの電流ｉは第２図（ｄ）に実線14で示す定常値EGと
なっているので、インダクタンスＬのコイル３とキャパ
シタンスＣのコンデンサ４との間のエネルギの移動がな
く、負荷５への印加電圧Ｖは第２図（ｃ）のように振動
を生じない。すなわち、上記負荷５への電力供給の開始
時にオーバーシュートを生ずるエネルギを該負荷５へ供
給しながら印加電圧の振動を抑制するようになる。従っ
て、第１図に示す電力供給回路によれば、第２図（ｃ）
に実線９で示すように電力供給の開始時に負荷５への印
加電圧Ｖが所定電圧Ｅに達する時間が遅延することがな
いと共に、上記負荷５へ印加する電圧の振動を抑制する
という本発明の電圧振動抑制方法を実施することができ
る。

実施例以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて詳細に説明
する。

第３図は本発明による電圧振動抑制方法の実施に使用す
る電力供給回路の第一の実施例を示す回路図である。こ
の実施例は、起電力Ｅの直流電源１と、フルブリッジ形
インバータ15と、インダクタンスＬをもつ回路素子たと
えば変圧器16と、全波整流器を達成するダイオード17〜
20と、キャパシタンスＣのコンデンサ４が並列に接続さ
れた負荷５（コンダクタンスＧをもつ）とからなる。な
お、上記コンデンサ４は、ダイオード17〜20からなる全
波整流器の出力電圧を平滑するものである。

上記フルブリッジ形インバータ15は、直流電源１の直流
を交流に逆変換して負荷５に交流電力を供給するもの
で、それぞれベース電流a,b,c,dを流すことによってオ
ンするトランジスタ21,22,23,24と、これらのトランジ
スタ21〜24にそれぞれ逆並列に接続され各々のトランジ
スタ21〜24を保護するフライホイールダイオード25,26,
27,28とからなる。そして、トランジスタ21と22とでこ
のフルブリッジ形インバータ15の一方の電流路Ａを形成
し、他のトランジスタ23と24とで他方の電流路Ｂを形成
しており、一方の電流路Ａのトランジスタ21と22が同時
にオンする動作と、他方の電流路Ｂのトランジスタ23と
24とが同時にオンする動作とを交互に繰り返すことによ
り、上記負荷５に交流電力を供給するようになってい
る。なお、上記一方の電流路Ａと他方の電流路Ｂとが交
互にオンする動作の間には、休止時間が設けられてお
り、一方の電流路Ａのトランジスタ21,22と他方の電流
路Ｂのトランジスタ23,24とが同時にオンすることがな
いようにされている。

ここで、上記フルブリッジ形インバータ15は、第１図に
示す回路の第一のスイッチ２及び第二のスイッチ８の働
きをするものである。つまり、一方の電流路Ａを形成す
るトランジスタ21と22がオンすると、例えば第４図に実
線で示すように、直流電源１から21,L,17を介してコン
デンサ４と負荷５の並列接続に電力を供給し、20,22を
介して直流電源１に戻る。これは、第１図に示す回路図
において電流ｉが１→２→３→Ｒ（4//5）→１の回路で
流れる場合と同等であり、第３図のトランジスタ21が第
１図の第一のスイッチ２に相当し、第３図のダイオード
28が第１図の第二のスイッチ８に相当する。また、他方
の電流路Ｂを形成するトランジスタ23と24がオンする場
合は、例えば第４図に破線で示すように、直流電源１か
ら23,18を介してコンデンサ４と負荷５の並列接続に電
力を供給し、19,L,24を介して直流電源１に戻る。これ
は、第１図に示す回路図において電流ｉが１→２→３→
Ｒ→（4//5）→１の回路で流れる場合と同等であり、第
３図のトランジスタ23が第１図の第一のスイッチ２に相
当し、第３図のダイオード26が第１図の第二のスイッチ
８に相当する。なお、上記一方の電流路Ａについては、
第３図のトランジスタ22を第１図の第一のスイッチ２と
し、第３図のダイオード27を第１図の第二のスイッチ８
とすることも可能である。また、他方の電流路Ｂについ
ては、第３図のトランジスタ24を第１図の第一のスイッ
チ２とし、第３図のダイオード25を第１図の第二のスイ
ッチ８とすることも可能である。

次に、このような回路構成の電力供給回路で実施される
電圧振動抑制方法の動作を、フルブリッジ形インバータ
15の逆変換動作の一部の電流の流れを示す第４図及びそ
のタイミングを示す第５図を参照して説明する。ここ
で、第４図中の符号Ｌは、第３図における変圧器16の漏
れインダクタンスを示す。また、上記変圧器16の二次側
の定数は、該変圧器16の巻数比ｎにしたがって一次側に
換算するものである。まず、第５図（ａ），（ｂ）に示
すように、時刻t₀でベース電流ａ及びｂをそれぞれトラ
ンジスタ21,22に入力して該トランジスタ21,22をオンす
る。これにより、第３図に示すフルブリッジ形インバー
タ15の一方の電流路Ａに電流が流れ、第１図に示す第一
のスイッチ２がオンした状態となる。すると、第４図に
実線で表したように、１→21→Ｌ→17（4//5）→20→22
→１の回路（以下「ループＩ」という）に電流が流れ、
負荷５への電力供給が開始される。このとき負荷電流i_L
は、第５図（ｅ）に示すように、変圧器16の漏れインダ
クタンスＬ及びコンデンサ４のキャパシタンスＣによっ
て急激に上昇し、また、変圧器16の出力電力ｖは、第５
図（ｆ）に示すように、時刻t₀よりも前の状態に対して
逆極性へ変化する。

一方、上記時刻t₀よりも前のt_-1からt₀までは、第５図
（ａ）〜（ｄ）に示すように、休止時間とされており、
トランジスタ21,22と23,24とが同時にオンすることによ
る短絡電流によって上記各トランジスタ21〜24を破損し
ないようになっている。従って、この時刻t_-1からt₀ま
では、直流電源１から負荷５への電力供給は停止し、コ
ンデンサ４の放電だけで負荷５に電力供給をすので、該
コンデンサ４の電圧（Vxと略等しい）は低下する。しか
し、上記時刻t₀の後に変圧器16の出力電圧ｖが逆極性と
なって電圧が大きくなり、第４図に示す出力電圧ｖ′
（＝v/n）が上記低下したコンデンサ４の電圧と等しく
なった時点から、再びコンデンサ４を充電する。

次に、負荷５への印加電圧Vxが所定電圧たとえば直流電
源１の起電力Ｅと等しくなった時刻t₁において、第５図
（ａ）に示すように、ベース電流ａを停止して一方の電
流路Ａ中の一方のトランジスタ21をオフとする。このと
き、トランジスタ24に逆並列に接続されたダイオード28
は順バイアスされてオン状態となる。これにより、第１
図に示す第一のスイッチ２がオフとなり、第二のスイッ
チ８がオンした状態となる。すると、今までループＩで
流れていた電流は、Ｌ→17→（4//5）→20→22→28→Ｌ
の回路（以下「ループII」という）で流れる。この回路
では、直流電源１からの電力供給は停止しており、負荷
５への電力供給はインダクタンスＬの有する磁気エネル
ギとコンデンサ４からの放電のみとなり、第５図（ｅ）
に示すように、漏れインダクタンスＬに流れる負荷電流
i_Lは急激に減少する。

このような状態で、第５図（ｅ）に示すように、上記負
荷電流i_Lが直流電１の起電力Ｅを負荷５の抵抗値で除し
た値と等しくなった時刻t₂において、第５図（ａ）に示
すように、ベース電流ａをトランジスタ21に入力して該
トランジスタ21を再びオンする。すると、今までループ
IIで流れていた電流は、再びループＩで流れる。このと
き、負荷電流i_Lは、直流電源１の起電力Ｅを負荷５の抵
抗値で除した値（i_L＝E/R＝EG）で流れ、すなわち過度
現象が終了して、定常的に負荷５へ電力を供給する値と
なっている。また、コンデンサ４の電圧は、時刻t₁から
t₂の間では、負荷５に電力を供給する一方で、漏れイン
ダクタンスＬの磁気エネルギによって充電されるので、
ほとんど変化なく直流電源１の起電力Ｅと等しくなる。
すなわち、負荷５への印加電圧Vxも電圧Ｅと等しくな
る。そして、この時刻t₂においては、上記ループＩ中の
電圧及び電流は全て定常値となっており、過度現象は生
じない。従って、次に上記フルブリッジ形インバータ15
の極性が反転するために、一方の電流路Ａのトランジス
タ21,22がオフする時刻t₃（第５図（ａ），（ｂ）参
照）までの間は、第５図（ｇ）に示すように負荷５への
印加電圧Vxは振動を生ずることなく、定常的に負荷に電
力を供給できる。

次に、時刻t₃からt₄までの間は休止時間とされており、
第５図（ａ）〜（ｄ）に示すように、ベース電流a,b,c,
dはすべて停止して、一方の電流路Ａのトランジスタ21,
22も他方の電流路Ｂのトランジスタ23,24もオフとな
り、直流電源１から負荷５への電力供給は停止する。そ
の後、時刻t₄で第５図（ｃ），（ｄ）に示すように、ベ
ース電流ｃ及びｄをそれぞれトランジスタ23,24に入力
して該トランジスタ23,24をオンする。これにより、第
３図に示すフルブリッジ形インバータ15の他方の電流路
Ｂに電流が流れる。すると、このフルブリッジ形インバ
ータ15からは、第５図（ｆ）に示すように、上記時刻t₀
からt₃までとは逆極性の電圧が出力される。以後、時刻
t₅からt₆までの間は他方の電流路Ｂ中の一方のトランジ
スタ23が一時的にオフし、時刻t₆で再びオンして上記時
刻t₀からt₃までと同様の動作をし、負荷５への印加電圧
Vxの振動が抑制される。

以上の動作を繰り返すことにより、負荷５への印加電圧
Vxは、第５図（ｇ）に示すように、フルブリッジ形イン
バータ15の出力の全波整流波形となる。そして、上記フ
ルブリッジ形インバータ15の極性が反転するときには、
一時的に直流電源１から負荷５への電力供給が停止し、
該負荷５への印加電圧Vxはやや低下するが、上記極性反
転時に生ずる電圧の振動は抑制することができる。

なお、この第一の実施例においては、上記フルブリッジ
形インバータ15の動作を開始する第一周期とその後の第
二周期目以降とでは、該フルブリッジ形インバータ15を
オンして一時的にオフするまでの時間（たとえば時刻t₀
からt₁まで、或いは時刻t₄からt₅まで）及びその一時的
なオフ時間（たとえば時刻t₁からt₂まで、或いは時刻t₅
からt₆まで）を変化させる必要がある。すなわち、動作
を開始する第一周期目においては、一時的にオフするま
での時間（t₀からt₁）及びその一時的なオフ時間（t₁か
らt₂）を第二周期目以降のそれらよりも長くする。これ
は、コンデンサ４の電圧の違いによるもので、上記フル
ブリッジ形インバータ15の動作を開始するときは上記コ
ンデンサ４の電圧は零であり、第一周期目の動作を開始
した後は該コンデンサ４の電圧は定常値Ｅに略等しい値
に充電されているためである。

第６図は本発明による電圧振動抑制方法の実施に使用す
る電力供給回路の第二の実施例を示す回路図である。こ
の実施例は、第３図に示す実施例のフルブリッジ形イン
バータ15をプッシュプル形インバータ29に変え、変圧器
16をセンタタップ30aを有する高圧変圧器30としたもの
である。上記プッシュプル形インバータ29は、直流電源
１の直流を交流に逆変換して負荷５に交流電力を供給す
るもので、それぞれベース電流e,f,g,hを流すことによ
ってオンするトランジスタ31,32,33,34と、上記トラン
ジスタ31,33にそれぞれ逆並列に接続され各トランジス
タ31,33を保護するダイオード35,37と、上記トランジス
タ32,34に逆耐圧をもたせるためのダイオード36,38とか
らなる。そして、トランジスタ31と32とでこのプッシュ
プル形インバータ29の一方の電流路を形成し、他のトラ
ンジスタ33と34とで他方の電流路を形成しており、一方
の電流路のトランジスタ31と他方の電流路のトランジス
タ33とは交互にオンし、この動作を繰り返すことにより
高圧変圧器30に交流を印加して、上記負荷５に交流電力
を供給するようになっている。ここで、上記プッシュプ
ル形インバータ29は、第１図に示す回路の第一のスイッ
チ２及び第二のスイッチ８の働きをするもので、トラン
ジスタ31が第一のスイッチ２に相当し、上記高圧変圧器
30の一次巻線のセンタタップ30aと該一次巻線の他方の
端子30bとの間に接続されたトランジスタ32が第二のス
イッチ８に相当するものである。

次に、このような回路構成の電力供給回路で実施される
電圧振動抑制方法の動作を、、プッシュプル形インバー
タ29の各トランジスタ31〜34に入力するベース電流ｅ〜
ｈのタイミングを示す第７図を参照して説明する。ま
ず、第７図（ａ）に示すように、時刻t₀でベース電流ｅ
を一方の電流路のトランジスタ31に入力して該トランジ
スタ31をオンする。これにより、第１図に示す第一のス
イッチ２がオンした状態となる。すると、第６図におい
て、１→30a→17→（4//5）→20→30b→31→１の回路に
電流が流れ、コンデンサ４を充電すると共に負荷５への
電力供給が開始される。

このようにして、コンデンサ４及び負荷５への印加電圧
が直流電源１を高圧変圧器30の巻数比で昇圧あるいは降
圧した所定電圧に等しくなった時刻t₁において、第７図
（ａ）に示すように、ベース電流ｅを停止してトランジ
スタ31をオフとすると同時に、第７図（ｂ）に示すよう
に、ベース電流ｆをトランジスタ32に入力して該トラン
ジスタ32をオンする。これにより、第１図に示す第一の
スイッチ２がオフとなり、第二のスイッチ８がオンした
状態とする。すると、電流は、30→17→（4//5）→20→
30→32→36→30の回路で流れ、上記直流電源１からの電
力供給は停止する。ここで、時刻t₀からt₁に至る間で
は、上記トランジスタ31を流れる負荷電流は第５図
（ｅ）に示すと同様に定常値を大きく超えているが、上
記時刻t₁においては直流電源１からの電力供給が停止す
るので、トランジスタ32を流れる負荷電流は第５図
（ｅ）に示すと同様に急激に減少する。

次に、上記トランジスタ32を流れる負荷電流が、直流電
源１の起電力Ｅを高圧変圧器30一次側に換算した負荷抵
抗の値で除した値と等しくなった時刻t₂において、第７
図（ａ）に示すように、ベース電流ｅをトランジスタ31
に入力して該トランジスタ31を再びオンする。すると、
ダイオード36は逆バイアスされトランジスタ32及びダイ
オード36を流れていた負荷電流は、上記トランジスタ31
へ転流する。従って、第７図（ｂ）に示すように、ベー
ス電流ｆが停止してトランジスタ32はオフする。このと
き、直流電源１から流れる負荷電流は第５図（ｅ）に示
すと同様に定常値に達すると共に、負荷５へ印加する電
圧も第５図（ｇ）に示すと同様に所定電圧に達してお
り、過渡現象は生じない。従って、次に上記プッシュプ
ル形インバータ29の極性が反転する時刻t₃までは、負荷
５への印加電圧は振動を生ずることなく、定常的に負荷
に電力を供給できる。

次に、時刻t₃からt₄までの間は、プッシュプル形インバ
ータ29の極性反転のための休止時間とされており、第７
図（ａ）〜（ｄ）に示すように、ベース電流ｅ〜ｈはす
べて停止してトランジスタ31〜34はすべてオフし、直流
電源１から負荷５への電力供給は停止する。その後、時
刻t₄において、第７図（ｃ）に示すように、ベース電流
ｇを他方の電流路のトランジスタ33に入力して該トラン
ジスタ33をオンする。これにより、第６図に示すプッシ
ュプル形インバータ29の極性が反転する。以後、時刻t₅
からt₆までの間は他方の電流路のトランジスタ33が一時
的にオフし、時刻t₆で再びオンして上記時刻t₀からt₃ま
でと同様の動作をし、負荷５への印加電圧の振動が抑制
される。

以上の動作を繰り返すことにより、負荷５への印加電圧
は、第５図（ｇ）に示すと同様に、プッシュプル形イン
バータ29の出力の全波整流波形となる。

なお、この第二の実施例においては、上記一方の電流路
のトランジスタ32のベース電流ｆまたは他方の電流路の
トランジスタ34のベース電流ｈは、第７図（ｂ）及び
（ｄ）において破線で示すように、それぞれ一方の電流
路のトランジスタ31のベース電流ｅまたは他方の電流路
のトランジスタ33のベース電流ｇと同じ期間で入力して
もよい。これは、上記トランジスタ31または33がオンし
ているときは、ダイオード36または38がそれぞれ逆バイ
アスされるので、トランジスタ32または34にベース電流
ｆまたはｈが流れていてもオンすることはないからであ
る。

第８図は本発明による電圧振動抑制方法の実施に使用す
る電力供給回路の第三の実施例を示す回路図である。こ
の実施例は、第３図に示す実施例において負荷５をＸ線
管39としたものであり、その動作は、第５図に示すタイ
ミング線図と全く同様となる。そして、その動作によっ
て上記Ｘ線管39に印加される電圧（管電圧）の波形は、
第９図に示すようになる。すなわち、従来は、破線40で
示すように、Ｘ線管39の管電圧の立ち上がり時に大きな
オーバーシュートを生じ、その後も交流電力の極性が反
転するごとに振動を生ずるものであったが、本発明を適
用すると、実線41で示すように、管電圧の立ち上がり時
にオーバーシュートを生ずることなく、またフルブリッ
ジ形インバータ15の極性が反転しても電圧の振動を抑制
することができる。このような作用効果を例えば定量的
に示すために、管電圧の最大値に対する管電圧最大値と
管電圧最小値との差の比で管電圧脈動率を比較すると、
管電圧100KVで管電流100mAの場合において、従来は約28
％であったのに対し、本発明を適用すると約10％に低減
することができる。

発明の効果本発明は以上説明したように、直流電源１に直列に接続
されたスイッチを第一のスイッチ２とすると共に、イン
ダクタンスＬをもつ回路素子（３）とコンデンサ４が並
列に接続された負荷５とに並列に第二のスイッチ８を設
けた電力供給回路において、上記第一のスイッチ２を閉
じて負荷５に印加する電圧が所定電圧と略等しくなった
ところで該第一のスイッチ２を開くと同時に第二のスイ
ッチ８を閉じ、上記インダクタンスＬをもつ回路素子
（３）を流れる電流ｉが所定の値と略等しくなったとこ
ろで該第二のスイッチ８を開くと同時に第一のスイッチ
２を閉じることにより、負荷５への電力供給の開始時に
オーバーシュートを生ずるエネルギを該負荷５に供給し
ながら印加電圧の振動を抑制できる。従って、電力供給
の開始時に負荷５への印加電圧が所定電圧に達する時間
が通常の立ち上がり時間より遅延することなく、かつ負
荷５への印加電圧の振動を抑制することができる。この
ことから、負荷５の種類によってその印加電圧が所定電
圧に達する立上り時間に制限がある場合において、本発
明の効果は顕著である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による電圧振動抑制方法の実施に使用す
る電力供給回路の原理を示す回路図、第２図はその動作
を示すタイミング線図、第３図は本発明による電圧振動
抑制方法の実施に使用する電力供給回路の第一の実施例
を示す回路図、第４図は第３図に示すフルブリッジ形イ
ンバータの逆変換動作の一部の電流の流れを示す回路
図、第５図は第３図に示す回路の動作を示すタイミング
線図、第６図は本発明による電圧振動抑制方法の実施に
使用する電力供給回路の第二の実施例を示す回路図、第
７図はその動作を示すタイミング線図、第８図は本発明
による電圧振動抑制方法の実施に使用する電力供給回路
の第三の実施例を示す回路図、第９図は第８図のＸ線管
に印加される電圧の波形を示すグラフ、第10図及び第11
図は従来の電力供給回路を示す回路図、第12図はそれら
の動作を示すタイミング線図である。１……直流電源２……第一のスイッチ３……コイル（インダクタンスＬをもつ回路素子）４……コンデサ５……負荷８……第二のスイッチ 15……フルブリッジ形インバータ 16……変圧器 21〜24……トランジスタ 25〜28……ダイオード 29……プッシュプル形インバータ 30……高圧変圧器 30a……高圧変圧器の一次巻線のセンタタップ 30b,30c……高圧変圧器の一次巻線の他方の端子 31〜34……トランジスタ 35〜38……ダイオード 39……Ｘ線管

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開昭58−212366（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−214023（ＪＰ，Ａ) 特開昭58−172973（ＪＰ，Ａ) 実開昭60−14681（ＪＰ，Ｕ)

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】直流電源と、スイッチと、インダクタンス
をもつ回路素子と、コンデンサが並列に接続された負荷
とを直列に接続し、上記直流電源に直列に接続されたス
イッチを第一のスイッチとすると共に、上記インダクタ
ンスをもつ回路素子と上記コンデンサが並列に接続され
た負荷とに並列に第二のスイッチを設け、上記第一及び
第二のスイッチを開閉することにより上記インダクタン
スをもつ回路素子を介して負荷に電力を供給する電力供
給回路において、上記第一のスイッチを閉じて負荷に印
加する電圧が上記直流電源の電圧または該負荷に印加す
べき所定電圧と略等しくなったところで該第一のスイッ
チを開くと同時に第二のスイッチを閉じ、上記インダク
タンスをもつ回路素子を流れる電流が負荷に供給すべき
値と略等しくなったところで該第二のスイッチを開くと
同時に第一のスイッチを閉じることにより、上記負荷へ
の電力供給の開始時にオーバーシュートを生ずるエネル
ギを該負荷へ供給しながら印加電圧の振動を抑制するこ
とを特徴とする電力供給回路における電圧振動抑制方
法。