JPH0683577B2 - 高圧直流電源装置 - Google Patents
高圧直流電源装置Info
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- JPH0683577B2 JPH0683577B2 JP62100878A JP10087887A JPH0683577B2 JP H0683577 B2 JPH0683577 B2 JP H0683577B2 JP 62100878 A JP62100878 A JP 62100878A JP 10087887 A JP10087887 A JP 10087887A JP H0683577 B2 JPH0683577 B2 JP H0683577B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、真空管のエージング用などに使用される高
圧直流電源装置に関するものである。
圧直流電源装置に関するものである。
従来のこの種の高圧直流電源装置は、第３図に示すよう
に、商用電源から与えられる交流電圧をｍ台のコンバー
タCON1〜CONmで独立して直流電圧に変換し、このｍ台の
コンバータCON1〜CONmから出力される直流電圧をｍ台の
インバータIN1〜INmでそれぞれ独立して同一周期で同一
振幅で位相が例えばπ/mずつずれた矩形波交流電圧に変
換し、ｍ台のインバータIN1〜INmから出力される矩形波
交流電圧を結合変圧器TR1〜TRmで絶縁および電圧整合を
図った上で全波整流器D1〜Dmでそれぞれ全波整流し、さ
らに整流後の各電圧を加算合成し、得られた合成電圧を
リアクトルＬおよびコンデンサＣよりなるリップル除去
用フィルタＦに通すことでリップルを除去し、得られた
最終直流電圧を真空管等の負荷に加えるように構成され
ていた。
に、商用電源から与えられる交流電圧をｍ台のコンバー
タCON1〜CONmで独立して直流電圧に変換し、このｍ台の
コンバータCON1〜CONmから出力される直流電圧をｍ台の
インバータIN1〜INmでそれぞれ独立して同一周期で同一
振幅で位相が例えばπ/mずつずれた矩形波交流電圧に変
換し、ｍ台のインバータIN1〜INmから出力される矩形波
交流電圧を結合変圧器TR1〜TRmで絶縁および電圧整合を
図った上で全波整流器D1〜Dmでそれぞれ全波整流し、さ
らに整流後の各電圧を加算合成し、得られた合成電圧を
リアクトルＬおよびコンデンサＣよりなるリップル除去
用フィルタＦに通すことでリップルを除去し、得られた
最終直流電圧を真空管等の負荷に加えるように構成され
ていた。
この場合、インバータIN1〜INmから出力される矩形波交
流電圧は、理想的には、180度の導通幅を有することが
望ましいが、実際にはインバータIN1〜INmのスイッチン
グの関係から、完全に180度にすることは不可能で、あ
る程度の休止期間を設けなければならず、この休止期間
が存在するため、インバータIN1〜INmの出力の矩形波交
流電圧を昇圧し整流して加算合成した場合に、合成電圧
にインバータIN1〜INmの出力の矩形波交流電圧の休止期
間に対応するリップル電圧が生じ、このリップル電圧を
除去するためにリップル除去用フィルタＦを設けてい
る。また、インバータIN1〜INmの出力の矩形波交流電圧
は、コンバータCON1〜CONmの出力直流電圧を位相制御で
もって調整することにより導通幅を変化させることなく
変化させることができるようになっている。
流電圧は、理想的には、180度の導通幅を有することが
望ましいが、実際にはインバータIN1〜INmのスイッチン
グの関係から、完全に180度にすることは不可能で、あ
る程度の休止期間を設けなければならず、この休止期間
が存在するため、インバータIN1〜INmの出力の矩形波交
流電圧を昇圧し整流して加算合成した場合に、合成電圧
にインバータIN1〜INmの出力の矩形波交流電圧の休止期
間に対応するリップル電圧が生じ、このリップル電圧を
除去するためにリップル除去用フィルタＦを設けてい
る。また、インバータIN1〜INmの出力の矩形波交流電圧
は、コンバータCON1〜CONmの出力直流電圧を位相制御で
もって調整することにより導通幅を変化させることなく
変化させることができるようになっている。
この高圧直流電源装置において、ｍ台のインバータIN1
〜INmの最大出力電圧をそれぞれ600Vとし、結合変圧器T
R1〜TRmの巻数比をそれぞれ１対20とすれば、リップル
除去用フィルタＦの出力側から得るべき最終直流電圧を
例えば40KVとするには、ｍ＝４とすればよい。これより
高い電圧を出力する必要がある場合には、コンバータCO
N1〜CONm，インバータIN1〜INm，全波整流器D1〜Dmの台
数ｍをそれぞれ最終直流電圧に合わせて増加させればよ
い。
〜INmの最大出力電圧をそれぞれ600Vとし、結合変圧器T
R1〜TRmの巻数比をそれぞれ１対20とすれば、リップル
除去用フィルタＦの出力側から得るべき最終直流電圧を
例えば40KVとするには、ｍ＝４とすればよい。これより
高い電圧を出力する必要がある場合には、コンバータCO
N1〜CONm，インバータIN1〜INm，全波整流器D1〜Dmの台
数ｍをそれぞれ最終直流電圧に合わせて増加させればよ
い。
ここで、ｍ＝４として40KVの最終直流電圧を得るように
構成した高圧直流電源装置における各部のタイムチャー
トを第４図に示す。第４図において、（ａ）〜（ｄ）に
インバータIN1〜IN4から出力される矩形波電圧V1′〜
V4′を示し、その周波数は例えば1KHz、すなわち周期は
1msで、半周期500μｓ毎に50μｓの休止期間T1′〜T4′
（最小値）をもち、その振幅V1M′〜V4M′はそれぞれ約
590Vである。また、（ｅ）〜（ｈ）は全波整流器D1〜D4
を出力電圧V5′〜V8′を示し、その振幅V5M′〜V8M′は
それぞれ11.7KVであり、時間T0′（500μｓ）毎に50μ
ｓの休止期間T5′〜T8′を有している。（ｉ）は全波整
流器D1〜D4の直列回路体の両端に得られる合成電圧V9′
を示し、電圧値V9A′（35.3KV）を有する期間T21（50μ
ｓ）と電圧値V9B′（47.1KV）を有する期間T22（75μ
ｓ）とが交互に繰り返すリップルを含んだものとなって
いる。なお、第４図（ｉ）において、破線は合成電圧
V9′をリップル除去用フィルタＦに通した後の最終直流
電圧V10′を示している。
構成した高圧直流電源装置における各部のタイムチャー
トを第４図に示す。第４図において、（ａ）〜（ｄ）に
インバータIN1〜IN4から出力される矩形波電圧V1′〜
V4′を示し、その周波数は例えば1KHz、すなわち周期は
1msで、半周期500μｓ毎に50μｓの休止期間T1′〜T4′
（最小値）をもち、その振幅V1M′〜V4M′はそれぞれ約
590Vである。また、（ｅ）〜（ｈ）は全波整流器D1〜D4
を出力電圧V5′〜V8′を示し、その振幅V5M′〜V8M′は
それぞれ11.7KVであり、時間T0′（500μｓ）毎に50μ
ｓの休止期間T5′〜T8′を有している。（ｉ）は全波整
流器D1〜D4の直列回路体の両端に得られる合成電圧V9′
を示し、電圧値V9A′（35.3KV）を有する期間T21（50μ
ｓ）と電圧値V9B′（47.1KV）を有する期間T22（75μ
ｓ）とが交互に繰り返すリップルを含んだものとなって
いる。なお、第４図（ｉ）において、破線は合成電圧
V9′をリップル除去用フィルタＦに通した後の最終直流
電圧V10′を示している。
上記第３図の高圧直流電源装置は、全波整流器D1〜Dmの
直列回路体の両端に得られる合成電圧に大きなリップル
があり、これを除去するためには、リップル除去用フィ
ルタＦの容量を大きくする必要がある。ところが、リッ
プル除去用フィルタＦの容量を大きくすると、リップル
除去用フィルタＦに大きい直流エネルギーが蓄えられる
ことになり、例えば真空管のエージング中に真空管が閃
絡すれば、長時間閃絡電流が流れ、真空管が破壊される
という問題がある。
直列回路体の両端に得られる合成電圧に大きなリップル
があり、これを除去するためには、リップル除去用フィ
ルタＦの容量を大きくする必要がある。ところが、リッ
プル除去用フィルタＦの容量を大きくすると、リップル
除去用フィルタＦに大きい直流エネルギーが蓄えられる
ことになり、例えば真空管のエージング中に真空管が閃
絡すれば、長時間閃絡電流が流れ、真空管が破壊される
という問題がある。
このような問題に対し、通常は、負荷である真空管等と
並列にクローバスイッチを設け、負荷の閃絡を検出して
クローバスイッチをオンにして閃絡電流をバイパスして
負荷の破壊を防止するように構成していた。
並列にクローバスイッチを設け、負荷の閃絡を検出して
クローバスイッチをオンにして閃絡電流をバイパスして
負荷の破壊を防止するように構成していた。
しかし、このようにクローバスイッチを設けると、高圧
直流電源装置を短絡電流に耐えられるように大容量にす
る必要があり、商用電源系統にも悪影響を与えるので、
好ましくはなかった。
直流電源装置を短絡電流に耐えられるように大容量にす
る必要があり、商用電源系統にも悪影響を与えるので、
好ましくはなかった。
したがって、この発明の目的は、リップルを少なくして
リップル除去用フィルタの容量を小さくすることができ
る高圧直流電源装置を提供することである。
リップル除去用フィルタの容量を小さくすることができ
る高圧直流電源装置を提供することである。
この発明の高圧直流電源装置は、同一周期で同一振幅の
矩形波交流電圧を発生するｎ台（ｎは２以上の整数）の
インバータと、このｎ台のインバータの出力端に１次側
をそれぞれ接続したｎ個の結合変圧器と、このｎ個の結
合変圧器の２次側に交流側をそれぞれ接続し直流側を直
列接続したｎ個の全波整流器と、このｎ個の全波整流器
の直列回路体の両端に接続したリップル除去用フィルタ
とを備え、前記ｎ台のインバータのそれぞれの休止期間
の合計を前記ｎ台のインバータの出力周期の1/2と等し
く設定するとともに、前記ｎ台のインバータのそれぞれ
の休止期間が重ならないように前記ｎ台のインバータの
それぞれの出力位相を設定したものである。
矩形波交流電圧を発生するｎ台（ｎは２以上の整数）の
インバータと、このｎ台のインバータの出力端に１次側
をそれぞれ接続したｎ個の結合変圧器と、このｎ個の結
合変圧器の２次側に交流側をそれぞれ接続し直流側を直
列接続したｎ個の全波整流器と、このｎ個の全波整流器
の直列回路体の両端に接続したリップル除去用フィルタ
とを備え、前記ｎ台のインバータのそれぞれの休止期間
の合計を前記ｎ台のインバータの出力周期の1/2と等し
く設定するとともに、前記ｎ台のインバータのそれぞれ
の休止期間が重ならないように前記ｎ台のインバータの
それぞれの出力位相を設定したものである。
この発明の構成によれば、ｎ台のインバータの休止期間
の合計をｎ台のインバータの出力周期の1/2と等しく設
定するとともに、ｎ台のインバータのそれぞれの休止期
間が重ならないようにｎ台のインバータのそれぞれの出
力位相を設定したので、常にｎ台のインバータのうちい
ずれか１台は必ず休止することになり、ｎ台のインバー
タの出力の矩形波交流電圧を昇圧および整流して加算合
成した合成電圧におけるリップルをほとんどなくすこと
ができ、リップル除去用フィルタは残留リップルを除去
できればよいだけのきわめて小容量のものでよくなる。
の合計をｎ台のインバータの出力周期の1/2と等しく設
定するとともに、ｎ台のインバータのそれぞれの休止期
間が重ならないようにｎ台のインバータのそれぞれの出
力位相を設定したので、常にｎ台のインバータのうちい
ずれか１台は必ず休止することになり、ｎ台のインバー
タの出力の矩形波交流電圧を昇圧および整流して加算合
成した合成電圧におけるリップルをほとんどなくすこと
ができ、リップル除去用フィルタは残留リップルを除去
できればよいだけのきわめて小容量のものでよくなる。
この発明の一実施例を第１図および第２図に基づいて説
明する。すなわち、この高圧直流電源装置は、第１図に
示すように、商用電源から与えられる交流電圧をｎ台の
コンバータCON1〜CONnで独立して直流電圧に変換し、こ
のｎ台のコンバータCON1〜CONnから出力される直流電圧
をｎ台のインバータIN1〜INnでそれぞれ独立して同一周
期で同一振幅で位相がπ/nずつずれた矩形波交流電圧に
変換し、ｎ台のインバータIN1〜INnから出力される矩形
波交流電圧を結合変圧器TR1〜TRnで絶縁および電圧整合
を図った上で全波整流器D1〜Dnでそれぞれ全波整流し、
さらに全整流後の各電圧を加算合成し、得られた合成電
圧をリアクトルＬおよびコンデンサＣよりなるリップル
除去用フィルタＦに通すことでリップルを除去し、得ら
れた最終直流電圧を真空管等の負荷に加えるように構成
されていた。
明する。すなわち、この高圧直流電源装置は、第１図に
示すように、商用電源から与えられる交流電圧をｎ台の
コンバータCON1〜CONnで独立して直流電圧に変換し、こ
のｎ台のコンバータCON1〜CONnから出力される直流電圧
をｎ台のインバータIN1〜INnでそれぞれ独立して同一周
期で同一振幅で位相がπ/nずつずれた矩形波交流電圧に
変換し、ｎ台のインバータIN1〜INnから出力される矩形
波交流電圧を結合変圧器TR1〜TRnで絶縁および電圧整合
を図った上で全波整流器D1〜Dnでそれぞれ全波整流し、
さらに全整流後の各電圧を加算合成し、得られた合成電
圧をリアクトルＬおよびコンデンサＣよりなるリップル
除去用フィルタＦに通すことでリップルを除去し、得ら
れた最終直流電圧を真空管等の負荷に加えるように構成
されていた。
この場合、ｎ台のインバータIN1〜INnの出力端は、ｎ個
の結合変圧器TR1〜TRnの１次側にそれぞれ接続し、ｎ個
の結合変圧器TR1〜TRnの２次側にｎ個の全波整流器D1〜
Dnの交流側をそれぞれ接続し、ｎ個の全波整流器D1〜Dn
の直流側を直列接続し、このｎ個の全波整流器D1〜Dmの
直列回路体の両端にリップル除去用フィルタＦを接続
し、リップル除去用フィルタＦの出力の最終直流電圧を
負荷に印加するようになっている。
の結合変圧器TR1〜TRnの１次側にそれぞれ接続し、ｎ個
の結合変圧器TR1〜TRnの２次側にｎ個の全波整流器D1〜
Dnの交流側をそれぞれ接続し、ｎ個の全波整流器D1〜Dn
の直流側を直列接続し、このｎ個の全波整流器D1〜Dmの
直列回路体の両端にリップル除去用フィルタＦを接続
し、リップル除去用フィルタＦの出力の最終直流電圧を
負荷に印加するようになっている。
また、ｎ台のインバータIN1〜INnのそれぞれの休止期間
の合計をｎ台のインバータIN1〜INnの出力周期の1/2と
等しく設定するとともに、ｎ台のインバータIN1〜INnの
それぞれの休止期間が重ならないようにｎ台のインバー
タIN1〜INnのそれぞれの出力位相を設定している。この
設定に際しては、つぎの点に留意する必要がある。すな
わち、インバータIN1〜INnが必要とする最小休止期間を
合計した値がインバータIN1〜INnの出力周期の1/2より
小さくなるように台数を設定する必要がある。つまり、
例えばインバータIN1〜INnの最小休止期間をそれぞれA1
〜Anとしたときに、 A1＜a1 A2＜a2 ・・・・・・ An＜an なる休止期間a1〜anで、インバータIN1〜INnの出力周波
数ｆに対し、 a1＋a2＋…＋an＝1/2f となるｎ台のインバータ構成とする。なお、上式のよう
に設定するのは、インバータIN1〜INnの出力の１周期に
休止期間が２回あるからである。
の合計をｎ台のインバータIN1〜INnの出力周期の1/2と
等しく設定するとともに、ｎ台のインバータIN1〜INnの
それぞれの休止期間が重ならないようにｎ台のインバー
タIN1〜INnのそれぞれの出力位相を設定している。この
設定に際しては、つぎの点に留意する必要がある。すな
わち、インバータIN1〜INnが必要とする最小休止期間を
合計した値がインバータIN1〜INnの出力周期の1/2より
小さくなるように台数を設定する必要がある。つまり、
例えばインバータIN1〜INnの最小休止期間をそれぞれA1
〜Anとしたときに、 A1＜a1 A2＜a2 ・・・・・・ An＜an なる休止期間a1〜anで、インバータIN1〜INnの出力周波
数ｆに対し、 a1＋a2＋…＋an＝1/2f となるｎ台のインバータ構成とする。なお、上式のよう
に設定するのは、インバータIN1〜INnの出力の１周期に
休止期間が２回あるからである。
また、インバータIN1〜INnは必要な電圧Ｂに対してB/
（ｎ−１）なる電圧を出力できるようにする。
（ｎ−１）なる電圧を出力できるようにする。
また、インバータIN1〜INnの出力の矩形波交流電圧は、
コンバータCON1〜CONnの出力直流電圧を位相制御でもっ
て調整することにより導通幅を変化させることなく変化
させることができるようになっている。
コンバータCON1〜CONnの出力直流電圧を位相制御でもっ
て調整することにより導通幅を変化させることなく変化
させることができるようになっている。
また、リップル除去用フィルタＦは、この実施例の場
合、理論的には不要であるが、実際にインバータIN1〜I
Nnを運転する上で、その出力のスイッチングの時間，温
度等の特性による出力位相のずれ，全波整流器D1〜Dnの
重なり角等による多少のリップル成分が残るので、これ
らの残留リップル成分の除去のために設けているもので
あるが、その容量は従来の高圧直流電源装置の場合に比
べて極めて小さくすることができ、リップル除去用フィ
ルタＦに蓄えられる直流エネルギーは小さく抑えること
ができる。
合、理論的には不要であるが、実際にインバータIN1〜I
Nnを運転する上で、その出力のスイッチングの時間，温
度等の特性による出力位相のずれ，全波整流器D1〜Dnの
重なり角等による多少のリップル成分が残るので、これ
らの残留リップル成分の除去のために設けているもので
あるが、その容量は従来の高圧直流電源装置の場合に比
べて極めて小さくすることができ、リップル除去用フィ
ルタＦに蓄えられる直流エネルギーは小さく抑えること
ができる。
この高圧直流電源装置において、従来例と同様にｎ台の
インバータIN1〜INnの最大出力電圧をそれぞれ600Vと
し、結合変圧器TR1〜TRnの巻数比をそれぞれ１対20とす
れば、リップル除去用フィルタＦの出力側から得るべき
最終直流電圧を例えば40KVとするには、ｎ＝５とすれば
よい。これより高い電圧を出力する必要がある場合に
は、コンバータCON1〜CONn，インバータIN1〜INn，全波
整流器D1〜Dnの台数ｎをそれぞれ最終直流電圧に合わせ
て増加させればよい。
インバータIN1〜INnの最大出力電圧をそれぞれ600Vと
し、結合変圧器TR1〜TRnの巻数比をそれぞれ１対20とす
れば、リップル除去用フィルタＦの出力側から得るべき
最終直流電圧を例えば40KVとするには、ｎ＝５とすれば
よい。これより高い電圧を出力する必要がある場合に
は、コンバータCON1〜CONn，インバータIN1〜INn，全波
整流器D1〜Dnの台数ｎをそれぞれ最終直流電圧に合わせ
て増加させればよい。
ここで、ｎ＝５として40KVの最終直流電圧を得るように
構成した高圧直流電源装置における各部のタイムチャー
トを第２図に示す。第２図において、（ａ）〜（ｅ）は
インバータIN1〜IN5から出力される矩形波電圧V1〜V5を
示し、その周波数は例えば1KHz、すなわち周期は1ms
で、半周期500μｓ毎に100μｓの休止期間T1〜T5をも
ち、その振幅V1M〜V5Mはそれぞれ500Vである。また、
（ｆ）〜（ｊ）は全波整流器D1〜D5の出力電圧V6〜V10
を示し、その振幅V6M〜V10Mはそれぞれ10KVであり、時
間T0（500μｓ）毎に100μｓの休止期間T6〜T10を有し
ている。（ｋ）は全波整流器D1〜D5の直列回路体の両端
に得られる合成電圧V11を示し、その電圧値V11Aは40KV
となっている。
構成した高圧直流電源装置における各部のタイムチャー
トを第２図に示す。第２図において、（ａ）〜（ｅ）は
インバータIN1〜IN5から出力される矩形波電圧V1〜V5を
示し、その周波数は例えば1KHz、すなわち周期は1ms
で、半周期500μｓ毎に100μｓの休止期間T1〜T5をも
ち、その振幅V1M〜V5Mはそれぞれ500Vである。また、
（ｆ）〜（ｊ）は全波整流器D1〜D5の出力電圧V6〜V10
を示し、その振幅V6M〜V10Mはそれぞれ10KVであり、時
間T0（500μｓ）毎に100μｓの休止期間T6〜T10を有し
ている。（ｋ）は全波整流器D1〜D5の直列回路体の両端
に得られる合成電圧V11を示し、その電圧値V11Aは40KV
となっている。
この実施例の高圧直流電源装置によれば、ｎ台のインバ
ータIN1〜INnの休止期間の合計をｎ台のインバータの出
力周期の1/2と等しく設定するとともに、ｎ台のインバ
ータIN1〜INnのそれぞれの休止期間が重ならないように
ｎ台のインバータIN1〜INnのそれぞれの出力位相を設定
したので、常にｎ台のインバータIN1〜INnのうちいずれ
か１台は必ず休止することになり、ｎ台のインバータIN
1〜INnの出力の矩形波交流電圧を昇圧および整流して加
算合成した合成電圧におけるリップルをほとんどなくす
ことができ、リップル除去用フィルタＦは残留リップル
を除去できればよいだけのきわめて小容量のものでよく
なる。
ータIN1〜INnの休止期間の合計をｎ台のインバータの出
力周期の1/2と等しく設定するとともに、ｎ台のインバ
ータIN1〜INnのそれぞれの休止期間が重ならないように
ｎ台のインバータIN1〜INnのそれぞれの出力位相を設定
したので、常にｎ台のインバータIN1〜INnのうちいずれ
か１台は必ず休止することになり、ｎ台のインバータIN
1〜INnの出力の矩形波交流電圧を昇圧および整流して加
算合成した合成電圧におけるリップルをほとんどなくす
ことができ、リップル除去用フィルタＦは残留リップル
を除去できればよいだけのきわめて小容量のものでよく
なる。
なお、同じ最終直流電圧を得るために、休止期間を長く
設定しているので、従来例よりコンバータ，インバー
タ，全波整流器の台数を増加させる必要がある場合が存
在する。
設定しているので、従来例よりコンバータ，インバー
タ，全波整流器の台数を増加させる必要がある場合が存
在する。
また、上記実施例では、インバータIN1〜INnの休止期間
を同一に設定したが、休止期間を同一に設定する必要は
なく、休止期間の合計がインバータIN1〜INnの出力周期
の1/2に等しくするだけで十分である。
を同一に設定したが、休止期間を同一に設定する必要は
なく、休止期間の合計がインバータIN1〜INnの出力周期
の1/2に等しくするだけで十分である。
また、上記実施例では、インバータIN1〜INnの各１台毎
に出力位相を順次ずらせるようにしたが、複数台毎に順
次インバータIN1〜INnの出力位相をずらせるようにして
もよい。
に出力位相を順次ずらせるようにしたが、複数台毎に順
次インバータIN1〜INnの出力位相をずらせるようにして
もよい。
この発明の高圧直流電源装置によれば、ｎ台のインバー
タの休止期間の合計をｎ台のインバータの出力周期の1/
2と等しく設定するとともに、ｎ台のインバータのそれ
ぞれの休止期間が重ならないようにｎ台のインバータの
それぞれの出力位相を設定したので、常にｎ台のインバ
ータのうちいずれか１台は必ず休止することになり、ｎ
台のインバータの出力の矩形波交流電圧を昇圧および整
流して加算合成した合成電圧におけるリップルをほとん
どなくすことができ、リップル除去用フィルタは残留リ
ップルを除去できればよいだけのきわめて小容量のもの
でよくなるという効果がある。
タの休止期間の合計をｎ台のインバータの出力周期の1/
2と等しく設定するとともに、ｎ台のインバータのそれ
ぞれの休止期間が重ならないようにｎ台のインバータの
それぞれの出力位相を設定したので、常にｎ台のインバ
ータのうちいずれか１台は必ず休止することになり、ｎ
台のインバータの出力の矩形波交流電圧を昇圧および整
流して加算合成した合成電圧におけるリップルをほとん
どなくすことができ、リップル除去用フィルタは残留リ
ップルを除去できればよいだけのきわめて小容量のもの
でよくなるという効果がある。
【図面の簡単な説明】 第１図はこの発明の一実施例の高圧直流電源装置の構成
を示すブロック図、第２図は第１図の各部のタイムチャ
ート、第３図は従来例の構成を示すブロック図、第４図
は第３図の各部のタイムチャートである。 CON1〜CONn…コンバータ、IN1〜INn…インバータ、TR1
〜TRn…結合変圧器、D1〜Dn…全波整流器、Ｆ…リップ
ル除去用フィルタ
を示すブロック図、第２図は第１図の各部のタイムチャ
ート、第３図は従来例の構成を示すブロック図、第４図
は第３図の各部のタイムチャートである。 CON1〜CONn…コンバータ、IN1〜INn…インバータ、TR1
〜TRn…結合変圧器、D1〜Dn…全波整流器、Ｆ…リップ
ル除去用フィルタ
Claims (1)
- 【請求項１】同一周期で同一振幅の矩形波交流電圧を発
生するｎ台（ｎは２以上の整数）のインバータと、この
ｎ台のインバータの出力端に１次側をそれぞれ接続した
ｎ個の結合変圧器と、このｎ個の結合変圧器の２次側に
交流側をそれぞれ接続し直流側を直列接続したｎ個の全
波整流器と、このｎ個の全波整流器の直列回路体の両端
に接続したリップル除去用フィルタとを備え、前記ｎ台
のインバータのそれぞれの休止期間の合計を前記ｎ台の
インバータの出力周期の1/2と等しく設定するととも
に、前記ｎ台のインバータのそれぞれの休止期間が重な
らないように前記ｎ台のインバータのそれぞれの出力位
相を設定した高圧直流電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62100878A JPH0683577B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 高圧直流電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62100878A JPH0683577B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 高圧直流電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63268464A JPS63268464A (ja) | 1988-11-07 |
| JPH0683577B2 true JPH0683577B2 (ja) | 1994-10-19 |
Family
ID=14285583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62100878A Expired - Lifetime JPH0683577B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 高圧直流電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0683577B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017158305A (ja) * | 2016-03-02 | 2017-09-07 | 株式会社電菱 | スイッチング電源回路 |
| CN107888089B (zh) * | 2017-11-07 | 2020-03-06 | 许继电源有限公司 | 一种高压直流电源 |
-
1987
- 1987-04-23 JP JP62100878A patent/JPH0683577B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63268464A (ja) | 1988-11-07 |
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