JPS63268464A - 高圧直流電源装置 - Google Patents
高圧直流電源装置Info
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- JPS63268464A JPS63268464A JP62100878A JP10087887A JPS63268464A JP S63268464 A JPS63268464 A JP S63268464A JP 62100878 A JP62100878 A JP 62100878A JP 10087887 A JP10087887 A JP 10087887A JP S63268464 A JPS63268464 A JP S63268464A
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- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims abstract description 10
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
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Landscapes
- Power Conversion In General (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、真空管のエージング用などに使用される高
圧直流電源装置に関するものである。
圧直流電源装置に関するものである。
従来のこの種の高圧直流電源装置は、第３図に示すよう
に、商用電源から与えられる交流電圧をｍ台のコンバー
タＣ０ＮＩ 〜ＣＯＮ、で独立して直流電圧に変換し、
このｍ台のコンバータＣＯＮ Ｉ〜ＣＯＮ、から出力さ
れる直流電圧をｍ台のインバータＩＮ、〜ＩＮ、でそれ
ぞれ独立して同一周期で同一振幅で位相が例えば１７ｍ
ずつずれた矩形波交流電圧に変換し、ｍ台のインバータ
ＩＮ。
に、商用電源から与えられる交流電圧をｍ台のコンバー
タＣ０ＮＩ 〜ＣＯＮ、で独立して直流電圧に変換し、
このｍ台のコンバータＣＯＮ Ｉ〜ＣＯＮ、から出力さ
れる直流電圧をｍ台のインバータＩＮ、〜ＩＮ、でそれ
ぞれ独立して同一周期で同一振幅で位相が例えば１７ｍ
ずつずれた矩形波交流電圧に変換し、ｍ台のインバータ
ＩＮ。
〜ＩＮ、から出力される矩形波交流電圧を結合変圧器Ｔ
Ｒｌ−ＴＲ，で絶縁および電圧整合を図った上で全波整
流器り、〜Ｄ、でそれぞれ全波整流し、さらに整流後の
各電圧を加算合成し、得られた合成電圧をリアクトルし
およびコンデンサＣよりなるリップル除去用フィルタＦ
に通すことでリップルを除去し、得られた最終直流電圧
を真空管等の負荷に加えるように構成されていた。
Ｒｌ−ＴＲ，で絶縁および電圧整合を図った上で全波整
流器り、〜Ｄ、でそれぞれ全波整流し、さらに整流後の
各電圧を加算合成し、得られた合成電圧をリアクトルし
およびコンデンサＣよりなるリップル除去用フィルタＦ
に通すことでリップルを除去し、得られた最終直流電圧
を真空管等の負荷に加えるように構成されていた。
この場合、インバータＩＮＩ〜ＩＮ、から出力される矩
形波交流電圧は、理想的には、１８０度の導通幅を有す
ることが望ましいが、実際にはインバータＩＮ、〜ＩＮ
、のスイッチングの関係から、完全に１８０度にするこ
とは不可能で、ある程度の休止期間を設けなすればなら
ず、この休止期間が存在するため、インバータＩＮ、〜
ＩＮ。
形波交流電圧は、理想的には、１８０度の導通幅を有す
ることが望ましいが、実際にはインバータＩＮ、〜ＩＮ
、のスイッチングの関係から、完全に１８０度にするこ
とは不可能で、ある程度の休止期間を設けなすればなら
ず、この休止期間が存在するため、インバータＩＮ、〜
ＩＮ。
の出力の矩形波交流電圧を昇圧し整流して加算合成した
場合に、合成電圧にインバータＩＮ＋ 〜ＩＮ、の出力
の矩形波交流電圧の休止期間に対応するリップル電圧が
生じ、このリップル電圧を除去するためにリップル除去
用フィルタＦを設けている。また、インバータＩＮ、〜
ＩＮ、の出力の矩形波交流電圧は、コンバータＣ０ＮＩ
〜ＣＯＮ。
場合に、合成電圧にインバータＩＮ＋ 〜ＩＮ、の出力
の矩形波交流電圧の休止期間に対応するリップル電圧が
生じ、このリップル電圧を除去するためにリップル除去
用フィルタＦを設けている。また、インバータＩＮ、〜
ＩＮ、の出力の矩形波交流電圧は、コンバータＣ０ＮＩ
〜ＣＯＮ。
の出力直流電圧を位相制御でもって調整す為ことにより
導通幅を変化させることなく変化させることができるよ
うになっている。
導通幅を変化させることなく変化させることができるよ
うになっている。
この高圧直流電源装置において、ｍ台のインバータＩＮ
、〜ＩＮ、の最大出力電圧をそれぞれ６００Ｖとし、結
合変圧器ＴＲＩ 〜ＴＲ，の巻数比をそれぞれ１対２０
とすれば、す、プル除去用フィルタＦの出力側から得る
べき最終直流電圧を例えば４０ＫＶとするには、ｍ＝４
とすればよい。
、〜ＩＮ、の最大出力電圧をそれぞれ６００Ｖとし、結
合変圧器ＴＲＩ 〜ＴＲ，の巻数比をそれぞれ１対２０
とすれば、す、プル除去用フィルタＦの出力側から得る
べき最終直流電圧を例えば４０ＫＶとするには、ｍ＝４
とすればよい。
これより高い電圧を出力する必要がある場合には、コン
バータＣＯＮ、−ＣＯＮ、、インバータＩＮＩ〜ＩＮ、
、全波整流器り、−Ｄ、の台数ｍをそれぞれ最終直流電
圧に合わせて増加させればよい。
バータＣＯＮ、−ＣＯＮ、、インバータＩＮＩ〜ＩＮ、
、全波整流器り、−Ｄ、の台数ｍをそれぞれ最終直流電
圧に合わせて増加させればよい。
ここで、ｍ＝４として４０ＫＶの最終直流電圧を得るよ
うに構成した高圧直流電源装置における各部のタイムチ
ャートを第４図に示す。第４図において、（ａｌ〜＋ｄ
）はインバータＩＮ、〜ＩＮ、から出力される矩形波電
圧■１ ′〜■４ ′を示し、その周波数は例えばＩＫ
Ｈｚ、すなわち周期はｌ ｍ ｓで、半周期５００μｓ
毎に５０μｓの休止期間ＴＩ ’〜Ｔ４ ′ （最小
値）をもち、その振幅ＶＩＭ′〜Ｖ４Ｎ′はそれぞれ約
５９０ｖである。また、（ｅｌ〜（ｈｌは全波整流器Ｄ
Ｉ”’ Ｄ ａの出力電圧ｙ、ｌ〜ｖ、′を示し、そ
の振幅ＶＳＭ’〜ｖｅｓ′はそれぞれ１１．７ＫＶであ
り、時間Ｔｏ ’ （５００，ｃｐｓ）毎に５０μｓ
の休止期間Ｔ８ ’〜Ｔ８ ′を有している。（１１
は全波整流器り、〜Ｄ４の直列回路体の両端に得られる
合成電圧ｙ、ｌを示し、電圧値Ｖ９Ａ’ （３５，３
ＫＶ）を有する期間Ｔｅｌ （５０μｓ ）と電圧値Ｖ
９Ｂ’ （４７，４ＫＶ）を有する期間Ｔｉｇ（７５
μｓ）とが交互に繰り返すリップルを含んだものとなっ
ている。なお、第４図（１）において、破線は合成電圧
■、′をリップル除去用フィルタＦに通した後の最終直
流電圧■１゜′ を示している。
うに構成した高圧直流電源装置における各部のタイムチ
ャートを第４図に示す。第４図において、（ａｌ〜＋ｄ
）はインバータＩＮ、〜ＩＮ、から出力される矩形波電
圧■１ ′〜■４ ′を示し、その周波数は例えばＩＫ
Ｈｚ、すなわち周期はｌ ｍ ｓで、半周期５００μｓ
毎に５０μｓの休止期間ＴＩ ’〜Ｔ４ ′ （最小
値）をもち、その振幅ＶＩＭ′〜Ｖ４Ｎ′はそれぞれ約
５９０ｖである。また、（ｅｌ〜（ｈｌは全波整流器Ｄ
Ｉ”’ Ｄ ａの出力電圧ｙ、ｌ〜ｖ、′を示し、そ
の振幅ＶＳＭ’〜ｖｅｓ′はそれぞれ１１．７ＫＶであ
り、時間Ｔｏ ’ （５００，ｃｐｓ）毎に５０μｓ
の休止期間Ｔ８ ’〜Ｔ８ ′を有している。（１１
は全波整流器り、〜Ｄ４の直列回路体の両端に得られる
合成電圧ｙ、ｌを示し、電圧値Ｖ９Ａ’ （３５，３
ＫＶ）を有する期間Ｔｅｌ （５０μｓ ）と電圧値Ｖ
９Ｂ’ （４７，４ＫＶ）を有する期間Ｔｉｇ（７５
μｓ）とが交互に繰り返すリップルを含んだものとなっ
ている。なお、第４図（１）において、破線は合成電圧
■、′をリップル除去用フィルタＦに通した後の最終直
流電圧■１゜′ を示している。
上記第３図の高圧直流電源装置は、全波整流器り、−Ｄ
、の直列回路体の両端に得られる合成電圧に大きなリッ
プルがあり、これを除去するためには、リップル除去用
フィルタＦの容量を大きくする必要がある。ところが、
リップル除去用フィルタＦの容量を大きくすると、リッ
プル除去用フィルタＦに大きい直流エネルギーが蓄えら
れることになり、例えば真空管のエージング中に真空管
が閃絡すれば、長時間閃絡電流が流れ、真空管が破壊さ
れるという問題がある。
、の直列回路体の両端に得られる合成電圧に大きなリッ
プルがあり、これを除去するためには、リップル除去用
フィルタＦの容量を大きくする必要がある。ところが、
リップル除去用フィルタＦの容量を大きくすると、リッ
プル除去用フィルタＦに大きい直流エネルギーが蓄えら
れることになり、例えば真空管のエージング中に真空管
が閃絡すれば、長時間閃絡電流が流れ、真空管が破壊さ
れるという問題がある。
このような問題に対し、通常は、負荷である真空管等と
並列にクローバスイッチを設け、負荷の閃絡を検出して
クローバスイッチをオンにして閃絡電流をバイパスして
負荷の破壊を防止するように構成していた。
並列にクローバスイッチを設け、負荷の閃絡を検出して
クローバスイッチをオンにして閃絡電流をバイパスして
負荷の破壊を防止するように構成していた。
しかし、このようにクローバスイッチを設けると、高圧
直流電源装置を短絡電流に耐えられるように大容量にす
る必要があり、商用電源系統にも悪影響を与えるので、
好ましくはなかった。
直流電源装置を短絡電流に耐えられるように大容量にす
る必要があり、商用電源系統にも悪影響を与えるので、
好ましくはなかった。
したがって、この発明の目的は、リンプルを少なくして
リフプル除去用フィルタの容量を小さくすることができ
る高圧直流電源装置を提供することである。
リフプル除去用フィルタの容量を小さくすることができ
る高圧直流電源装置を提供することである。
この発明の高圧直流電源装置は、同一周期で同一振幅の
矩形波交流電圧を発生するｎ台（ｎは２以上の整数）の
インバータと、このｎ台のインバータの出力端に１次側
をそれぞれ接続したｎ個の結合変圧器と、このｎ個の結
合変圧器の２次側に交流側をそれぞれ接続し直流側を直
列接続したｎ個の全波整流器と、このｎ個の全波整流器
の直列回路体の両端に接続したリップル除去用フィルタ
とを備え、前記ｎ台のインバータのそれぞれの休止期間
の合計を前記ｎ台のインバータの出力周期の％と等しく
設定するとともに、前記ｎ台のインバータのそれぞれの
休止期間が重ならないように前記ｎ台のインバータのそ
れぞれの出力位相を設定したものである。
矩形波交流電圧を発生するｎ台（ｎは２以上の整数）の
インバータと、このｎ台のインバータの出力端に１次側
をそれぞれ接続したｎ個の結合変圧器と、このｎ個の結
合変圧器の２次側に交流側をそれぞれ接続し直流側を直
列接続したｎ個の全波整流器と、このｎ個の全波整流器
の直列回路体の両端に接続したリップル除去用フィルタ
とを備え、前記ｎ台のインバータのそれぞれの休止期間
の合計を前記ｎ台のインバータの出力周期の％と等しく
設定するとともに、前記ｎ台のインバータのそれぞれの
休止期間が重ならないように前記ｎ台のインバータのそ
れぞれの出力位相を設定したものである。
この発明の構成によれば、ｎ台のインバータの休止期間
の合計をｎ台のインバータの出力周期の２と等しく設定
するとともに、ｎ台のインバータのそれぞれの休止期間
が重ならないようにｎ台のインバータのそれぞれの出力
位相を設定したので、常にｎ台のインバータのうちいず
れか１台は必ず休止することになり、ｎ台のインバータ
の出力の矩形波交流電圧を昇圧および整流して加算合成
した合成電圧におけるリップルをほとんどなくすことが
でき、リップル除去用フィルタは残留リンプルを除去で
きればよいだけのきわめて小容量のものでよくなる。
の合計をｎ台のインバータの出力周期の２と等しく設定
するとともに、ｎ台のインバータのそれぞれの休止期間
が重ならないようにｎ台のインバータのそれぞれの出力
位相を設定したので、常にｎ台のインバータのうちいず
れか１台は必ず休止することになり、ｎ台のインバータ
の出力の矩形波交流電圧を昇圧および整流して加算合成
した合成電圧におけるリップルをほとんどなくすことが
でき、リップル除去用フィルタは残留リンプルを除去で
きればよいだけのきわめて小容量のものでよくなる。
この発明の一実施例を第１図および第２図に基づいて説
明する。すなわち、この高圧直流電源装置は、第１図に
示すように、商用電源から与えられる交流電圧をｎ台の
コンバータＣ０ＮＩ 〜ＣＯＮ、で独立して直流電圧に
変換し、このｎ台のコンバータＣ０ＮＩ−ＣＯＮ、ｌか
ら出力される直流電圧をｎ台のインバータＩ Ｎ ｌ
〜ＩＮ、でそれぞれ独立して同一周期で同一振幅で位相
がπ／ｎずつずれた矩形波交流電圧に変換し、ｎ台のイ
ンバータＩＮＩ−ＩＮ、ｌから出力される矩形波交流電
圧を結合変圧器Ｔ Ｒ＋〜ＴＲ，で絶縁および電圧整合
を図った上で全波整流器Ｄ１〜Ｄ１てそれぞれ全波整流
し、さらに全波整流後の各電圧を加算合成し、得られた
合成電圧をリアクトルしおよびコンデンサＣよりなるリ
ップル除去用フィルタＦに通すことでリップルを除去し
、得られた最終直流電圧を真空管等の負荷に加えるよう
に構成されていた。
明する。すなわち、この高圧直流電源装置は、第１図に
示すように、商用電源から与えられる交流電圧をｎ台の
コンバータＣ０ＮＩ 〜ＣＯＮ、で独立して直流電圧に
変換し、このｎ台のコンバータＣ０ＮＩ−ＣＯＮ、ｌか
ら出力される直流電圧をｎ台のインバータＩ Ｎ ｌ
〜ＩＮ、でそれぞれ独立して同一周期で同一振幅で位相
がπ／ｎずつずれた矩形波交流電圧に変換し、ｎ台のイ
ンバータＩＮＩ−ＩＮ、ｌから出力される矩形波交流電
圧を結合変圧器Ｔ Ｒ＋〜ＴＲ，で絶縁および電圧整合
を図った上で全波整流器Ｄ１〜Ｄ１てそれぞれ全波整流
し、さらに全波整流後の各電圧を加算合成し、得られた
合成電圧をリアクトルしおよびコンデンサＣよりなるリ
ップル除去用フィルタＦに通すことでリップルを除去し
、得られた最終直流電圧を真空管等の負荷に加えるよう
に構成されていた。
この場合、ｎ台のインバータＩＮ１〜■Ｎｌｌの出力端
は、ｎ個の結合変圧器Ｔ Ｒ＋ ”” Ｔ Ｒ−の１次
側にそれぞれ接続し、ｎ個の結合変圧器Ｔ Ｒ＋〜ＴＲ
，０２次側にｎ個の全波整流器り、−Ｄ。
は、ｎ個の結合変圧器Ｔ Ｒ＋ ”” Ｔ Ｒ−の１次
側にそれぞれ接続し、ｎ個の結合変圧器Ｔ Ｒ＋〜ＴＲ
，０２次側にｎ個の全波整流器り、−Ｄ。
の交流側をそれぞれ接続し、ｎ個の全波整流器Ｄ＋〜Ｄ
１の直流側を直列接続し、このｎ個の全波整流器り、〜
Ｄ７の直列回路体の両端にリップル除去用フィルタＦを
接続し、す・ソプル除去用フィルタＦの出力の最終直流
電圧を負荷に印加するようになっている。
１の直流側を直列接続し、このｎ個の全波整流器り、〜
Ｄ７の直列回路体の両端にリップル除去用フィルタＦを
接続し、す・ソプル除去用フィルタＦの出力の最終直流
電圧を負荷に印加するようになっている。
また、ｎ台のインバータＩＮ、〜ＩＮ、のそれぞれの休
止期間の合計をｎ台のインバータＩＮ＋〜ＩＮｆｉの出
力周期の２と等しく設定するとともに、ｎ台のインバー
タＩＮ、〜ＩＮｌ、のそれぞれの休止期間が重ならない
ようにｎ台のインバータＩ Ｎ ＋〜ＩＮ、のそれぞれ
の出力位相を設定している。この設定に際しては、つぎ
の点に留意する必要がある。すなわち、インバータＩＮ
Ｉ −ＩＮｌｌが必要とする最小休止期間を合計した値
がインバータＩＮ＋ 〜ＩＮ、の出力周期のＡより小さ
くなるように台数を設定する必要がある。つまり、例え
ばインバータＩＮＩ−ＩＮ、の最小休止期間をそれぞれ
Ａ１〜Ａ、とじたときに、 ＡＩ＜ａＩ Ａｔ＜ａｘ Ａｎ＜ａ、ｌ なる休止期間ａ、〜ａ０で、インバータＩＮ、〜ＩＮ、
の出力周波数ｆに対し、 ａｌ ＋ａｌ ｌ＋＋ａｌｌ＝ ｌ／’ｌ ｆとなるｎ
台のインバータ構成とする。なお、上式のように設定す
るのは、インバータＩＮ＋ 〜ｔＮｌｌの出力の１周期
に休止期間が２回あるからである。
止期間の合計をｎ台のインバータＩＮ＋〜ＩＮｆｉの出
力周期の２と等しく設定するとともに、ｎ台のインバー
タＩＮ、〜ＩＮｌ、のそれぞれの休止期間が重ならない
ようにｎ台のインバータＩ Ｎ ＋〜ＩＮ、のそれぞれ
の出力位相を設定している。この設定に際しては、つぎ
の点に留意する必要がある。すなわち、インバータＩＮ
Ｉ −ＩＮｌｌが必要とする最小休止期間を合計した値
がインバータＩＮ＋ 〜ＩＮ、の出力周期のＡより小さ
くなるように台数を設定する必要がある。つまり、例え
ばインバータＩＮＩ−ＩＮ、の最小休止期間をそれぞれ
Ａ１〜Ａ、とじたときに、 ＡＩ＜ａＩ Ａｔ＜ａｘ Ａｎ＜ａ、ｌ なる休止期間ａ、〜ａ０で、インバータＩＮ、〜ＩＮ、
の出力周波数ｆに対し、 ａｌ ＋ａｌ ｌ＋＋ａｌｌ＝ ｌ／’ｌ ｆとなるｎ
台のインバータ構成とする。なお、上式のように設定す
るのは、インバータＩＮ＋ 〜ｔＮｌｌの出力の１周期
に休止期間が２回あるからである。
また、インバータＩＮ、〜ＩＮ、は必要な電圧Ｂに対し
てＢ／ （ｎ−１）なる電圧を出力できるようにする。
てＢ／ （ｎ−１）なる電圧を出力できるようにする。
また、インバータＩＮ、〜ＩＮ、の出力の矩形波交流電
圧は、コンバータＣＯＮ ＋〜Ｃ０Ｎ１１の出力直流電
圧を位相制御でもって調整することにより導通幅を変化
させることなく変化させることができるようになってい
る。
圧は、コンバータＣＯＮ ＋〜Ｃ０Ｎ１１の出力直流電
圧を位相制御でもって調整することにより導通幅を変化
させることなく変化させることができるようになってい
る。
また、リップル除去用フィルタＦは、この実施例の場合
、理論的には不要であるが、実際にインバータＴＮ、〜
ＩＮ、を運転する上で、その出力のスイッチングの時間
、温度等の特性による出力位相のずれ、全波整流器Ｄ１
〜Ｄ７の重なり角等による多少のリップル成分が残るの
で・これらの残留リップル成分の除去のために設けてい
るものであるが、その容量は従来の高圧直流電源装置の
場合に比べて極めて小さくすることができ、リップル除
去用フィルタＦに蓄えられる直流エネルギーは小さく抑
えることができる。
、理論的には不要であるが、実際にインバータＴＮ、〜
ＩＮ、を運転する上で、その出力のスイッチングの時間
、温度等の特性による出力位相のずれ、全波整流器Ｄ１
〜Ｄ７の重なり角等による多少のリップル成分が残るの
で・これらの残留リップル成分の除去のために設けてい
るものであるが、その容量は従来の高圧直流電源装置の
場合に比べて極めて小さくすることができ、リップル除
去用フィルタＦに蓄えられる直流エネルギーは小さく抑
えることができる。
この高圧直流電源装置において、従来例と同様にｎ台の
インバータＩ Ｎ ＋〜ＩＮ、の最大出力電圧をそれぞ
れ６００ｖとし、結合変圧器ＴＲ，〜ＴＲ，，の巻数比
をそれぞれ１対２０とすれば、リップル除去用フィルタ
Ｆの出力側から得るべき最終直流電圧を例えば４０ＫＶ
とするには、ｎ＝５とすればよい。これより高い電圧を
出力する必要がある場合には、コンバータＣ０ＮＩ 〜
Ｃ０Ｎ１１゜インバータＩＮ、〜ＩＮ、１．全波整流器
り、〜Ｄ。
インバータＩ Ｎ ＋〜ＩＮ、の最大出力電圧をそれぞ
れ６００ｖとし、結合変圧器ＴＲ，〜ＴＲ，，の巻数比
をそれぞれ１対２０とすれば、リップル除去用フィルタ
Ｆの出力側から得るべき最終直流電圧を例えば４０ＫＶ
とするには、ｎ＝５とすればよい。これより高い電圧を
出力する必要がある場合には、コンバータＣ０ＮＩ 〜
Ｃ０Ｎ１１゜インバータＩＮ、〜ＩＮ、１．全波整流器
り、〜Ｄ。
の台数ｎをそれぞれ最終直流電圧に合わせて増加させれ
ばよい。
ばよい。
ここで、ｎ＝５として４０ＫＶの最終直流電圧を得るよ
うに構成した高圧直流電源装置における各部のタイムチ
ャートを第２図に示す。第２図において、（ａｌ〜（ａ
ｌはインバータＩＮ、〜ＩＮ、から出力される矩形波電
圧Ｖ、〜Ｖ、を示し、その周波数は例えばＩＫＩｌｚ、
すなわち周期は１ｍｓで、半周期５００μｓ毎に１００
μｓの休止期間Ｔ１〜Ｔ、をもち、その振幅■、〜ｖｓ
、はそれぞれ５００Ｖである。また、（ｆｌ〜ｆｉｌは
全波整流器Ｄ１〜Ｄ、の出力電圧■、〜ｖ１゜を示し、
その振幅■、〜■、。、はそれぞれｌ０ＫＶであり、時
間Ｔ。
うに構成した高圧直流電源装置における各部のタイムチ
ャートを第２図に示す。第２図において、（ａｌ〜（ａ
ｌはインバータＩＮ、〜ＩＮ、から出力される矩形波電
圧Ｖ、〜Ｖ、を示し、その周波数は例えばＩＫＩｌｚ、
すなわち周期は１ｍｓで、半周期５００μｓ毎に１００
μｓの休止期間Ｔ１〜Ｔ、をもち、その振幅■、〜ｖｓ
、はそれぞれ５００Ｖである。また、（ｆｌ〜ｆｉｌは
全波整流器Ｄ１〜Ｄ、の出力電圧■、〜ｖ１゜を示し、
その振幅■、〜■、。、はそれぞれｌ０ＫＶであり、時
間Ｔ。
（５００μｓ）毎に１００μｓの休止期間Ｔ、〜ＴＩＯ
を有している。（ｋｌは全波整流器Ｄ ＋ 、”” Ｄ
ｓの直列回路体の両端に得られる合成電圧Ｖ Ｉ １
を示し、その電圧値ＶＩＩＡは４０ＫＶとなっている。
を有している。（ｋｌは全波整流器Ｄ ＋ 、”” Ｄ
ｓの直列回路体の両端に得られる合成電圧Ｖ Ｉ １
を示し、その電圧値ＶＩＩＡは４０ＫＶとなっている。
この実施例の高圧直流電源装置によれば、ｎ台のインバ
ータＩＮ７．〜ＩＮ、ｌの休止期間の合計をｎ台のイン
バータの出力周期のＡと等しく設定するとともに、ｎ台
のインバータＩＮ＋〜ＩＮ、のそれぞれの休止期間が重
ならないようにｎ台のインバータＩＮ、〜ＩＮ、のそれ
ぞれの出力位相を設定したので、常にｎ台のインバータ
ＩＮ＋〜ＩＮ、のうちいずれか１台は必ず休止すること
になり、ｎ台のインバータＩＮ、〜ＩＮ、の出力の矩形
波交流電圧を昇圧および整流して加算合成した合成電圧
におけるリップルをほとんどなくすことができ、リップ
ル除去用フィルタＦは残留リップルを除去できればよい
だけのきわめて小容量のものでよくなる。
ータＩＮ７．〜ＩＮ、ｌの休止期間の合計をｎ台のイン
バータの出力周期のＡと等しく設定するとともに、ｎ台
のインバータＩＮ＋〜ＩＮ、のそれぞれの休止期間が重
ならないようにｎ台のインバータＩＮ、〜ＩＮ、のそれ
ぞれの出力位相を設定したので、常にｎ台のインバータ
ＩＮ＋〜ＩＮ、のうちいずれか１台は必ず休止すること
になり、ｎ台のインバータＩＮ、〜ＩＮ、の出力の矩形
波交流電圧を昇圧および整流して加算合成した合成電圧
におけるリップルをほとんどなくすことができ、リップ
ル除去用フィルタＦは残留リップルを除去できればよい
だけのきわめて小容量のものでよくなる。
なお、同じ最終直流電圧を得るために、休止期間を長く
設定しているので、従来例よりコンバータ、インバータ
、全波整流器の台数を増加させる必要がある場合が存在
する。
設定しているので、従来例よりコンバータ、インバータ
、全波整流器の台数を増加させる必要がある場合が存在
する。
また、上記実施例では、インバータＩＮ＋〜ＩＮｎの休
止期間を同一に設定したが、休止期間を同一に設定する
必要はなく、休止期間の合計がインバータＩＮ、〜ＩＮ
、の出力周期のＡに等しくするだけで十分である。
止期間を同一に設定したが、休止期間を同一に設定する
必要はなく、休止期間の合計がインバータＩＮ、〜ＩＮ
、の出力周期のＡに等しくするだけで十分である。
また、上記実施例では、インバータＩＮ＋〜１Ｎいの各
１台毎に出力位相を順次ずらせるようにしたが、複数台
毎に順次インバータＩＮ＋〜ＩＮ、の出力位相を、ずら
せるようにしてもよい。
１台毎に出力位相を順次ずらせるようにしたが、複数台
毎に順次インバータＩＮ＋〜ＩＮ、の出力位相を、ずら
せるようにしてもよい。
この発明の高圧直流電源装置によれば、ｎ台のインバー
タの休止期間の合計をｎ台のインバータの出力周期の１
／２と等しく設定するとともに、ｎ台のインバータのそ
れぞれの休止期間が重ならないようにｎ台のインバータ
のそれぞれの出力位相を設定したので、常にｎ台のイン
バータのうちいずれか１台は必ず休止することになり、
ｎ台のインバータの出力の矩形波交流電圧を昇圧および
整流して加算合成した合成電圧におけるリップルをほと
んどなくすことができ、リップル除去用フィルタは残留
リップルを除去できればよいだけのきわめて小容量のも
のでよくなるという効果がある。
タの休止期間の合計をｎ台のインバータの出力周期の１
／２と等しく設定するとともに、ｎ台のインバータのそ
れぞれの休止期間が重ならないようにｎ台のインバータ
のそれぞれの出力位相を設定したので、常にｎ台のイン
バータのうちいずれか１台は必ず休止することになり、
ｎ台のインバータの出力の矩形波交流電圧を昇圧および
整流して加算合成した合成電圧におけるリップルをほと
んどなくすことができ、リップル除去用フィルタは残留
リップルを除去できればよいだけのきわめて小容量のも
のでよくなるという効果がある。
第１図はこの発明の一実施例の高圧直流電源装置の構成
を示すブロック図、第２図は第１図の各部のタイムチャ
ート、第３図は従来例の構成を示すブロック図、第４回
は第３図の各部のタイムチャートである。 ＣＯＮ、 〜ＣＯＮ、ｌ・・・コンバータ、ＩＮ、 〜
ＩＮ、・・・インバータ、ＴＲＩ〜ＴＲ，ｌ・・・結合
変圧器、Ｄ１〜Ｄ７・・・全波整流器、Ｆ・・・リンプ
ル除去用フィルタ
を示すブロック図、第２図は第１図の各部のタイムチャ
ート、第３図は従来例の構成を示すブロック図、第４回
は第３図の各部のタイムチャートである。 ＣＯＮ、 〜ＣＯＮ、ｌ・・・コンバータ、ＩＮ、 〜
ＩＮ、・・・インバータ、ＴＲＩ〜ＴＲ，ｌ・・・結合
変圧器、Ｄ１〜Ｄ７・・・全波整流器、Ｆ・・・リンプ
ル除去用フィルタ
Claims (1)
- 同一周期で同一振幅の矩形波交流電圧を発生するｎ台（
ｎは２以上の整数）のインバータと、このｎ台のインバ
ータの出力端に１次側をそれぞれ接続したｎ個の結合変
圧器と、このｎ個の結合変圧器の２次側に交流側をそれ
ぞれ接続し直流側を直列接続したｎ個の全波整流器と、
このｎ個の全波整流器の直列回路体の両端に接続したリ
ップル除去用フィルタとを備え、前記ｎ台のインバータ
のそれぞれの休止期間の合計を前記ｎ台のインバータの
出力周期の１／２と等しく設定するとともに、前記ｎ台
のインバータのそれぞれの休止期間が重ならないように
前記ｎ台のインバータのそれぞれの出力位相を設定した
高圧直流電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62100878A JPH0683577B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 高圧直流電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62100878A JPH0683577B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 高圧直流電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63268464A true JPS63268464A (ja) | 1988-11-07 |
| JPH0683577B2 JPH0683577B2 (ja) | 1994-10-19 |
Family
ID=14285583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62100878A Expired - Lifetime JPH0683577B2 (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 高圧直流電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0683577B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017149906A1 (ja) * | 2016-03-02 | 2017-09-08 | 株式会社電菱 | スイッチング電源回路 |
| CN107888089A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-04-06 | 许继电源有限公司 | 一种高压直流电源 |
-
1987
- 1987-04-23 JP JP62100878A patent/JPH0683577B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017149906A1 (ja) * | 2016-03-02 | 2017-09-08 | 株式会社電菱 | スイッチング電源回路 |
| CN107888089A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-04-06 | 许继电源有限公司 | 一种高压直流电源 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0683577B2 (ja) | 1994-10-19 |
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