JPH0679351A - 溶接型鋼の矯正方法 - Google Patents
溶接型鋼の矯正方法Info
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- JPH0679351A JPH0679351A JP25738092A JP25738092A JPH0679351A JP H0679351 A JPH0679351 A JP H0679351A JP 25738092 A JP25738092 A JP 25738092A JP 25738092 A JP25738092 A JP 25738092A JP H0679351 A JPH0679351 A JP H0679351A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】フランジ端面が圧潰されていない形状特性の良
好な溶接型鋼。 【構成】溶接型鋼ＨのフランジＦＲ，ＦＬを、凸クラウ
ンロールからなる外側ロール１Ｒ１〜１Ｒｎ，１Ｌ１〜
１Ｌｎとフラットロールからなる上内側ロール２Ｒ１〜
２Ｒｎ，２Ｌ１〜２Ｌｎ及び下内側ロール３Ｒ１〜３Ｒ
ｎ，３Ｌ１〜３Ｌｎを使用し、巾方向に３点曲げする。
次いでフランジＦＲ，ＦＬをフラットロールからなる外
側ロール５Ｒ１〜５Ｒｎ，５Ｌ１〜５Ｌｎと上内側ロー
ル６Ｒ１〜６Ｒｎ，６Ｌ１〜６Ｌｎ及び下内側ロール７
Ｒ１〜７Ｒｎ，７Ｌ１〜７Ｌｎとの間に挿入し、長手方
向に関する溶接型鋼Ｈの曲り方向と逆向きの負荷を加
え、外側ロールの撓みに起因したフランジの巾方向に関
する反りの増大を内側ロールで防止しながら、長手方向
の曲りを矯正。
好な溶接型鋼。 【構成】溶接型鋼ＨのフランジＦＲ，ＦＬを、凸クラウ
ンロールからなる外側ロール１Ｒ１〜１Ｒｎ，１Ｌ１〜
１Ｌｎとフラットロールからなる上内側ロール２Ｒ１〜
２Ｒｎ，２Ｌ１〜２Ｌｎ及び下内側ロール３Ｒ１〜３Ｒ
ｎ，３Ｌ１〜３Ｌｎを使用し、巾方向に３点曲げする。
次いでフランジＦＲ，ＦＬをフラットロールからなる外
側ロール５Ｒ１〜５Ｒｎ，５Ｌ１〜５Ｌｎと上内側ロー
ル６Ｒ１〜６Ｒｎ，６Ｌ１〜６Ｌｎ及び下内側ロール７
Ｒ１〜７Ｒｎ，７Ｌ１〜７Ｌｎとの間に挿入し、長手方
向に関する溶接型鋼Ｈの曲り方向と逆向きの負荷を加
え、外側ロールの撓みに起因したフランジの巾方向に関
する反りの増大を内側ロールで防止しながら、長手方向
の曲りを矯正。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ビルドアップＨ形鋼等
の溶接型鋼を矯正する方法に関する。
の溶接型鋼を矯正する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶接型鋼は、ウエブ材の端面にフランジ
材を隅肉溶接することによって製造されている。ウエブ
材，フランジ材等は、溶接時の入熱によって高温に加熱
され冷却される過程で熱変形を発生する。熱変形には、
図１（ａ）に示す溶接型鋼Ｈの長手方向に関するフラン
ジ部ＦR ，ＦL の弓反り，図１（ｂ）に示すフランジ部
ＦR ，ＦL の幅方向に関する反り等があり、溶接型鋼の
形状特性を劣化させる。また、フランジ部ＦR ，ＦL の
変形が極端な場合、健全な溶接部が得られず、ウエブ材
Ｗとフランジ材ＦR ，ＦL との溶接自体も困難になる。
材を隅肉溶接することによって製造されている。ウエブ
材，フランジ材等は、溶接時の入熱によって高温に加熱
され冷却される過程で熱変形を発生する。熱変形には、
図１（ａ）に示す溶接型鋼Ｈの長手方向に関するフラン
ジ部ＦR ，ＦL の弓反り，図１（ｂ）に示すフランジ部
ＦR ，ＦL の幅方向に関する反り等があり、溶接型鋼の
形状特性を劣化させる。また、フランジ部ＦR ，ＦL の
変形が極端な場合、健全な溶接部が得られず、ウエブ材
Ｗとフランジ材ＦR ，ＦL との溶接自体も困難になる。
【０００３】フランジ部の変形を少なくする方法とし
て、ウエブ材及びフランジ材をＨ形状に仮組みし、拘束
状態で下部フランジ材とウエブ材との接触部分を溶接
し、次いで上下方向に反転させて溶接を行うことが特開
昭６４−５６７６号公報で紹介されている。また、特開
平２−１５８７６号公報では、型鋼の溶接及び弓反りの
矯正を併せて行うことが提案されている。
て、ウエブ材及びフランジ材をＨ形状に仮組みし、拘束
状態で下部フランジ材とウエブ材との接触部分を溶接
し、次いで上下方向に反転させて溶接を行うことが特開
昭６４−５６７６号公報で紹介されている。また、特開
平２−１５８７６号公報では、型鋼の溶接及び弓反りの
矯正を併せて行うことが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】これらの方法によって
も、溶接型鋼の変形を完全に解消することができず、溶
接組付け時に長手方向に関する曲りやフランジ幅方向に
関する反りの発生が避けられない。そのため、溶接型鋼
に対し、プレス矯正，ローラ矯正等の冷間矯正が施され
ている。プレス矯正は、矯正前の形状を観察しながら押
し金具によって適宜に変形を加えて矯正する方法である
が、作業能率が悪く、大量生産には不向きである。ロー
ラ矯正としては、たとえば特公昭５６−４５６８４号公
報にみられるように、溶接型鋼のフランジ外側面や端面
にロールによって負荷を加えて矯正する方法がある。し
かし、溶接型鋼の長手方向に関する曲りを矯正する場
合、フランジの外側の一部分にロールを押し当てて矯正
するため、フランジ幅方向に関する反りを増大させる虞
れがある。また、フランジ幅方向の反り矯正は、フラン
ジ端面にロールを押し当てて矯正するため、フランジ端
面を押し潰したり、反りを増大させる虞れがある。その
ため、大きな負荷を加える矯正を行うことができず、矯
正作業に長時間がかかる欠点がある。
も、溶接型鋼の変形を完全に解消することができず、溶
接組付け時に長手方向に関する曲りやフランジ幅方向に
関する反りの発生が避けられない。そのため、溶接型鋼
に対し、プレス矯正，ローラ矯正等の冷間矯正が施され
ている。プレス矯正は、矯正前の形状を観察しながら押
し金具によって適宜に変形を加えて矯正する方法である
が、作業能率が悪く、大量生産には不向きである。ロー
ラ矯正としては、たとえば特公昭５６−４５６８４号公
報にみられるように、溶接型鋼のフランジ外側面や端面
にロールによって負荷を加えて矯正する方法がある。し
かし、溶接型鋼の長手方向に関する曲りを矯正する場
合、フランジの外側の一部分にロールを押し当てて矯正
するため、フランジ幅方向に関する反りを増大させる虞
れがある。また、フランジ幅方向の反り矯正は、フラン
ジ端面にロールを押し当てて矯正するため、フランジ端
面を押し潰したり、反りを増大させる虞れがある。その
ため、大きな負荷を加える矯正を行うことができず、矯
正作業に長時間がかかる欠点がある。
【０００５】本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、一対のロール間に挿入した状態の
フランジに負荷を加えて矯正する際、フランジ幅方向の
反りを矯正した後で長手方向の曲りを矯正することによ
って、フランジ幅方向に関する反り変形の増大やフラン
ジ端面の圧潰等を招くことなく、溶接型鋼を効率よく矯
正することを目的とする。
出されたものであり、一対のロール間に挿入した状態の
フランジに負荷を加えて矯正する際、フランジ幅方向の
反りを矯正した後で長手方向の曲りを矯正することによ
って、フランジ幅方向に関する反り変形の増大やフラン
ジ端面の圧潰等を招くことなく、溶接型鋼を効率よく矯
正することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の溶接型鋼矯正方
法は、その目的を達成するため、溶接型鋼のフランジ幅
方向の反り及び長手方向の曲りを矯正する際、前記溶接
型鋼のフランジに外側から対向する複数の凸クラウン形
状の矯正ロールと前記フランジに内側から対向する複数
のフラット形状の上下矯正ロールとの間に前記フランジ
を挿入し、前記矯正ロールの押圧力によってフランジ幅
方向の反りを矯正した後、前記フランジに外側から対向
する複数のフラット形状の矯正ロールと前記フランジに
内側から対向する複数のフラット形状の上下矯正ロール
との間に前記フランジを挿入し、前記矯正ロールの押圧
力によって長手方向の曲りを矯正することを特徴とす
る。
法は、その目的を達成するため、溶接型鋼のフランジ幅
方向の反り及び長手方向の曲りを矯正する際、前記溶接
型鋼のフランジに外側から対向する複数の凸クラウン形
状の矯正ロールと前記フランジに内側から対向する複数
のフラット形状の上下矯正ロールとの間に前記フランジ
を挿入し、前記矯正ロールの押圧力によってフランジ幅
方向の反りを矯正した後、前記フランジに外側から対向
する複数のフラット形状の矯正ロールと前記フランジに
内側から対向する複数のフラット形状の上下矯正ロール
との間に前記フランジを挿入し、前記矯正ロールの押圧
力によって長手方向の曲りを矯正することを特徴とす
る。
【０００７】
【作用】本発明においては、矯正を効率的に行うためロ
ーラ矯正法を採用している。先ず、フランジ幅方向の反
り矯正について説明する。フランジの幅方向は、溶接時
の熱変形によってフランジ内側方向に変形している。そ
のため、フランジを溶接型鋼の幅方向両端からフランジ
が外側に曲るように、フランジ内側から外側に向けて負
荷を加える矯正方法が有効である。そこで、溶接型鋼の
幅方向両端にあるフランジを一対のロール間に挿入し、
フランジの内側に位置する上下のフラットロールにより
外側方向の負荷を加える。フランジに外側から接する外
側ロールは、剛性を考慮してフランジ幅より長い胴長を
もち、両端が支持されている１本のロールとする。この
外側ロールは、溶接型鋼の幅方向に関して外向きにフラ
ンジを変形し易くすると共に、内側ロールによる押圧を
解除した後のスプリングバックを考慮し、フランジの幅
方向中央部分が押し当てられる凸クラウン形状になって
いる。
ーラ矯正法を採用している。先ず、フランジ幅方向の反
り矯正について説明する。フランジの幅方向は、溶接時
の熱変形によってフランジ内側方向に変形している。そ
のため、フランジを溶接型鋼の幅方向両端からフランジ
が外側に曲るように、フランジ内側から外側に向けて負
荷を加える矯正方法が有効である。そこで、溶接型鋼の
幅方向両端にあるフランジを一対のロール間に挿入し、
フランジの内側に位置する上下のフラットロールにより
外側方向の負荷を加える。フランジに外側から接する外
側ロールは、剛性を考慮してフランジ幅より長い胴長を
もち、両端が支持されている１本のロールとする。この
外側ロールは、溶接型鋼の幅方向に関して外向きにフラ
ンジを変形し易くすると共に、内側ロールによる押圧を
解除した後のスプリングバックを考慮し、フランジの幅
方向中央部分が押し当てられる凸クラウン形状になって
いる。
【０００８】このように、内側ロール及び外側ロールと
してそれぞれフラットロール及び凸クラウンロールを使
用し、両者の間に挿入したフランジに内側から外側に向
かう負荷を加える。このとき、フランジ幅方向中央部が
外側ロールで支持され、幅方向両端部に内側ロールで負
荷が加えられる３点曲げ形式となるため、フランジ幅方
向に関する反りが効率よく解消される。また、反り矯正
のための押圧力を内側ロールで効率よく加えることがで
きる。しかも、押圧力を解除した後のスプリングバック
も解消される。溶接型鋼は、溶接時の熱変形によって弓
なりに変形し、長手方向に関する曲りが発生している。
長手方向の曲りは、長手方向の一端に変形方向と逆方向
の負荷を加え、他端を固定する方式で矯正することが有
効である。しかし、溶接型鋼の長手方向両端部のみにロ
ールによって圧力を加えるとき、１本のロールに対する
負荷が大きくなりすぎ、極めて剛性の高いロールが必要
となる。そこで、本発明においては、フランジ外側にフ
ランジ幅より長い胴長をもち、両端が支持されているロ
ールを複数個配置し、各ロールにより変形方向とは逆向
きの負荷を加え、段階的な矯正を行う。
してそれぞれフラットロール及び凸クラウンロールを使
用し、両者の間に挿入したフランジに内側から外側に向
かう負荷を加える。このとき、フランジ幅方向中央部が
外側ロールで支持され、幅方向両端部に内側ロールで負
荷が加えられる３点曲げ形式となるため、フランジ幅方
向に関する反りが効率よく解消される。また、反り矯正
のための押圧力を内側ロールで効率よく加えることがで
きる。しかも、押圧力を解除した後のスプリングバック
も解消される。溶接型鋼は、溶接時の熱変形によって弓
なりに変形し、長手方向に関する曲りが発生している。
長手方向の曲りは、長手方向の一端に変形方向と逆方向
の負荷を加え、他端を固定する方式で矯正することが有
効である。しかし、溶接型鋼の長手方向両端部のみにロ
ールによって圧力を加えるとき、１本のロールに対する
負荷が大きくなりすぎ、極めて剛性の高いロールが必要
となる。そこで、本発明においては、フランジ外側にフ
ランジ幅より長い胴長をもち、両端が支持されているロ
ールを複数個配置し、各ロールにより変形方向とは逆向
きの負荷を加え、段階的な矯正を行う。
【０００９】ロールに加わる負荷が大きいとき、外側ロ
ールに撓みが発生し、フランジの幅方向に関する反りを
発生させる場合がある。そこで、フランジ内側の上下に
外側ロールと対をなす内側ロールを配置し、外側ロール
の撓みに起因してフランジ幅方向の反りが増大すること
を抑制する。フランジ幅方向の反り矯正に用いた凸クラ
ウンロールをそのまま長手方向の曲り矯正用の外側ロー
ルとして利用し、フランジ幅方向の反り矯正と同時に曲
り矯正を行うことも考えられる。しかし、凸クラウンロ
ールを外側ロールとして使用すると、局部的にロールに
加わる負荷が大きなことから、変形量が大きな場合にロ
ールを破損する虞れがある。そこで、長手方向の曲りを
矯正するためには、フラット形状のロールを外側ロール
として配置する。
ールに撓みが発生し、フランジの幅方向に関する反りを
発生させる場合がある。そこで、フランジ内側の上下に
外側ロールと対をなす内側ロールを配置し、外側ロール
の撓みに起因してフランジ幅方向の反りが増大すること
を抑制する。フランジ幅方向の反り矯正に用いた凸クラ
ウンロールをそのまま長手方向の曲り矯正用の外側ロー
ルとして利用し、フランジ幅方向の反り矯正と同時に曲
り矯正を行うことも考えられる。しかし、凸クラウンロ
ールを外側ロールとして使用すると、局部的にロールに
加わる負荷が大きなことから、変形量が大きな場合にロ
ールを破損する虞れがある。そこで、長手方向の曲りを
矯正するためには、フラット形状のロールを外側ロール
として配置する。
【００１０】溶接型鋼の長手方向に配置され、フランジ
の内側及び外側で対をなすロールの間にフランジを挿入
し、長手方向の曲りを段階的に矯正するとき、個々のロ
ールに対する負荷が小さくなり、曲りの矯正が精度良く
行われる。また、フランジの内側にもロールを配置して
いることから、外側ロールの撓みに起因したフランジ幅
方向の反りが増大することもない。このように、凸クラ
ウンロールを使用したフランジ幅方向の反り矯正及びフ
ラットロールを使用した溶接型鋼の長手方向に関する曲
りの矯正を別々の工程で行うことによって、反り及び曲
りが効果的に解消されると共に、ロールに対する負荷が
小さくなる。
の内側及び外側で対をなすロールの間にフランジを挿入
し、長手方向の曲りを段階的に矯正するとき、個々のロ
ールに対する負荷が小さくなり、曲りの矯正が精度良く
行われる。また、フランジの内側にもロールを配置して
いることから、外側ロールの撓みに起因したフランジ幅
方向の反りが増大することもない。このように、凸クラ
ウンロールを使用したフランジ幅方向の反り矯正及びフ
ラットロールを使用した溶接型鋼の長手方向に関する曲
りの矯正を別々の工程で行うことによって、反り及び曲
りが効果的に解消されると共に、ロールに対する負荷が
小さくなる。
【００１１】以下、図面を参照しながら、本発明を具体
的に説明する。なお、以下においては溶接Ｈ型鋼の矯正
について説明しているが、本発明はこれに拘束されるも
のではなく、Ｉ型鋼，Ｔ型鋼等に対しても同様に適用さ
れる。たとえば、Ｔ型鋼の矯正を行うとき、適宜のウエ
ブ上昇機構を組み込むことによって矯正作業を容易にす
る。溶接型鋼Ｈは、図１（ａ）に示す長手方向に関する
曲りや図１（ｂ）に示すフランジ幅方向に関する反りが
発生している。本発明は、この２種類の変形をローラ矯
正法を用いて矯正する方法であり、フランジフランジＦ
R ，ＦL の幅方向に関する反りを矯正した後で、溶接型
鋼Ｈの長手方向に関する曲りを矯正する２工程を経る。
的に説明する。なお、以下においては溶接Ｈ型鋼の矯正
について説明しているが、本発明はこれに拘束されるも
のではなく、Ｉ型鋼，Ｔ型鋼等に対しても同様に適用さ
れる。たとえば、Ｔ型鋼の矯正を行うとき、適宜のウエ
ブ上昇機構を組み込むことによって矯正作業を容易にす
る。溶接型鋼Ｈは、図１（ａ）に示す長手方向に関する
曲りや図１（ｂ）に示すフランジ幅方向に関する反りが
発生している。本発明は、この２種類の変形をローラ矯
正法を用いて矯正する方法であり、フランジフランジＦ
R ，ＦL の幅方向に関する反りを矯正した後で、溶接型
鋼Ｈの長手方向に関する曲りを矯正する２工程を経る。
【００１２】フランジＦR ，ＦL の幅方向に関する反り
を矯正するため、図２（ａ）に示すようにフランジＦ
R ，ＦL それぞれの外側面に対向する外側ロール１R1〜
１Rn及び１L1〜１Lnを溶接型鋼Ｈの長手方向に沿って複
数個配列されている。フランジＦR ，ＦL それぞれの内
側面には、外側ロール１R1〜１Rn及び１L1〜１Lnとそれ
ぞれ対をなすように上内側ロール２R1〜２Rn及び２L1〜
２Lnと下内側３R1〜３Rn及び３L1〜３Lnとを対向させ、
溶接型鋼Ｈの長手方向に沿って複数個配置している。上
内側ロール２R1〜２Rn，２L1〜２Ln及び下内側ロール３
R1〜３Rn，３L1〜３Lnは、フラット状のロールであり、
端面がウエブＷに対向するように片持ち支持されてい
る。外側ロール１R1〜１Rn，１L1〜１Lnは、フランジＦ
R ，ＦL の幅よりも長い胴長をもち、両端が支持された
凸クラウン形状のロールである。
を矯正するため、図２（ａ）に示すようにフランジＦ
R ，ＦL それぞれの外側面に対向する外側ロール１R1〜
１Rn及び１L1〜１Lnを溶接型鋼Ｈの長手方向に沿って複
数個配列されている。フランジＦR ，ＦL それぞれの内
側面には、外側ロール１R1〜１Rn及び１L1〜１Lnとそれ
ぞれ対をなすように上内側ロール２R1〜２Rn及び２L1〜
２Lnと下内側３R1〜３Rn及び３L1〜３Lnとを対向させ、
溶接型鋼Ｈの長手方向に沿って複数個配置している。上
内側ロール２R1〜２Rn，２L1〜２Ln及び下内側ロール３
R1〜３Rn，３L1〜３Lnは、フラット状のロールであり、
端面がウエブＷに対向するように片持ち支持されてい
る。外側ロール１R1〜１Rn，１L1〜１Lnは、フランジＦ
R ，ＦL の幅よりも長い胴長をもち、両端が支持された
凸クラウン形状のロールである。
【００１３】対をなす外側ロール１R1〜１Rn，１L1〜１
Lnと上内側ロール２R1〜２Rn，２L1〜２Ln及び下内側ロ
ール３R1〜３Rn，３L1〜３Lnとの間に溶接型鋼Ｈのフラ
ンジＦR ，ＦL を差し込み、上内側ロール２R1〜２Rn，
２L1〜２Ln及び下内側ロール３R1〜３Rn，３L1〜３Lnに
よって溶接型鋼Ｈの幅方向内側から外側に向かう押圧力
をフランジＦR ，ＦL に加え、フランジＦR ，ＦL の幅
方向中央部を外側ロール１R1〜１Rn，１L1〜１Lnで支持
するように接触させる。これにより、フランジフランジ
ＦR ，ＦL は、中央部が支持された状態で幅方向両端に
負荷が加えられ、幅方向に沿っている変形が効率よく解
消される。
Lnと上内側ロール２R1〜２Rn，２L1〜２Ln及び下内側ロ
ール３R1〜３Rn，３L1〜３Lnとの間に溶接型鋼Ｈのフラ
ンジＦR ，ＦL を差し込み、上内側ロール２R1〜２Rn，
２L1〜２Ln及び下内側ロール３R1〜３Rn，３L1〜３Lnに
よって溶接型鋼Ｈの幅方向内側から外側に向かう押圧力
をフランジＦR ，ＦL に加え、フランジＦR ，ＦL の幅
方向中央部を外側ロール１R1〜１Rn，１L1〜１Lnで支持
するように接触させる。これにより、フランジフランジ
ＦR ，ＦL は、中央部が支持された状態で幅方向両端に
負荷が加えられ、幅方向に沿っている変形が効率よく解
消される。
【００１４】フランジＦR ，ＦL に対する外側ロール１
R1〜１Rn，１L1〜１Ln，上内側ロール２R1〜２Rn，２L1
〜２Ln及び下内側ロール３R1〜３Rn，３L1〜３Lnの接触
状態を維持しながら、搬送ロール４1 〜４n を搬出方向
に回転させるとき、溶接型鋼Ｈは、後続する外側ロール
１R2〜１Rn，１L2〜１Lnと上内側ロール２R2〜２Rn，２
L2〜２Ln及び下内側ロール３R2〜３Rn，３L2〜３Lnとの
間に順次送り込まれ、長手方向全長にわたって反りが矯
正される。溶接型鋼Ｈの長手方向に関する曲りを矯正す
るため、図２（ｂ）に示すようにフランジＦR ，ＦL そ
れぞれの外側面に対向するフラット形状の外側ロール５
R1〜５Rn及び５L1〜５Lnが溶接型鋼Ｈの長手方向に沿っ
て複数個配列されている。フランジＦR ，ＦL それぞれ
の内側面には、外側ロール５R1〜５Rn及び５L1〜５Lnと
それぞれ対をなすように上内側ロール６R1〜６Rn及び６
L1〜６Lnと下内側７R1〜７Rn及び７L1〜７Lnとを対向さ
せ、溶接型鋼Ｈの長手方向に沿って複数個配置してい
る。
R1〜１Rn，１L1〜１Ln，上内側ロール２R1〜２Rn，２L1
〜２Ln及び下内側ロール３R1〜３Rn，３L1〜３Lnの接触
状態を維持しながら、搬送ロール４1 〜４n を搬出方向
に回転させるとき、溶接型鋼Ｈは、後続する外側ロール
１R2〜１Rn，１L2〜１Lnと上内側ロール２R2〜２Rn，２
L2〜２Ln及び下内側ロール３R2〜３Rn，３L2〜３Lnとの
間に順次送り込まれ、長手方向全長にわたって反りが矯
正される。溶接型鋼Ｈの長手方向に関する曲りを矯正す
るため、図２（ｂ）に示すようにフランジＦR ，ＦL そ
れぞれの外側面に対向するフラット形状の外側ロール５
R1〜５Rn及び５L1〜５Lnが溶接型鋼Ｈの長手方向に沿っ
て複数個配列されている。フランジＦR ，ＦL それぞれ
の内側面には、外側ロール５R1〜５Rn及び５L1〜５Lnと
それぞれ対をなすように上内側ロール６R1〜６Rn及び６
L1〜６Lnと下内側７R1〜７Rn及び７L1〜７Lnとを対向さ
せ、溶接型鋼Ｈの長手方向に沿って複数個配置してい
る。
【００１５】外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５Lnとして
は、ロールの剛性を考慮してフランジＦR ，ＦL の幅よ
りも長い胴長をもち、両端が支持されたフラットロール
を使用する。外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５Lnの撓み
に起因してフランジＦR ，ＦL の幅方向反りが増大する
ことを防止するため、外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５
Lnと対をなすように上内側ロール６R1〜６Rn，６L1〜６
Ln及び下内側７R1〜７Rn，７L1〜７Lnを配列させてい
る。対をなす外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５Lnと上内
側ロール６R1〜６Rn，６L1〜６Ln及び下内側ロール７R1
〜７Rn，７L1〜７Lnとの間に溶接型鋼ＨのフランジＦ
R ，ＦL を差し込み、外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５
Lnによって曲り方向とは逆向きの押圧力をフランジＦ
R ，ＦL に加える。このとき、外側ロール５R1〜５Rn，
５L1〜５Lnの撓みに起因したフランジＦR ，ＦL の幅方
向反りの増大を防止するため、上内側ロール６R1〜
６Rn，６L1〜６Ln及び下内側ロール７R1〜７Rn，７L1〜
７LnをフランジＦR ，ＦL の内側面に接触させる。これ
により、溶接型鋼Ｈの長手方向に関する曲りが効率よく
解消される。
は、ロールの剛性を考慮してフランジＦR ，ＦL の幅よ
りも長い胴長をもち、両端が支持されたフラットロール
を使用する。外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５Lnの撓み
に起因してフランジＦR ，ＦL の幅方向反りが増大する
ことを防止するため、外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５
Lnと対をなすように上内側ロール６R1〜６Rn，６L1〜６
Ln及び下内側７R1〜７Rn，７L1〜７Lnを配列させてい
る。対をなす外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５Lnと上内
側ロール６R1〜６Rn，６L1〜６Ln及び下内側ロール７R1
〜７Rn，７L1〜７Lnとの間に溶接型鋼ＨのフランジＦ
R ，ＦL を差し込み、外側ロール５R1〜５Rn，５L1〜５
Lnによって曲り方向とは逆向きの押圧力をフランジＦ
R ，ＦL に加える。このとき、外側ロール５R1〜５Rn，
５L1〜５Lnの撓みに起因したフランジＦR ，ＦL の幅方
向反りの増大を防止するため、上内側ロール６R1〜
６Rn，６L1〜６Ln及び下内側ロール７R1〜７Rn，７L1〜
７LnをフランジＦR ，ＦL の内側面に接触させる。これ
により、溶接型鋼Ｈの長手方向に関する曲りが効率よく
解消される。
【００１６】フランジＦR ，ＦL に対する外側ロール５
R1〜５Rn，５L1〜５Ln，上内側ロール６R1〜６Rn，６L1
〜６Ln及び下内側ロール７R1〜７Rn，７L1〜７Lnの接触
状態を維持しながら、搬送ロール８1 〜８n を搬出方向
に回転させるとき、溶接型鋼ＨのフランジＦR ，ＦL
は、後続する外側ロール５R2〜５Rn，５L2〜５Lnと上内
側ロール６R2〜６Rn，６L2〜６Ln及び下内側ロール７R2
〜７Rn，７L2〜７Lnとの間に順次送り込まれ、長手方向
全長にわたり溶接型鋼Ｈの曲りが矯正される。
R1〜５Rn，５L1〜５Ln，上内側ロール６R1〜６Rn，６L1
〜６Ln及び下内側ロール７R1〜７Rn，７L1〜７Lnの接触
状態を維持しながら、搬送ロール８1 〜８n を搬出方向
に回転させるとき、溶接型鋼ＨのフランジＦR ，ＦL
は、後続する外側ロール５R2〜５Rn，５L2〜５Lnと上内
側ロール６R2〜６Rn，６L2〜６Ln及び下内側ロール７R2
〜７Rn，７L2〜７Lnとの間に順次送り込まれ、長手方向
全長にわたり溶接型鋼Ｈの曲りが矯正される。
【００１７】
【実施例】板厚９ｍｍ，板幅５００ｍｍ及び長さ２００
０ｍｍのステンレス鋼板ＳＵＳ３０４をウエブＷ及びフ
ランジＦR ，ＦL として使用した。ウエブＷの端面に、
炭酸ガスアーク溶接によってフランジＦR ，ＦL を接合
した。溶接条件としては、溶接速度３ｍ／分，溶接電流
２００Ａの３パス溶接を採用した。得られた溶接型鋼Ｈ
の形状を、長手方向に等間隔で７か所の測定点における
位置を検出することによって測定した。測定結果を図３
に示すように、最大３．５度の反りがフランジＦR ，Ｆ
L の内面側に発生していた。そこで、図２（ａ）に示し
たロール構成で反り矯正を施したところ、１パスでフラ
ンジＦR ，ＦL の幅方向に関する反りが２．５度に低下
した。
０ｍｍのステンレス鋼板ＳＵＳ３０４をウエブＷ及びフ
ランジＦR ，ＦL として使用した。ウエブＷの端面に、
炭酸ガスアーク溶接によってフランジＦR ，ＦL を接合
した。溶接条件としては、溶接速度３ｍ／分，溶接電流
２００Ａの３パス溶接を採用した。得られた溶接型鋼Ｈ
の形状を、長手方向に等間隔で７か所の測定点における
位置を検出することによって測定した。測定結果を図３
に示すように、最大３．５度の反りがフランジＦR ，Ｆ
L の内面側に発生していた。そこで、図２（ａ）に示し
たロール構成で反り矯正を施したところ、１パスでフラ
ンジＦR ，ＦL の幅方向に関する反りが２．５度に低下
した。
【００１８】フランジＦR ，ＦL の幅方向に関する反り
を矯正した後、溶接型鋼Ｈの長手方向に関する曲りを、
長手方向に沿った７個所の測定点における位置を検出す
ることによって測定した。測定結果を図４に示すよう
に、最大値０．８ｍｍの曲りが発生していた。そこで、
図２（ｂ）に示すロール構成で曲りの矯正を行ったとこ
ろ、１パス当りで最大曲り量が０．２ｍｍに低下した。
矯正後の溶接型鋼Ｈは、フランジＦR ，ＦL の端面が圧
潰されておらず、形状特性に優れたものであった。ま
た、長手方向の曲りを矯正する工程で、フランジＦR ，
ＦL の幅方向に関する反りが増大することもみられなか
った。
を矯正した後、溶接型鋼Ｈの長手方向に関する曲りを、
長手方向に沿った７個所の測定点における位置を検出す
ることによって測定した。測定結果を図４に示すよう
に、最大値０．８ｍｍの曲りが発生していた。そこで、
図２（ｂ）に示すロール構成で曲りの矯正を行ったとこ
ろ、１パス当りで最大曲り量が０．２ｍｍに低下した。
矯正後の溶接型鋼Ｈは、フランジＦR ，ＦL の端面が圧
潰されておらず、形状特性に優れたものであった。ま
た、長手方向の曲りを矯正する工程で、フランジＦR ，
ＦL の幅方向に関する反りが増大することもみられなか
った。
【００１９】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、フランジを内外両側からロールで挟持した状態でフ
ランジの幅方向に関する反りを矯正し、次いで溶接型鋼
の長手方向に関する曲りを矯正している。そのため、曲
り矯正工程でフランジの端面を押し潰すことなく、また
フランジ幅方向に関する反り変形の増加を招くこともな
い。その結果、大きな負荷で良好な形状に溶接型鋼を矯
正することができる。
は、フランジを内外両側からロールで挟持した状態でフ
ランジの幅方向に関する反りを矯正し、次いで溶接型鋼
の長手方向に関する曲りを矯正している。そのため、曲
り矯正工程でフランジの端面を押し潰すことなく、また
フランジ幅方向に関する反り変形の増加を招くこともな
い。その結果、大きな負荷で良好な形状に溶接型鋼を矯
正することができる。
【図１】 溶接による組付けで溶接型鋼に発生する長手
方向に関する曲り（ａ）及びフランジ幅方向に関する反
り（ｂ）
方向に関する曲り（ａ）及びフランジ幅方向に関する反
り（ｂ）
【図２】 本発明実施例で使用した反り矯正用ロール構
成（ａ）及び曲り矯正用ロール構成（ｂ）
成（ａ）及び曲り矯正用ロール構成（ｂ）
【図３】 本発明実施例で溶接型鋼のフランジ幅方向に
関する反りを矯正した場合の反り量変化
関する反りを矯正した場合の反り量変化
【図４】 本発明実施例で溶接型鋼の長手方向に関する
曲りを矯正した場合の曲り量変化
曲りを矯正した場合の曲り量変化
Ｗ 溶接型鋼 ＦR ，ＦL フランジ Ｗ ウエブ １R1〜１Rn，１L1〜１Ln フランジ幅方向矯正用の外側
ロール ２R1〜２Rn，２L1〜２Ln フランジ幅方向矯正用の上内
側ロール ３R1〜３Rn，３L1〜３Ln フランジ幅方向矯正用の下内
側ロール ４1 〜４n フランジ幅方向矯正用の搬送ロール ５R1〜５Rn，５L1〜５Ln 溶接型鋼長手方向矯正用の外
側ロール ６R1〜６Rn，６L1〜６Ln 溶接型鋼長手方向矯正用の上
内側ロール ７R1〜７Rn，７L1〜７Ln 溶接型鋼長手方向矯正用の下
内側ロール ８1 〜８n 溶接型鋼長手方向矯正用の搬送ロール
ロール ２R1〜２Rn，２L1〜２Ln フランジ幅方向矯正用の上内
側ロール ３R1〜３Rn，３L1〜３Ln フランジ幅方向矯正用の下内
側ロール ４1 〜４n フランジ幅方向矯正用の搬送ロール ５R1〜５Rn，５L1〜５Ln 溶接型鋼長手方向矯正用の外
側ロール ６R1〜６Rn，６L1〜６Ln 溶接型鋼長手方向矯正用の上
内側ロール ７R1〜７Rn，７L1〜７Ln 溶接型鋼長手方向矯正用の下
内側ロール ８1 〜８n 溶接型鋼長手方向矯正用の搬送ロール
Claims (1)
- 【請求項１】 溶接型鋼のフランジ幅方向の反り及び長
手方向の曲りを矯正する際、前記溶接型鋼のフランジに
外側から対向する複数の凸クラウン形状の矯正ロールと
前記フランジに内側から対向する複数のフラット形状の
上下矯正ロールとの間に前記フランジを挿入し、前記矯
正ロールの押圧力によってフランジ幅方向の反りを矯正
した後、前記フランジに外側から対向する複数のフラッ
ト形状の矯正ロールと前記フランジに内側から対向する
複数のフラット形状の上下矯正ロールとの間に前記フラ
ンジを挿入し、前記矯正ロールの押圧力によって長手方
向の曲りを矯正することを特徴とする溶接型鋼の矯正方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25738092A JPH0679351A (ja) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | 溶接型鋼の矯正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25738092A JPH0679351A (ja) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | 溶接型鋼の矯正方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0679351A true JPH0679351A (ja) | 1994-03-22 |
Family
ID=17305588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25738092A Withdrawn JPH0679351A (ja) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | 溶接型鋼の矯正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0679351A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105689451A (zh) * | 2016-03-15 | 2016-06-22 | 中冶华天南京工程技术有限公司 | 热轧电梯导轨矫直方法 |
| CN114286735A (zh) * | 2019-08-20 | 2022-04-05 | 宝钢激光技术有限公司 | 用于制造焊接的t形梁或双t形梁型材的方法 |
-
1992
- 1992-09-01 JP JP25738092A patent/JPH0679351A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105689451A (zh) * | 2016-03-15 | 2016-06-22 | 中冶华天南京工程技术有限公司 | 热轧电梯导轨矫直方法 |
| CN114286735A (zh) * | 2019-08-20 | 2022-04-05 | 宝钢激光技术有限公司 | 用于制造焊接的t形梁或双t形梁型材的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991102 |