JPH0673249B2 - 低誘電率油浸絶縁用プレスボ−ド - Google Patents
低誘電率油浸絶縁用プレスボ−ドInfo
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- JPH0673249B2 JPH0673249B2 JP61295790A JP29579086A JPH0673249B2 JP H0673249 B2 JPH0673249 B2 JP H0673249B2 JP 61295790 A JP61295790 A JP 61295790A JP 29579086 A JP29579086 A JP 29579086A JP H0673249 B2 JPH0673249 B2 JP H0673249B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は低誘電率油浸絶縁用プレスボードに関する。さ
らに詳しくは、高分子繊維−クラフトパルプ系混抄紙と
クラフトパルプ単独からなる紙とを積層し形成した油浸
絶縁用プレスボードで、特に該プレスボードの両外側に
クラフトパルプ単独からなる層を設けた低誘電率油浸絶
縁用プレスボードに関する。
らに詳しくは、高分子繊維−クラフトパルプ系混抄紙と
クラフトパルプ単独からなる紙とを積層し形成した油浸
絶縁用プレスボードで、特に該プレスボードの両外側に
クラフトパルプ単独からなる層を設けた低誘電率油浸絶
縁用プレスボードに関する。
（従来の技術） 従来油浸絶縁用プレスボード（以下、単にプレスボード
という。）は、クラフトパルプ100重量％からなるプレ
スボードであって、その誘電率は4.7と高いものであ
る。該誘電率を下げたプレスボードとしては、本発明者
の一部らが先に、クラフトパルプと高分子繊維の混抄紙
との積層からなる低誘電率油浸絶縁用プレスボードを提
案した（特願昭60-298118号）。又、プレスボードでな
く絶縁紙としては、高分子繊維とクラフトパルプ状物体
（合成フイブリッド）を混抄し、加熱加圧溶融して成形
した低誘電率絶縁紙（特公昭38-13912号公報）や高分子
繊維とパルプとの混抄紙で、高分子繊維の含有量の異な
る層を抄き合せて形成した絶縁紙（特開昭57-168418号
公報）が開示されている。
という。）は、クラフトパルプ100重量％からなるプレ
スボードであって、その誘電率は4.7と高いものであ
る。該誘電率を下げたプレスボードとしては、本発明者
の一部らが先に、クラフトパルプと高分子繊維の混抄紙
との積層からなる低誘電率油浸絶縁用プレスボードを提
案した（特願昭60-298118号）。又、プレスボードでな
く絶縁紙としては、高分子繊維とクラフトパルプ状物体
（合成フイブリッド）を混抄し、加熱加圧溶融して成形
した低誘電率絶縁紙（特公昭38-13912号公報）や高分子
繊維とパルプとの混抄紙で、高分子繊維の含有量の異な
る層を抄き合せて形成した絶縁紙（特開昭57-168418号
公報）が開示されている。
（発明が解決しようとする問題点） 特公昭38-13912号公報記載の絶縁紙はパルプとして合成
フイブリッドを用い、かつシート全体を加熱加圧溶融し
てシートを製造しているため、油浸絶縁用プレスボード
として必要な油含浸性の良いものが得られない。
フイブリッドを用い、かつシート全体を加熱加圧溶融し
てシートを製造しているため、油浸絶縁用プレスボード
として必要な油含浸性の良いものが得られない。
また特開昭57-168418号公報に記載の半合成絶縁紙は厚
みが0.15mm以下の薄い絶縁紙で、厚さ0.5mm以上のプレ
スボードとは厚みが異なり、更に絶縁紙全体を高温で加
熱し、高分子繊維を溶融させた絶縁紙であって、又用い
るクラフトパルプの水度も異なり、高分子繊維の含有
量も40重量％以上である。更に導体に巻き付け作業する
ことを前提としているために油浸絶縁材料として巻き線
を支持するくらいの圧縮強さがなく、油含浸性が十分で
ない等の問題がある。
みが0.15mm以下の薄い絶縁紙で、厚さ0.5mm以上のプレ
スボードとは厚みが異なり、更に絶縁紙全体を高温で加
熱し、高分子繊維を溶融させた絶縁紙であって、又用い
るクラフトパルプの水度も異なり、高分子繊維の含有
量も40重量％以上である。更に導体に巻き付け作業する
ことを前提としているために油浸絶縁材料として巻き線
を支持するくらいの圧縮強さがなく、油含浸性が十分で
ない等の問題がある。
本発明者らは、油含浸性が良く、かつ巻き線を支持する
くらいの圧縮強さを有し、低誘電率で表面毛羽立ちのな
いプレスボードを開発するべく鋭意研究した。その結
果、特定の水度を有するクラフトパルプとポリ4-メチ
ルペンテン‐１繊維又は、特定の水度を有するクラフ
トパルプとポリ４−メチルペンテン−１繊維およびポリ
エチレンテレフタレート繊維および／もしくはポリフェ
ニレンサルファイド繊維の特定量とからなる湿紙とクラ
フトパルプ単独からなる湿紙とを抄き合せた複合湿紙を
クラフトパルプ単独からなる湿紙層が両外側にくるよう
に積層する事により、上記の課題を解決したプレスボー
ドが得られる事を見い出し、この知見にもとづいて本発
明を完成した。
くらいの圧縮強さを有し、低誘電率で表面毛羽立ちのな
いプレスボードを開発するべく鋭意研究した。その結
果、特定の水度を有するクラフトパルプとポリ4-メチ
ルペンテン‐１繊維又は、特定の水度を有するクラフ
トパルプとポリ４−メチルペンテン−１繊維およびポリ
エチレンテレフタレート繊維および／もしくはポリフェ
ニレンサルファイド繊維の特定量とからなる湿紙とクラ
フトパルプ単独からなる湿紙とを抄き合せた複合湿紙を
クラフトパルプ単独からなる湿紙層が両外側にくるよう
に積層する事により、上記の課題を解決したプレスボー
ドが得られる事を見い出し、この知見にもとづいて本発
明を完成した。
以上の記述から明らかなように、本発明の目的は圧縮強
さが大きく、油含浸性が良好で、誘電率が低くかつ表面
の毛羽立ちのないプレスボードで、絶縁物間の油間隙の
集中しやすい電界を緩和する効果の大きな厚み0.5mm以
上の低誘電率油浸絶縁用プレスボードを提供することで
ある。
さが大きく、油含浸性が良好で、誘電率が低くかつ表面
の毛羽立ちのないプレスボードで、絶縁物間の油間隙の
集中しやすい電界を緩和する効果の大きな厚み0.5mm以
上の低誘電率油浸絶縁用プレスボードを提供することで
ある。
（問題点を解決するための手段） 本発明は以下の構成を有する。水度が200〜400ml(CS
F)のクラフトパルプ70重量％を超えて90重量％以下とポ
リ4-メチルペンテン‐１繊維10重量％以上、30重量％未
満とからなる湿紙に、又は水度が200〜400ml(CSF)の
クラフトパルプ70重量％を超えて90重量％以下とポリ4-
メチルペンテン‐１繊維５重量％以上、30重量％未満お
よびポリエチレンテレフタレート繊維、ポリフェニレン
サルファイド繊維のなかから選ばれた１種以上の繊維25
重量％未満とからなる湿紙に、クラフトパルプ単独から
なる湿紙を抄き合せて複合湿紙を形成し、該複合湿紙を
任意の枚数、クラフトパルプ単独からなる湿紙層が両外
側にくるように積層し、加熱加圧乾燥して一体化したこ
とを特徴とする低誘電率油浸絶縁用プレスボード。
F)のクラフトパルプ70重量％を超えて90重量％以下とポ
リ4-メチルペンテン‐１繊維10重量％以上、30重量％未
満とからなる湿紙に、又は水度が200〜400ml(CSF)の
クラフトパルプ70重量％を超えて90重量％以下とポリ4-
メチルペンテン‐１繊維５重量％以上、30重量％未満お
よびポリエチレンテレフタレート繊維、ポリフェニレン
サルファイド繊維のなかから選ばれた１種以上の繊維25
重量％未満とからなる湿紙に、クラフトパルプ単独から
なる湿紙を抄き合せて複合湿紙を形成し、該複合湿紙を
任意の枚数、クラフトパルプ単独からなる湿紙層が両外
側にくるように積層し、加熱加圧乾燥して一体化したこ
とを特徴とする低誘電率油浸絶縁用プレスボード。
一般に油浸絶縁系プレスボードにあっては、プレスボー
ドの誘電率を小さくするとプレスボードと他の絶縁物間
の油間隙に加わる電界のストレスが緩和される特徴があ
る。プレスボード中のポリ4-メチルペンテン‐１繊維の
混抄量を多くするに伴ない誘電率が小さくなり、電界緩
和の効果が大きくなる。しかし圧縮強さが小さくなると
いう矛盾があらわれる。このためポリ4-メチルペンテン
‐１繊維の混抄量は、特開昭57-168418号公報に記載の
ように40重量％以上にするのは、圧縮強さ等の面からプ
レスボードには実用的でなく、又、プレスボードの圧縮
強さは7.3kg/mm2（80℃）以上必要なことからプレスボ
ード全重量に対し、低誘電率高分子繊維の量を30重量％
未満にすることが必要である。
ドの誘電率を小さくするとプレスボードと他の絶縁物間
の油間隙に加わる電界のストレスが緩和される特徴があ
る。プレスボード中のポリ4-メチルペンテン‐１繊維の
混抄量を多くするに伴ない誘電率が小さくなり、電界緩
和の効果が大きくなる。しかし圧縮強さが小さくなると
いう矛盾があらわれる。このためポリ4-メチルペンテン
‐１繊維の混抄量は、特開昭57-168418号公報に記載の
ように40重量％以上にするのは、圧縮強さ等の面からプ
レスボードには実用的でなく、又、プレスボードの圧縮
強さは7.3kg/mm2（80℃）以上必要なことからプレスボ
ード全重量に対し、低誘電率高分子繊維の量を30重量％
未満にすることが必要である。
又、プレスボードの誘電率は油間隙の電界緩和の効果の
面から、3.8以下、望ましくは3.5以下（従来のプレスボ
ードは4.7）が望ましく、ポリ4-メチルペンテン‐１繊
維の混抄量はプレスボード全重量に対して10重量％以
上、望ましくは15重量％以上が好ましい。
面から、3.8以下、望ましくは3.5以下（従来のプレスボ
ードは4.7）が望ましく、ポリ4-メチルペンテン‐１繊
維の混抄量はプレスボード全重量に対して10重量％以
上、望ましくは15重量％以上が好ましい。
従って、特開昭57-168418号公報では40重量％以上の混
抄量なのに対して、本発明ではポリ4-メチルペンテン‐
１繊維の混抄量は30重量％未満10重量％以上とする必要
があり、この点が特に異なっている。又、このような混
抄量にすることによって、プレスボードの圧縮強さを大
きく、誘電率を小さく、油間隙の電界緩和効果を大きく
することができるのである。一方、ポリ4-メチルペンテ
ン‐１繊維とポリエチレンテレフタレート繊維、あるい
はポリフェニレンサルファイド繊維を一種以上混ぜてク
ラフトパルプと混抄した湿紙とクラフトパルプ100重量
％からなる湿紙を抄き合わせて作成したプレスボードは
単一繊維を混抄したものに比べて、誘電率と圧縮強さの
バランスがとりやすいといった利点を有している。ポリ
4-メチルペンテン‐１繊維に混ぜて使用する上記の繊維
二種は、絶縁油による耐膨潤性、溶解性などの面でも問
題ないものである。ただし、それら二種の混抄量は、誘
電率、圧縮強さの両面からプレスボード全重量に対して
25重量％未満が好ましい。
抄量なのに対して、本発明ではポリ4-メチルペンテン‐
１繊維の混抄量は30重量％未満10重量％以上とする必要
があり、この点が特に異なっている。又、このような混
抄量にすることによって、プレスボードの圧縮強さを大
きく、誘電率を小さく、油間隙の電界緩和効果を大きく
することができるのである。一方、ポリ4-メチルペンテ
ン‐１繊維とポリエチレンテレフタレート繊維、あるい
はポリフェニレンサルファイド繊維を一種以上混ぜてク
ラフトパルプと混抄した湿紙とクラフトパルプ100重量
％からなる湿紙を抄き合わせて作成したプレスボードは
単一繊維を混抄したものに比べて、誘電率と圧縮強さの
バランスがとりやすいといった利点を有している。ポリ
4-メチルペンテン‐１繊維に混ぜて使用する上記の繊維
二種は、絶縁油による耐膨潤性、溶解性などの面でも問
題ないものである。ただし、それら二種の混抄量は、誘
電率、圧縮強さの両面からプレスボード全重量に対して
25重量％未満が好ましい。
上記の特開昭57-168418号公報では、絶縁紙中の高分子
繊維の混抄量が多く、しかも引張強度の高い絶縁紙を製
造することを目的にしているため高分子繊維の混抄量の
少ない湿紙と高分子繊維高含有量の湿紙を抄き合わせて
いる。これに対し本発明の、クラフトパルプ100重量％
の紙層を両外側および中間層に設けたプレスボードは、
高分子混抄量を多くし、かつ引張強度を大きくした上記
絶縁紙と異なり、高分子繊維とクラフトパルプを混抄し
て作成したプレスボードの油中における表面の高分子繊
維の毛羽立ちをなくして該毛羽立ちによる雷インパルス
破壊電圧の低下を防止し、かつ毛羽抜けも防止すること
を目的にしたものであって、クラフトパルプ100重量％
の紙層をプレスボード表面に設けることが特徴である。
ただし、クラフトパルプ100重量％の紙層はプレスボー
ドの表面のみならず中間に一層以上設けても良い。しか
し、中間にクラフトパルプ100重量％の紙層を一層以上
設けてもプレスボードの場合には、圧縮強さが向上する
と言うことはない。本発明で用いる高分子繊維は、耐
熱、耐溶剤性の良好なポリ4-メチルペンテン‐１、ポリ
エチレンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイド
を用いて溶融紡糸した太さ６デニール以下、長さ２〜10
mmの繊維が好ましく、クラフトパルプとしては、JIS231
1に規定されているプレスボード第二種（以下PB-2とい
う。）に使用されるグレードのものが好ましい。又、ク
ラフトパルプの水度は200〜400ml(CSF)が良く、400ml
(CSF)を超えると叩解が不十分でパルプのからみあいが
悪く、プレスボードにしたときにプレスボードとして必
要な引張強度が出ないし、圧縮強度も弱くなる。又、20
0ml(CSF)未満では叩解が進み過ぎてパルプ自体の強度が
落ちてプレスボードとしたときにプレスボードとしての
強度が不足し、油含浸性も悪くなるので好ましくない。
繊維の混抄量が多く、しかも引張強度の高い絶縁紙を製
造することを目的にしているため高分子繊維の混抄量の
少ない湿紙と高分子繊維高含有量の湿紙を抄き合わせて
いる。これに対し本発明の、クラフトパルプ100重量％
の紙層を両外側および中間層に設けたプレスボードは、
高分子混抄量を多くし、かつ引張強度を大きくした上記
絶縁紙と異なり、高分子繊維とクラフトパルプを混抄し
て作成したプレスボードの油中における表面の高分子繊
維の毛羽立ちをなくして該毛羽立ちによる雷インパルス
破壊電圧の低下を防止し、かつ毛羽抜けも防止すること
を目的にしたものであって、クラフトパルプ100重量％
の紙層をプレスボード表面に設けることが特徴である。
ただし、クラフトパルプ100重量％の紙層はプレスボー
ドの表面のみならず中間に一層以上設けても良い。しか
し、中間にクラフトパルプ100重量％の紙層を一層以上
設けてもプレスボードの場合には、圧縮強さが向上する
と言うことはない。本発明で用いる高分子繊維は、耐
熱、耐溶剤性の良好なポリ4-メチルペンテン‐１、ポリ
エチレンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイド
を用いて溶融紡糸した太さ６デニール以下、長さ２〜10
mmの繊維が好ましく、クラフトパルプとしては、JIS231
1に規定されているプレスボード第二種（以下PB-2とい
う。）に使用されるグレードのものが好ましい。又、ク
ラフトパルプの水度は200〜400ml(CSF)が良く、400ml
(CSF)を超えると叩解が不十分でパルプのからみあいが
悪く、プレスボードにしたときにプレスボードとして必
要な引張強度が出ないし、圧縮強度も弱くなる。又、20
0ml(CSF)未満では叩解が進み過ぎてパルプ自体の強度が
落ちてプレスボードとしたときにプレスボードとしての
強度が不足し、油含浸性も悪くなるので好ましくない。
本発明のプレスボードは太さ６デニール以下、長さ２〜
10mmのポリ4-メチルペンテン‐１繊維とクラフトパルプ
とを混合した水性スラリー、又はポリ4-メチルペンテン
‐１繊維とポリエチレンテレフタレート繊維および／も
しくはポリフェニレンサルファイド繊維をクラフトパル
プと混合した水性スラリーから湿式抄造によって湿紙を
形成し、該湿紙にクラフトパルプ100重量％の湿紙を抄
き合わせた複合湿紙を任意の枚数、クラフトパルプ100
重量％の紙層が両外側にくるように積層し、温度110℃
〜190℃、圧力10〜50kg f/cm2で加熱加圧乾燥して一体
化する。この加熱加圧乾燥は、絶縁紙の場合のように高
分子繊維が溶融するほど高温に加熱する必要はなく、11
0〜190℃で加熱し、加圧乾燥すれば紙層間の剥離のない
プレスボードが成形される。
10mmのポリ4-メチルペンテン‐１繊維とクラフトパルプ
とを混合した水性スラリー、又はポリ4-メチルペンテン
‐１繊維とポリエチレンテレフタレート繊維および／も
しくはポリフェニレンサルファイド繊維をクラフトパル
プと混合した水性スラリーから湿式抄造によって湿紙を
形成し、該湿紙にクラフトパルプ100重量％の湿紙を抄
き合わせた複合湿紙を任意の枚数、クラフトパルプ100
重量％の紙層が両外側にくるように積層し、温度110℃
〜190℃、圧力10〜50kg f/cm2で加熱加圧乾燥して一体
化する。この加熱加圧乾燥は、絶縁紙の場合のように高
分子繊維が溶融するほど高温に加熱する必要はなく、11
0〜190℃で加熱し、加圧乾燥すれば紙層間の剥離のない
プレスボードが成形される。
（実施例） 以下、実施例により本発明を説明するが、本発明はこれ
らになんら限定されるものではない。
らになんら限定されるものではない。
なお、実施例および比較例におけるプレスボードの特性
は、次のようにして測定した。
は、次のようにして測定した。
（１）誘電率 日新電機製の電極を用い、あらかじめ真空加熱乾燥し絶
縁油を含浸した試験片（直径90mm）を電極間に0.25kg f
/cm2の圧力ではさみ、絶縁油を含浸して測定した。
縁油を含浸した試験片（直径90mm）を電極間に0.25kg f
/cm2の圧力ではさみ、絶縁油を含浸して測定した。
（２）圧縮強さ 縦13mm、横13mmの試験片（油浸）を高さ16〜18mmに重
ね、圧縮速度0.5mm/分、測定温度80℃でオートグラフを
用いて破壊荷重を測定し、その荷重と断面積から算出し
た。
ね、圧縮速度0.5mm/分、測定温度80℃でオートグラフを
用いて破壊荷重を測定し、その荷重と断面積から算出し
た。
（３）プレスボード表面の毛羽立ち プレスボードの表面を目視観察し、評価した。
（４）雷インパルス破壊電圧の比率 第３図に示すように、導体３に油浸紙４を被覆したコイ
ルと導体５に油浸紙６を被覆したコイルとの間に、雷イ
ンパルス破壊電圧を測定しようとするプレスボード７を
はさむように構成した雷インパルス破壊試験用のモデル
を用いて、該モデルを油タンクに油浸し、導体５を接地
側、導体３を印加側として雷インパルス電圧を低電圧よ
り１ショットずつ上昇しながら印加すると、油浸紙４と
プレスボード７の間に形成されるクサビ状油隙８から雷
インパルス部分放電が発生し、その雷インパルスストリ
ーマが接地側コイルの油浸紙６の表面に到達し、最終的
には油浸紙６を貫通してコイル間の絶縁破壊となる。こ
のときの印加した雷インパルス電圧から雷インパルス破
壊電圧を求め、従来のクラフトパルプのみからなるプレ
スボードPB・２の該雷インパルス破壊電圧を100％とし
たときの他の各プレスボードの雷インパルス破壊電圧の
比率を求めた。
ルと導体５に油浸紙６を被覆したコイルとの間に、雷イ
ンパルス破壊電圧を測定しようとするプレスボード７を
はさむように構成した雷インパルス破壊試験用のモデル
を用いて、該モデルを油タンクに油浸し、導体５を接地
側、導体３を印加側として雷インパルス電圧を低電圧よ
り１ショットずつ上昇しながら印加すると、油浸紙４と
プレスボード７の間に形成されるクサビ状油隙８から雷
インパルス部分放電が発生し、その雷インパルスストリ
ーマが接地側コイルの油浸紙６の表面に到達し、最終的
には油浸紙６を貫通してコイル間の絶縁破壊となる。こ
のときの印加した雷インパルス電圧から雷インパルス破
壊電圧を求め、従来のクラフトパルプのみからなるプレ
スボードPB・２の該雷インパルス破壊電圧を100％とし
たときの他の各プレスボードの雷インパルス破壊電圧の
比率を求めた。
実施例１〜５、比較例１〜５ 太さ３デニール、長さ5mmのポリ4-メチルペンテン‐１
繊維と水値365mlのクラフトパルプを後述の第１表に
示した重量比で１重量％の水性スラリーを調製した。こ
のスラリーから絶乾坪量が80g/m2となるような湿紙（水
分含有率約80重量％）を16枚作成した。さらに、水値
365mlのクラフトパルプのみからなる１重量％の水性ス
ラリーから絶乾坪量9g/m2となるような湿紙を17枚作成
した。上記の湿紙を第１図に示すように必要枚数交互に
重ね合わせた。ここで、クラフトパルプのみからなる湿
紙が必ず、両外側に来るようにしておいた。この複合湿
紙をホットプレスにより140℃、40kg f/cm2で45分間加
熱加圧して一体化し、両外側および中間層にクラフトパ
ルプ100重量％の層をもつ抄き合わせタイプのプレスボ
ードを作成した。なお、比較例１〜５として比較例１は
ポリ4-メチルペンテン‐１繊維を使用せず、比較例２〜
３はクラフトパルプとポリ4-メチルペンテン‐１繊維の
混抄率が95:5,65:35である混抄湿紙と両外側および中間
層にクラフトパルプ100重量％の層をもつ抄き合わすタ
イプのプレスボードを作成した。
繊維と水値365mlのクラフトパルプを後述の第１表に
示した重量比で１重量％の水性スラリーを調製した。こ
のスラリーから絶乾坪量が80g/m2となるような湿紙（水
分含有率約80重量％）を16枚作成した。さらに、水値
365mlのクラフトパルプのみからなる１重量％の水性ス
ラリーから絶乾坪量9g/m2となるような湿紙を17枚作成
した。上記の湿紙を第１図に示すように必要枚数交互に
重ね合わせた。ここで、クラフトパルプのみからなる湿
紙が必ず、両外側に来るようにしておいた。この複合湿
紙をホットプレスにより140℃、40kg f/cm2で45分間加
熱加圧して一体化し、両外側および中間層にクラフトパ
ルプ100重量％の層をもつ抄き合わせタイプのプレスボ
ードを作成した。なお、比較例１〜５として比較例１は
ポリ4-メチルペンテン‐１繊維を使用せず、比較例２〜
３はクラフトパルプとポリ4-メチルペンテン‐１繊維の
混抄率が95:5,65:35である混抄湿紙と両外側および中間
層にクラフトパルプ100重量％の層をもつ抄き合わすタ
イプのプレスボードを作成した。
又、比較例４〜５としてクラフトパルプとポリ4-メチル
ペンテン‐１繊維の混抄率が85:15,75:25で絶乾坪量
が、80g/m2となるような湿紙を作成し、それを必要枚数
重ね合わせてホットプレスで140℃、40kg f/cm2で45分
間加熱加圧して一体化し、混抄タイプのプレスボードを
作成した。
ペンテン‐１繊維の混抄率が85:15,75:25で絶乾坪量
が、80g/m2となるような湿紙を作成し、それを必要枚数
重ね合わせてホットプレスで140℃、40kg f/cm2で45分
間加熱加圧して一体化し、混抄タイプのプレスボードを
作成した。
以上のようにして作成したプレスボードの誘電率、圧縮
強さ、毛羽立ちについて測定した結果を第１表に示し
た。第１表から明らかなように、ポリ4-メチルペンテン
‐１繊維の混抄量は、圧縮強さの点から30重量％未満
が、誘電率の点から10重量％以上にすると圧縮強さと誘
電率の面で目標とした特性を持ったプレスボードが得ら
れ、更に、比較例４〜５として示したポリ4-メチルペン
テン‐１繊維とクラフトパルプを単に混抄したプレスボ
ードにみられるような毛羽立ちや毛抜けのないものが得
られることが分かる。
強さ、毛羽立ちについて測定した結果を第１表に示し
た。第１表から明らかなように、ポリ4-メチルペンテン
‐１繊維の混抄量は、圧縮強さの点から30重量％未満
が、誘電率の点から10重量％以上にすると圧縮強さと誘
電率の面で目標とした特性を持ったプレスボードが得ら
れ、更に、比較例４〜５として示したポリ4-メチルペン
テン‐１繊維とクラフトパルプを単に混抄したプレスボ
ードにみられるような毛羽立ちや毛抜けのないものが得
られることが分かる。
実施例６〜８ プレスボード全重量に大して太さ３デニール、長さ5mm
のポリ4-メチルペンテン‐１繊維および太さ1.5デニー
ル、長さ5mmのポリエチレンテレフタレート繊維を後述
の第２表に示した配合で水値365mlのクラフトパルプ
と混合して１重量％の水性スラリーを作成した。このス
ラリーから絶乾坪量80g/m2となるような湿紙を16枚抄造
した。さらに、水値365mlのクラフトパルプのみから
なる１重量％の水性スラリーから絶乾坪量9g/m2となる
ような湿紙を17枚作成した。
のポリ4-メチルペンテン‐１繊維および太さ1.5デニー
ル、長さ5mmのポリエチレンテレフタレート繊維を後述
の第２表に示した配合で水値365mlのクラフトパルプ
と混合して１重量％の水性スラリーを作成した。このス
ラリーから絶乾坪量80g/m2となるような湿紙を16枚抄造
した。さらに、水値365mlのクラフトパルプのみから
なる１重量％の水性スラリーから絶乾坪量9g/m2となる
ような湿紙を17枚作成した。
上記の湿紙を第１図に示すように交互に重ね合わせた。
ここで、クラフトパルプのみからなる湿紙が必ず、両外
側に来るようにしておいた。この複合湿紙をホットプレ
スにより140℃、40kg f/cm2で45分間加熱加圧して一体
化してプレスボードを作成した。
ここで、クラフトパルプのみからなる湿紙が必ず、両外
側に来るようにしておいた。この複合湿紙をホットプレ
スにより140℃、40kg f/cm2で45分間加熱加圧して一体
化してプレスボードを作成した。
以上のようにして作成したプレスボードの誘電率、圧縮
強さ、毛羽立ちについて測定し第２表に示した。第２表
から明らかなように、ポリ4-メチルペンテン‐１繊維と
ポリエチレンテレフタレート繊維およびクラフトパルプ
を混抄した混抄湿紙とクラフトパルプのみからなる湿紙
を抄き合わせた複合湿紙を任意の枚数クラフトパルプ層
が両外側に来るように積層して、加熱加圧して一体化し
たプレスボードは、プレスボード全重量に対する高分子
繊維の混抄量が同じでも実施例５に示すポリ4-メチルペ
ンテン‐１繊維のみを用いた場合に比べ誘電率は、若干
悪くなるが、圧縮強さは大きくなる効果がある。従って
誘電率と圧縮強さの両面でバランス上から好ましいプレ
スボードが得られることが分かる。ポリエチレンテレフ
タレート繊維の混抄量はプレスボード全重量に対して25
重量％未満が良く、それ以上になるとポリ4-メチルペン
テン‐１繊維の混抄量が限定され、ポリ4-メチルペンテ
ン‐１繊維を混抄した特色がなくなってしまう。又、ク
ラフトパルプ層をプレスボード両外側に設けたことによ
り、表面の毛羽立ち、毛羽抜けをなくすことができた。
強さ、毛羽立ちについて測定し第２表に示した。第２表
から明らかなように、ポリ4-メチルペンテン‐１繊維と
ポリエチレンテレフタレート繊維およびクラフトパルプ
を混抄した混抄湿紙とクラフトパルプのみからなる湿紙
を抄き合わせた複合湿紙を任意の枚数クラフトパルプ層
が両外側に来るように積層して、加熱加圧して一体化し
たプレスボードは、プレスボード全重量に対する高分子
繊維の混抄量が同じでも実施例５に示すポリ4-メチルペ
ンテン‐１繊維のみを用いた場合に比べ誘電率は、若干
悪くなるが、圧縮強さは大きくなる効果がある。従って
誘電率と圧縮強さの両面でバランス上から好ましいプレ
スボードが得られることが分かる。ポリエチレンテレフ
タレート繊維の混抄量はプレスボード全重量に対して25
重量％未満が良く、それ以上になるとポリ4-メチルペン
テン‐１繊維の混抄量が限定され、ポリ4-メチルペンテ
ン‐１繊維を混抄した特色がなくなってしまう。又、ク
ラフトパルプ層をプレスボード両外側に設けたことによ
り、表面の毛羽立ち、毛羽抜けをなくすことができた。
実施例９〜11 プレスボード全重量に対して太さ３デニール、長さ5mm
のポリ4-メチルペンテン‐１繊維および太さ4.2デニー
ル、長さ5mmのポリフェニレンサルファイド繊維を後述
の第３表に示した配合で、水値365mlのクラフトパル
プと混合して１重量％のスラリーを作成した。このスラ
リーから絶乾坪量80g/m2となるような湿紙を16枚抄造し
た。さらに、水値365mlのクラフトパルプのみからな
る１重量％の水性スラリーから絶乾坪量9g/m2となるよ
うな湿紙を17枚作成した。上記の湿紙を第１図に示すよ
うに交互に重ね合わせた。ここで、クラフトパルプのみ
からなる湿紙が必ず、両外側に来るようにしておいた。
この複合湿紙をホットプレスにより140℃、40kg/cm2で4
5分間加熱加圧して一体化してプレスボードを作成し
た。
のポリ4-メチルペンテン‐１繊維および太さ4.2デニー
ル、長さ5mmのポリフェニレンサルファイド繊維を後述
の第３表に示した配合で、水値365mlのクラフトパル
プと混合して１重量％のスラリーを作成した。このスラ
リーから絶乾坪量80g/m2となるような湿紙を16枚抄造し
た。さらに、水値365mlのクラフトパルプのみからな
る１重量％の水性スラリーから絶乾坪量9g/m2となるよ
うな湿紙を17枚作成した。上記の湿紙を第１図に示すよ
うに交互に重ね合わせた。ここで、クラフトパルプのみ
からなる湿紙が必ず、両外側に来るようにしておいた。
この複合湿紙をホットプレスにより140℃、40kg/cm2で4
5分間加熱加圧して一体化してプレスボードを作成し
た。
これらのプレスボードの誘電率、圧縮強さを測定して第
３表に示した。また、毛羽立ち性についても示した。第
３表でも、実施例６〜８と同様に、ポリ4-メチルペンテ
ン‐１繊維とポリフェニレンサルファイド繊維およびク
ラフトパルプを混ぜて混抄した混抄湿紙とクラフトパル
プのみからなる湿紙を抄き合わせた複合湿紙を任意の枚
数、クラフトパルプ層が両外側にくるように積層して、
加熱加圧して一体化したプレスボードは、プレスボード
全重量に対する高分子繊維の混抄量が同じでも、ポリ4-
メチルペンテン‐１繊維のみを用いた実施例５に比べ誘
電率は若干悪くなるが、圧縮強さは大きくなる効果があ
る。また、ポリフェニレンサルファイド繊維の混抄量は
実施例６〜８の場合と同様にプレスボード全重量に対し
て25重量％未満が良い。又、クラフトパルプをプレスボ
ード両外側に設けたことにより、表面の毛羽立ち、毛羽
抜けをなくすことができた。
３表に示した。また、毛羽立ち性についても示した。第
３表でも、実施例６〜８と同様に、ポリ4-メチルペンテ
ン‐１繊維とポリフェニレンサルファイド繊維およびク
ラフトパルプを混ぜて混抄した混抄湿紙とクラフトパル
プのみからなる湿紙を抄き合わせた複合湿紙を任意の枚
数、クラフトパルプ層が両外側にくるように積層して、
加熱加圧して一体化したプレスボードは、プレスボード
全重量に対する高分子繊維の混抄量が同じでも、ポリ4-
メチルペンテン‐１繊維のみを用いた実施例５に比べ誘
電率は若干悪くなるが、圧縮強さは大きくなる効果があ
る。また、ポリフェニレンサルファイド繊維の混抄量は
実施例６〜８の場合と同様にプレスボード全重量に対し
て25重量％未満が良い。又、クラフトパルプをプレスボ
ード両外側に設けたことにより、表面の毛羽立ち、毛羽
抜けをなくすことができた。
さらに、実施例１〜11の抄き合わせタイプのプレスボー
ドは、110℃〜190℃で加熱加圧乾燥処理しているため、
高分子繊維の熱融着がなく何れも絶縁油の含浸性は従来
のプレスボードに比べてよいものが得られた。また、第
３図に示した雷インパルス破壊試験用のモデルについて
測定した雷インパルス破壊電圧の比率（従来のプレスボ
ードPB-2を用いた場合の雷インパルス破壊電圧を100％
としたときの比率）とプレスボードの誘電率との関係を
第２図に示した。この第２図から、プレスボードの低誘
電率化により、特にプレスボードとクラフト絶縁紙層の
油間隙の破壊電圧が高くなり、電界が緩和される効果の
あることが分かる。
ドは、110℃〜190℃で加熱加圧乾燥処理しているため、
高分子繊維の熱融着がなく何れも絶縁油の含浸性は従来
のプレスボードに比べてよいものが得られた。また、第
３図に示した雷インパルス破壊試験用のモデルについて
測定した雷インパルス破壊電圧の比率（従来のプレスボ
ードPB-2を用いた場合の雷インパルス破壊電圧を100％
としたときの比率）とプレスボードの誘電率との関係を
第２図に示した。この第２図から、プレスボードの低誘
電率化により、特にプレスボードとクラフト絶縁紙層の
油間隙の破壊電圧が高くなり、電界が緩和される効果の
あることが分かる。
（発明の効果） 本発明のプレスボードは、誘電率が小さく、圧縮強さが
大きく、油含浸性のよい。表面の毛羽立ち、毛羽抜けの
ないプレスボードであり、かつ他の絶縁層との間の油間
隙に加わる電界が緩和されるため、油浸絶縁物の小型化
が可能になり、低誘電率油浸絶縁用プレスボードとして
好適に使用することができる。
大きく、油含浸性のよい。表面の毛羽立ち、毛羽抜けの
ないプレスボードであり、かつ他の絶縁層との間の油間
隙に加わる電界が緩和されるため、油浸絶縁物の小型化
が可能になり、低誘電率油浸絶縁用プレスボードとして
好適に使用することができる。
第１図は、積層、加圧一体化した後のプレスボードの断
面を示した略図で、図中、２はパルプ単独層、１は混抄
層を表わす。 第２図は、雷インパルス破壊電圧の比率と、用いたプレ
スボードの誘電率との関係を示した図である。 第３図は雷インパルス破壊電圧試験用のモデルを図示し
たもので、図中、３は印加側の導体、４は導体３を被覆
した油浸紙、５は接地側の導体、６は導体５を被覆した
油浸紙、７はプレスボード、８はクサビ状油隙を表わ
す。
面を示した略図で、図中、２はパルプ単独層、１は混抄
層を表わす。 第２図は、雷インパルス破壊電圧の比率と、用いたプレ
スボードの誘電率との関係を示した図である。 第３図は雷インパルス破壊電圧試験用のモデルを図示し
たもので、図中、３は印加側の導体、４は導体３を被覆
した油浸紙、５は接地側の導体、６は導体５を被覆した
油浸紙、７はプレスボード、８はクサビ状油隙を表わ
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石塚 文彦 福島県西白河郡西郷村大字小田倉字前山１ 番地 三菱製紙株式会社白河工場内 (72)発明者 大江 悦男 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (72)発明者 月岡 淑郎 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (72)発明者 谷 一太郎 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (72)発明者 鎌田 譲 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (56)参考文献 特開 昭62−156386（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−168418（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】水度が200〜400ml(CSF)のクラフトパル
プ70重量％を超えて90重量％以下とポリ４-メチルペン
テン-１繊維10重量％以上、30重量％未満とからなる湿
紙に、又は水度が200〜400ml(CSF)のクラフトパルプ7
0重量％を超えて90重量％以下とポリ４-メチルペンテン
-１繊維５重量％以上、30重量％未満およびポリエチレ
ンテレフタレート繊維、ポリフェニレンサルファイド繊
維のなかから選ばれた１種以上の繊維25重量％未満とか
らなる湿紙に、クラフトパルプ単独からなる湿紙を抄き
合せて複合湿紙を形成し該複合湿紙を任意の枚数、クラ
フトパルプ単独からなる湿紙層が両外側にくるように積
層し、加熱加圧乾燥して一体化したことを特徴とする低
誘電率油浸絶縁用プレスボード。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61295790A JPH0673249B2 (ja) | 1986-12-12 | 1986-12-12 | 低誘電率油浸絶縁用プレスボ−ド |
| EP19870117570 EP0272497B1 (en) | 1986-11-28 | 1987-11-27 | Low-dielectric constant press board for oil impregnation insulation |
| DE19873786335 DE3786335T2 (de) | 1986-11-28 | 1987-11-27 | Pressspan mit niedriger dielektrischer Konstante für ölimpregnierte Isolierung. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61295790A JPH0673249B2 (ja) | 1986-12-12 | 1986-12-12 | 低誘電率油浸絶縁用プレスボ−ド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63148506A JPS63148506A (ja) | 1988-06-21 |
| JPH0673249B2 true JPH0673249B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=17825194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61295790A Expired - Fee Related JPH0673249B2 (ja) | 1986-11-28 | 1986-12-12 | 低誘電率油浸絶縁用プレスボ−ド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673249B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6259231B2 (ja) * | 2013-09-06 | 2018-01-10 | 大王製紙株式会社 | 電気絶縁紙の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57168418A (en) * | 1981-04-07 | 1982-10-16 | Tomoegawa Paper Co Ltd | Method of producing electrically insulating sheet |
| JPH0718116B2 (ja) * | 1985-12-27 | 1995-03-01 | 三菱製紙株式会社 | 低誘電率油浸絶縁用プレスボ−ド |
-
1986
- 1986-12-12 JP JP61295790A patent/JPH0673249B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63148506A (ja) | 1988-06-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |