JPH0665622A - 窯炉用耐火物内張 - Google Patents
窯炉用耐火物内張Info
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- JPH0665622A JPH0665622A JP4244027A JP24402792A JPH0665622A JP H0665622 A JPH0665622 A JP H0665622A JP 4244027 A JP4244027 A JP 4244027A JP 24402792 A JP24402792 A JP 24402792A JP H0665622 A JPH0665622 A JP H0665622A
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- Japan
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- furnace
- gas
- blown
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は大量のガス等の吹込みを行なう窯炉
に関して、長寿命の内張耐火物を提供するものである。 【構成】 炉底から溶銑あるいは溶鋼１トン当たり２０
Ｎｍ3／Ｈ 以上のガス等を吹き込む窯炉の内張として、
（１）弾性率１４００００ｋｇ／ｃｍ2 以下、１４００
℃での曲げ強度１００ｋｇ／ｃｍ2 以上のマグネシアカ
ーボン質れんが、あるいは（２）弾性率２０００００ｋ
ｇ／ｃｍ2 以下、１４００℃での曲げ強度１００ｋｇ／
ｃｍ2 以上のアルミナ−スピネル−炭化珪素−カーボン
系のれんがを使用する。これにより、耐熱衝撃性と耐摩
耗性のバランスの取れた高耐用性の内張が実現できる。
に関して、長寿命の内張耐火物を提供するものである。 【構成】 炉底から溶銑あるいは溶鋼１トン当たり２０
Ｎｍ3／Ｈ 以上のガス等を吹き込む窯炉の内張として、
（１）弾性率１４００００ｋｇ／ｃｍ2 以下、１４００
℃での曲げ強度１００ｋｇ／ｃｍ2 以上のマグネシアカ
ーボン質れんが、あるいは（２）弾性率２０００００ｋ
ｇ／ｃｍ2 以下、１４００℃での曲げ強度１００ｋｇ／
ｃｍ2 以上のアルミナ−スピネル−炭化珪素−カーボン
系のれんがを使用する。これにより、耐熱衝撃性と耐摩
耗性のバランスの取れた高耐用性の内張が実現できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はガス等を吹き込んで溶融
金属を処理する容器、窯炉等（以下窯炉と総称する）の
内張耐火物に関するものである。
金属を処理する容器、窯炉等（以下窯炉と総称する）の
内張耐火物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼精錬の分野では、従来から行われて
いる精錬操作である酸素等の上吹きに加えて、精錬効率
の向上などを目的に、精錬容器の炉底に設置した羽口か
ら酸素、窒素、アルゴンなどのガス等の炉内への吹き込
みを行なっている。吹き込まれるのはガスのみではな
く、鉄鉱石、石炭、コークス等の粉末、あるいは羽口保
護のための冷却ガスなども吹き込まれる。この種の吹き
込みが盛んに行われているのは、転炉などの脱炭を行う
窯炉、鉄浴式の溶融還元炉、酸素と炭材等を吹き込んで
スクラップの溶解を行う窯炉、溶銑予備処理のための窯
炉などである。
いる精錬操作である酸素等の上吹きに加えて、精錬効率
の向上などを目的に、精錬容器の炉底に設置した羽口か
ら酸素、窒素、アルゴンなどのガス等の炉内への吹き込
みを行なっている。吹き込まれるのはガスのみではな
く、鉄鉱石、石炭、コークス等の粉末、あるいは羽口保
護のための冷却ガスなども吹き込まれる。この種の吹き
込みが盛んに行われているのは、転炉などの脱炭を行う
窯炉、鉄浴式の溶融還元炉、酸素と炭材等を吹き込んで
スクラップの溶解を行う窯炉、溶銑予備処理のための窯
炉などである。
【０００３】これらの窯炉の内張りには、マグネシアカ
ーボン質、アルミナ−炭化珪素−カーボン質れんがなど
が使用されている。近年では金属、合金あるいは各種化
合物の添加などにより、耐用性はかなり向上した。しか
しこの反面、れんがの弾性率が増大したため、熱衝撃に
対しては弱くなり、特に大量のガス等を炉底に設置され
た羽口から底吹きする窯炉用としての耐用性には多くの
問題がある。
ーボン質、アルミナ−炭化珪素−カーボン質れんがなど
が使用されている。近年では金属、合金あるいは各種化
合物の添加などにより、耐用性はかなり向上した。しか
しこの反面、れんがの弾性率が増大したため、熱衝撃に
対しては弱くなり、特に大量のガス等を炉底に設置され
た羽口から底吹きする窯炉用としての耐用性には多くの
問題がある。
【０００４】この種の窯炉では、大量のガス等の吹き込
みに伴なう局部冷却、あるいは反応に伴う局部昇温など
が起こり、また、炉内では溶銑、溶鋼あるいはスラグが
強烈に撹拌され、これに起因する熱衝撃あるいは摩耗で
耐火物が損耗する。こうした傾向は、羽口が設置されて
いる精錬容器の底、すなわち炉底で特に顕著で、炉底に
内張された耐火物の損耗は他の部位と比較して著しく大
きい。
みに伴なう局部冷却、あるいは反応に伴う局部昇温など
が起こり、また、炉内では溶銑、溶鋼あるいはスラグが
強烈に撹拌され、これに起因する熱衝撃あるいは摩耗で
耐火物が損耗する。こうした傾向は、羽口が設置されて
いる精錬容器の底、すなわち炉底で特に顕著で、炉底に
内張された耐火物の損耗は他の部位と比較して著しく大
きい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】溶銑あるいは溶鋼１ト
ン当たり２０Ｎｍ3／Ｈ 以上に相当する量のガス等を炉
底から吹き込んだ場合、ガス等による冷却・加熱による
熱衝撃と、ガス撹拌で運動する溶銑あるいは溶鋼による
摩耗の相乗効果によって、炉底に内張された耐火物は著
しく損耗する。この損耗が窯炉の内張全体の寿命を決定
しているため、窯炉の寿命を延長し、耐火物原単位を低
減させ、操業を安定させるためには、耐熱衝撃性と耐摩
耗性を併せ持った耐火物を使用しなければならない。
ン当たり２０Ｎｍ3／Ｈ 以上に相当する量のガス等を炉
底から吹き込んだ場合、ガス等による冷却・加熱による
熱衝撃と、ガス撹拌で運動する溶銑あるいは溶鋼による
摩耗の相乗効果によって、炉底に内張された耐火物は著
しく損耗する。この損耗が窯炉の内張全体の寿命を決定
しているため、窯炉の寿命を延長し、耐火物原単位を低
減させ、操業を安定させるためには、耐熱衝撃性と耐摩
耗性を併せ持った耐火物を使用しなければならない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の発明は、
ガス等の吹き込みを行う窯炉で、全吹き込み量のうち溶
銑あるいは溶鋼１トン当たり２０Ｎｍ3／Ｈ 以上に相当
する量のガス等を炉底から吹き込む窯炉の耐火物内張り
として、弾性率１４００００ｋｇ／ｃｍ2 以下でかつ１
４００℃での曲げ強度が１００ｋｇ／ｃｍ2 以上のマグ
ネシアカーボン質れんがを使用することを特徴とした窯
炉用耐火物内張であり、
ガス等の吹き込みを行う窯炉で、全吹き込み量のうち溶
銑あるいは溶鋼１トン当たり２０Ｎｍ3／Ｈ 以上に相当
する量のガス等を炉底から吹き込む窯炉の耐火物内張り
として、弾性率１４００００ｋｇ／ｃｍ2 以下でかつ１
４００℃での曲げ強度が１００ｋｇ／ｃｍ2 以上のマグ
ネシアカーボン質れんがを使用することを特徴とした窯
炉用耐火物内張であり、
【０００７】また第２の発明は、ガス等の吹き込みを行
う窯炉で、全吹き込み量のうち溶銑あるいは溶鋼１トン
当たり２０Ｎｍ3／Ｈ 以上に相当する量のガス等を炉底
から吹き込む窯炉の耐火物内張りとして、アルミナ、ス
ピネル、マグネシア、炭化珪素の内の１種あるいは２種
以上と炭素源とバインダーと添加物を配合した、弾性率
２０００００ｋｇ／ｃｍ2 以下でかつ１４００℃での曲
げ強度が１００ｋｇ／ｃｍ2以上の耐火物を使用するこ
とを特徴とした窯炉用耐火物内張である。
う窯炉で、全吹き込み量のうち溶銑あるいは溶鋼１トン
当たり２０Ｎｍ3／Ｈ 以上に相当する量のガス等を炉底
から吹き込む窯炉の耐火物内張りとして、アルミナ、ス
ピネル、マグネシア、炭化珪素の内の１種あるいは２種
以上と炭素源とバインダーと添加物を配合した、弾性率
２０００００ｋｇ／ｃｍ2 以下でかつ１４００℃での曲
げ強度が１００ｋｇ／ｃｍ2以上の耐火物を使用するこ
とを特徴とした窯炉用耐火物内張である。
【０００８】
【作用】前述のように、炉底損耗の主な原因は熱衝撃に
よる割れと、溶銑あるいは溶鋼による摩耗である。耐火
物の耐熱衝撃性は弾性率に反比例し、溶鋼に対する耐摩
耗性は高温下での熱間曲げ強度、いわゆる熱間曲げ強度
に比例するため、低弾性率、高熱間強度のれんがが望ま
れるが、両者の間には一般に二律背反性があり、うまく
両者のバランスを取る必要がある。
よる割れと、溶銑あるいは溶鋼による摩耗である。耐火
物の耐熱衝撃性は弾性率に反比例し、溶鋼に対する耐摩
耗性は高温下での熱間曲げ強度、いわゆる熱間曲げ強度
に比例するため、低弾性率、高熱間強度のれんがが望ま
れるが、両者の間には一般に二律背反性があり、うまく
両者のバランスを取る必要がある。
【０００９】そこで、バランスのとれた耐火物を探索す
るために、弾性率と熱間曲げ強度の異なるマグネシアカ
ーボン質れんが４種類を、上部ランスから酸素を上吹き
し、かつ合計１２本の炉底に設置された羽口から溶銑１
トン当たり２８ｍ3／Ｈ の酸素等を底吹きする窯炉の炉
底に試験的に張り分け、その損耗量を測定し、また、使
用後の耐火物を回収して、その損耗原因を調査した。こ
の結果を表１に示す。尚、損耗量は試料Ａの場合を１０
０として指数化した。
るために、弾性率と熱間曲げ強度の異なるマグネシアカ
ーボン質れんが４種類を、上部ランスから酸素を上吹き
し、かつ合計１２本の炉底に設置された羽口から溶銑１
トン当たり２８ｍ3／Ｈ の酸素等を底吹きする窯炉の炉
底に試験的に張り分け、その損耗量を測定し、また、使
用後の耐火物を回収して、その損耗原因を調査した。こ
の結果を表１に示す。尚、損耗量は試料Ａの場合を１０
０として指数化した。
【００１０】なお、弾性率と熱間曲げ強度の測定方法は
以下の通りである。すなわち、測定試料の形状は２０×
２０×１５０ｍｍで、事前にコークス粒内に埋め込んで
還元雰囲気で１４００℃で３時間熱処理した。弾性率Ｅ
（ｋｇ／ｃｍ2） は常温での超音波伝搬速度Ｖ（ｃｍ／
ｓ）から以下の式で算出した。 Ｅ＝（ρＶ2／ｇ）×１０-3 ここで ρは試料の嵩比重(ｇ／ｃｍ3)、ｇは重力加速
度(９８０ｃｍ／ｓ2)である。曲げ強度は温度１４００
℃の窒素雰囲気中で測定した。試料は弾性率測定後のも
のである。
以下の通りである。すなわち、測定試料の形状は２０×
２０×１５０ｍｍで、事前にコークス粒内に埋め込んで
還元雰囲気で１４００℃で３時間熱処理した。弾性率Ｅ
（ｋｇ／ｃｍ2） は常温での超音波伝搬速度Ｖ（ｃｍ／
ｓ）から以下の式で算出した。 Ｅ＝（ρＶ2／ｇ）×１０-3 ここで ρは試料の嵩比重(ｇ／ｃｍ3)、ｇは重力加速
度(９８０ｃｍ／ｓ2)である。曲げ強度は温度１４００
℃の窒素雰囲気中で測定した。試料は弾性率測定後のも
のである。
【００１１】一方、上部ランスから酸素を上吹きし、か
つ合計６本の炉底に設置された羽口から溶銑１トン当た
り２６ｍ3／Ｈ の酸素等を底吹きする窯炉に同種のれん
がを張り分けた場合の結果を表２に示す。
つ合計６本の炉底に設置された羽口から溶銑１トン当た
り２６ｍ3／Ｈ の酸素等を底吹きする窯炉に同種のれん
がを張り分けた場合の結果を表２に示す。
【００１２】
【００１３】
【００１４】表１と表２によれば、弾性率が１９０００
０ｋｇ／ｃｍ2 と高い試料Ａは熱衝撃により亀裂が発生
して大きく損耗したが、 弾性率が１４００００ｋｇ／
ｃｍ2以下の試料Ｂ、Ｃ、Ｄでは熱衝撃による損耗は認
められず、むしろ摩耗が損耗の主因となっていた。
０ｋｇ／ｃｍ2 と高い試料Ａは熱衝撃により亀裂が発生
して大きく損耗したが、 弾性率が１４００００ｋｇ／
ｃｍ2以下の試料Ｂ、Ｃ、Ｄでは熱衝撃による損耗は認
められず、むしろ摩耗が損耗の主因となっていた。
【００１５】また、損耗量はれんがの熱間曲げ強度が増
加するに従って減少し、熱間曲げ強度が１００ｋｇ／ｃ
ｍ2 以上の試料Ｂの損耗は特に軽微であった。これらを
総合すると、弾性率が１４００００ｋｇ／ｃｍ2以下で
あって、１００ｋｇ／ｃｍ2以上の高い熱間強度を有す
るマグネシアカーボン質れんがが、耐熱衝撃性と耐摩耗
性のバランスが取れており、この種の窯炉に好適である
ことがわかった。
加するに従って減少し、熱間曲げ強度が１００ｋｇ／ｃ
ｍ2 以上の試料Ｂの損耗は特に軽微であった。これらを
総合すると、弾性率が１４００００ｋｇ／ｃｍ2以下で
あって、１００ｋｇ／ｃｍ2以上の高い熱間強度を有す
るマグネシアカーボン質れんがが、耐熱衝撃性と耐摩耗
性のバランスが取れており、この種の窯炉に好適である
ことがわかった。
【００１６】マグネシアカーボン質れんがは、通常は熱
処理を行わずに、いわゆる不焼成れんがの状態で使用さ
れる。この不焼成れんがの場合、弾性率を１４００００
ｋｇ／ｃｍ2以下で、かつ１００ｋｇ／ｃｍ2以上の高い
熱間強度を有するものは、金属無添加の場合はカーボン
量２０％程度、アルミニウムを含む金属を１〜２％程度
添加する場合はカーボン量を２５〜３０％程度配合する
ことで得られる。ただし前述のように、熱間強度が高い
ほど耐摩耗性が高く、耐用性も高いので、同上の金属を
１〜３％程度添加し、カーボンを２５％程度配合したマ
グネシアカーボン質れんががより望ましい。
処理を行わずに、いわゆる不焼成れんがの状態で使用さ
れる。この不焼成れんがの場合、弾性率を１４００００
ｋｇ／ｃｍ2以下で、かつ１００ｋｇ／ｃｍ2以上の高い
熱間強度を有するものは、金属無添加の場合はカーボン
量２０％程度、アルミニウムを含む金属を１〜２％程度
添加する場合はカーボン量を２５〜３０％程度配合する
ことで得られる。ただし前述のように、熱間強度が高い
ほど耐摩耗性が高く、耐用性も高いので、同上の金属を
１〜３％程度添加し、カーボンを２５％程度配合したマ
グネシアカーボン質れんががより望ましい。
【００１７】同様の試験をアルミナ−炭化珪素−カーボ
ンれんが、アルミナ−カーボンれんが、スピネル−カー
ボンれんがでも行った。その結果、これらの場合は弾性
率が２０００００ｋｇ／ｃｍ2以下で、かつ熱間曲げ強
度が１００ｋｇ／ｃｍ2以上のものが高耐用性を示すこ
とがわかった。このようなれんがの製法については、以
下のことが例示できる。すなわち、黒鉛の含有量は２０
〜２５％、少量のシリコン、アルミニウム等の金属など
を添加し、残部がアルミナ、スピネル、炭化珪素などを
配合して製造できる。
ンれんが、アルミナ−カーボンれんが、スピネル−カー
ボンれんがでも行った。その結果、これらの場合は弾性
率が２０００００ｋｇ／ｃｍ2以下で、かつ熱間曲げ強
度が１００ｋｇ／ｃｍ2以上のものが高耐用性を示すこ
とがわかった。このようなれんがの製法については、以
下のことが例示できる。すなわち、黒鉛の含有量は２０
〜２５％、少量のシリコン、アルミニウム等の金属など
を添加し、残部がアルミナ、スピネル、炭化珪素などを
配合して製造できる。
【００１８】一方、これらのカーボン含有れんがには、
還元雰囲気下で熱処理を行ない、必要に応じて樹脂、ピ
ッチあるいはタールなどを含浸させた、いわゆる焼成れ
んがもある。この焼成れんがの場合、不焼成の場合と比
較して弾性率はあまり変化しないが、熱間曲げ強度は高
まり、焼成前と比較して２０ｋｇ／ｃｍ2 以上大きくな
る。このため、本発明による耐火物内張用としては、焼
成品は有効で、特に損耗の大きい羽口周辺用としての利
用価値が高い。
還元雰囲気下で熱処理を行ない、必要に応じて樹脂、ピ
ッチあるいはタールなどを含浸させた、いわゆる焼成れ
んがもある。この焼成れんがの場合、不焼成の場合と比
較して弾性率はあまり変化しないが、熱間曲げ強度は高
まり、焼成前と比較して２０ｋｇ／ｃｍ2 以上大きくな
る。このため、本発明による耐火物内張用としては、焼
成品は有効で、特に損耗の大きい羽口周辺用としての利
用価値が高い。
【００１９】
比較実施例１ 上部ランスから酸素を上吹きし、かつ炉底に設置された
１２本の羽口から溶銑１トン当たり２８ｍ3／Ｈ の酸素
等を底吹きする窯炉の炉底に、表１の試料Ｂに当るマグ
ネシアカーボン質れんがを内張りし、従来材質（表１の
試料Ａに相当）の場合と炉寿命を比較した。従来材質の
場合と比較して、弾性率が１４００００ｋｇ／ｃｍ2 以
下のマグネシアカーボン質れんが使用の本発明による内
張りを採用した場合は、炉寿命が２倍以上となり、安定
した窯炉操業が可能となった。
１２本の羽口から溶銑１トン当たり２８ｍ3／Ｈ の酸素
等を底吹きする窯炉の炉底に、表１の試料Ｂに当るマグ
ネシアカーボン質れんがを内張りし、従来材質（表１の
試料Ａに相当）の場合と炉寿命を比較した。従来材質の
場合と比較して、弾性率が１４００００ｋｇ／ｃｍ2 以
下のマグネシアカーボン質れんが使用の本発明による内
張りを採用した場合は、炉寿命が２倍以上となり、安定
した窯炉操業が可能となった。
【００２０】
【００２１】比較実施例２ 上部ランスから酸素を上吹きし、かつ炉底に設置された
１２本の羽口から溶銑１トン当たり２８ｍ3／Ｈ の酸素
等を底吹きする窯炉の炉底に、表４の試料Ａに当るアル
ミナ−炭化珪素−カーボン質れんがと、Ｂに相当するア
ルミナ−カーボンれんがと、Ｃに当たるスピネル−炭化
珪素−カーボンれんが、および従来材質Ｄの４種類を張
り分けて損耗状況を比較した。
１２本の羽口から溶銑１トン当たり２８ｍ3／Ｈ の酸素
等を底吹きする窯炉の炉底に、表４の試料Ａに当るアル
ミナ−炭化珪素−カーボン質れんがと、Ｂに相当するア
ルミナ−カーボンれんがと、Ｃに当たるスピネル−炭化
珪素−カーボンれんが、および従来材質Ｄの４種類を張
り分けて損耗状況を比較した。
【００２２】
【００２３】従来品Ｄは熱衝撃により大きく損耗するの
に対して、本発明による耐火物Ａ、Ｂ、Ｃは、主に摩耗
により損耗し、損耗量は従来品の約１／２に減少した。
に対して、本発明による耐火物Ａ、Ｂ、Ｃは、主に摩耗
により損耗し、損耗量は従来品の約１／２に減少した。
【００２４】
【発明の効果】適当な弾性率と高い熱間強度を有する黒
鉛含有耐火物を、大量のガス等を底吹きする窯炉の内張
りに適用するという本発明によって、同種窯炉の炉寿命
を安定的に延長させることができ、炉材原単位低減ある
いは操業安定化に大きく寄与することができる。
鉛含有耐火物を、大量のガス等を底吹きする窯炉の内張
りに適用するという本発明によって、同種窯炉の炉寿命
を安定的に延長させることができ、炉材原単位低減ある
いは操業安定化に大きく寄与することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 斉藤 正夫 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式 会社室蘭製鐵所内 (72)発明者 笠原 始 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 ガス等の吹き込みを行う窯炉で、全吹き
込み量のうち溶銑あるいは溶鋼１トン当たり２０Ｎｍ3
／Ｈ 以上に相当する量のガス等を炉底から吹き込む窯
炉の耐火物内張りとして、弾性率１４００００ｋｇ／ｃ
ｍ2 以下でかつ１４００℃での曲げ強度が１００ｋｇ／
ｃｍ2 以上のマグネシアカーボン質れんがを使用するこ
とを特徴とした窯炉用耐火物内張。 - 【請求項２】 ガス等の吹き込みを行う窯炉で、全吹き
込み量のうち溶銑あるいは溶鋼１トン当たり２０Ｎｍ3
／Ｈ 以上に相当する量のガス等を炉底から吹き込む窯
炉の耐火物内張りとして、アルミナ、スピネル、マグネ
シア、炭化珪素の内の１種あるいは２種以上と炭素源と
バインダーと添加物を配合した、弾性率２０００００ｋ
ｇ／ｃｍ2 以下でかつ１４００℃での曲げ強度が１００
ｋｇ／ｃｍ2以上の耐火物を使用することを特徴とした
窯炉用耐火物内張。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4244027A JPH0665622A (ja) | 1992-08-21 | 1992-08-21 | 窯炉用耐火物内張 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4244027A JPH0665622A (ja) | 1992-08-21 | 1992-08-21 | 窯炉用耐火物内張 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0665622A true JPH0665622A (ja) | 1994-03-08 |
Family
ID=17112625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4244027A Pending JPH0665622A (ja) | 1992-08-21 | 1992-08-21 | 窯炉用耐火物内張 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0665622A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5741349A (en) * | 1995-10-19 | 1998-04-21 | Steel Technology Corporation | Refractory lining system for high wear area of high temperature reaction vessel |
-
1992
- 1992-08-21 JP JP4244027A patent/JPH0665622A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5741349A (en) * | 1995-10-19 | 1998-04-21 | Steel Technology Corporation | Refractory lining system for high wear area of high temperature reaction vessel |
| US5811057A (en) * | 1995-10-19 | 1998-09-22 | Steel Technology Corporation | Refractory lining system for high wear area of high temperature reaction vessel |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010814 |