JPH0658163A - ロータリピストンエンジン - Google Patents
ロータリピストンエンジンInfo
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- JPH0658163A JPH0658163A JP4232728A JP23272892A JPH0658163A JP H0658163 A JPH0658163 A JP H0658163A JP 4232728 A JP4232728 A JP 4232728A JP 23272892 A JP23272892 A JP 23272892A JP H0658163 A JPH0658163 A JP H0658163A
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- port
- trochoid
- scavenging
- rotor
- constant
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B53/00—Internal-combustion aspects of rotary-piston or oscillating-piston engines
- F02B53/04—Charge admission or combustion-gas discharge
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B53/00—Internal-combustion aspects of rotary-piston or oscillating-piston engines
- F02B2053/005—Wankel engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】トロコイド定数を大きくすると、ポートの開閉
タイミングが同一であっても、ポート開口面積が大きく
なることに着目し、トロコイド定数をＫ≧７．５とする
ことで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開閉タイ
ミングを得ることと、ポート開口面積を確保して、掃気
効率の向上を図ることとの両立を達成する。 【構成】】内周面がトロコイド状に形成されたロータリ
ハウジング２とその両側部に位置するサイドハウジング
３とで構成されたケーシングと、上記ケーシング内を遊
星回転運動するロータ５と、トロコイド短軸Ｘを挟んだ
両側に１組ずつ設けられ開閉タイミングがオーバラップ
すると共に、ロータ５により開閉される排気ポート１
０，１１および掃気ポート１２，１３と、トロコイド短
軸Ｘの両端側にそれぞれ設けられた点火プラグと、上記
点火プラグに対応して形成される２つの燃焼室と、吸気
を過給する過給手段とを備えたロータリピストンエンジ
ンであって、トロコイド定数をＫとするとき、Ｋ≧７．
５に設定したことを特徴とする。
タイミングが同一であっても、ポート開口面積が大きく
なることに着目し、トロコイド定数をＫ≧７．５とする
ことで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開閉タイ
ミングを得ることと、ポート開口面積を確保して、掃気
効率の向上を図ることとの両立を達成する。 【構成】】内周面がトロコイド状に形成されたロータリ
ハウジング２とその両側部に位置するサイドハウジング
３とで構成されたケーシングと、上記ケーシング内を遊
星回転運動するロータ５と、トロコイド短軸Ｘを挟んだ
両側に１組ずつ設けられ開閉タイミングがオーバラップ
すると共に、ロータ５により開閉される排気ポート１
０，１１および掃気ポート１２，１３と、トロコイド短
軸Ｘの両端側にそれぞれ設けられた点火プラグと、上記
点火プラグに対応して形成される２つの燃焼室と、吸気
を過給する過給手段とを備えたロータリピストンエンジ
ンであって、トロコイド定数をＫとするとき、Ｋ≧７．
５に設定したことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば、トロコイド
短軸両端側にそれぞれリーディング側点火プラグおよび
トレーリング側点火プラグを設け、１気筒当り２つの燃
焼室を形成して、エキセントリックシャフトの１回転で
２回の爆発をする２サイクル式のロータリピストンエン
ジンに関する。
短軸両端側にそれぞれリーディング側点火プラグおよび
トレーリング側点火プラグを設け、１気筒当り２つの燃
焼室を形成して、エキセントリックシャフトの１回転で
２回の爆発をする２サイクル式のロータリピストンエン
ジンに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ロータリピストンエンジンの作動
を２サイクル化したものとしては、例えば特開平１−１
５１７２０号公報に記載のエンジンがある。
を２サイクル化したものとしては、例えば特開平１−１
５１７２０号公報に記載のエンジンがある。
【０００３】すなわち、図９に示すように、内周面がト
ロコイド状に形成されたロータハウジング９１とその両
側部に位置するサイドハウジング９２，９２（但し図９
においては一方のみを図示）とで構成されたケーシング
９３と、このケーシング９３内を遊星回転運動するロー
タ９４と、トロコイド短軸Ｘの両端側にそれぞれ設けら
れた一側のリーディング側点火プラグ９５Ｌ、トレーリ
ング側点火プラグ９５Ｔおよび他側のリーディング側点
火プラグ９６Ｌ、トレーリング側点火プラグ９６Ｔと、
１気筒当り２つの燃焼室と、上述のトロコイド短軸Ｘを
挟んだ両側に１組ずつ設けられロータ９４により開閉さ
れる排気ポート９７，９８および掃気ポート９９，１０
０とを備え、各作動室において２サイクル式の作動がロ
ータ９４の１回転毎に２回ずつ行なわれるように構成
し、従前の４サイクル式のロータリピストンエンジンに
対して１気筒当りの出力向上を図ったロータリピストン
エンジンである。
ロコイド状に形成されたロータハウジング９１とその両
側部に位置するサイドハウジング９２，９２（但し図９
においては一方のみを図示）とで構成されたケーシング
９３と、このケーシング９３内を遊星回転運動するロー
タ９４と、トロコイド短軸Ｘの両端側にそれぞれ設けら
れた一側のリーディング側点火プラグ９５Ｌ、トレーリ
ング側点火プラグ９５Ｔおよび他側のリーディング側点
火プラグ９６Ｌ、トレーリング側点火プラグ９６Ｔと、
１気筒当り２つの燃焼室と、上述のトロコイド短軸Ｘを
挟んだ両側に１組ずつ設けられロータ９４により開閉さ
れる排気ポート９７，９８および掃気ポート９９，１０
０とを備え、各作動室において２サイクル式の作動がロ
ータ９４の１回転毎に２回ずつ行なわれるように構成
し、従前の４サイクル式のロータリピストンエンジンに
対して１気筒当りの出力向上を図ったロータリピストン
エンジンである。
【０００４】なお、図９において１０１はエアクリー
ナ、１０２はエアフロメータ、１０３はスロットル弁、
１０４は過給機、１０５はインタークーラ、１０６は吸
気通路、１０７は排気通路、１０８は触媒コンバータ、
１０９はインジェクタ、１１０はエキセントリックシャ
フトである。
ナ、１０２はエアフロメータ、１０３はスロットル弁、
１０４は過給機、１０５はインタークーラ、１０６は吸
気通路、１０７は排気通路、１０８は触媒コンバータ、
１０９はインジェクタ、１１０はエキセントリックシャ
フトである。
【０００５】しかし、上述のロータリピストンエンジン
のトロコイド定数Ｋは図１０に示すようにＫ＝７に設定
されている関係上、次のような問題点があった。なお、
上述のトロコイド定数Ｋとは図１１に示すように、創成
半径Ｒを、トロコイドの中心からロータの中心までの偏
心量ｅで除した値Ｒ／ｅである。
のトロコイド定数Ｋは図１０に示すようにＫ＝７に設定
されている関係上、次のような問題点があった。なお、
上述のトロコイド定数Ｋとは図１１に示すように、創成
半径Ｒを、トロコイドの中心からロータの中心までの偏
心量ｅで除した値Ｒ／ｅである。
【０００６】つまり、掃気を行なう必要上、掃排気ポー
トはその開閉タイミングが必然的にオーバラップし、か
つサイドポート構造の上述の排気ポート９７，９８およ
び掃気ポート９９，１００の開口端の形状は略三角形状
であり、この略三角形状のうちの２辺はポートの要求開
閉タイミングにより決定され、残りの１辺はロータ９４
のオイルシール１１１の回転軌跡またはロータ９４の外
郭の回転軌跡により決定され、ポートの要求開閉タイミ
ングを重視した場合には図１０に示すような狭小なポー
ト形状となる。具体的には図１２に示すようにトロコイ
ド定数Ｋ＝７の場合には、ＢＤＣ時の作動室に対する掃
気ポート９９，１００の開口面積の割合は約３．８％と
なる。しかし、このような狭小なポート形状ではポート
開口面積が過少なため、充分な掃気効率を得ることがで
きないので、図９に示すようにポートの要求開閉タイミ
ングを犠牲にし、ポート開口面積を図１０に示すものと
比較して大きく設定することで、掃気効率の向上を図っ
ているが、ポートの要求開閉タイミングを得ることと、
ポート開口面積を確保して、掃気効率の向上を図ること
との両立が不可能であった。
トはその開閉タイミングが必然的にオーバラップし、か
つサイドポート構造の上述の排気ポート９７，９８およ
び掃気ポート９９，１００の開口端の形状は略三角形状
であり、この略三角形状のうちの２辺はポートの要求開
閉タイミングにより決定され、残りの１辺はロータ９４
のオイルシール１１１の回転軌跡またはロータ９４の外
郭の回転軌跡により決定され、ポートの要求開閉タイミ
ングを重視した場合には図１０に示すような狭小なポー
ト形状となる。具体的には図１２に示すようにトロコイ
ド定数Ｋ＝７の場合には、ＢＤＣ時の作動室に対する掃
気ポート９９，１００の開口面積の割合は約３．８％と
なる。しかし、このような狭小なポート形状ではポート
開口面積が過少なため、充分な掃気効率を得ることがで
きないので、図９に示すようにポートの要求開閉タイミ
ングを犠牲にし、ポート開口面積を図１０に示すものと
比較して大きく設定することで、掃気効率の向上を図っ
ているが、ポートの要求開閉タイミングを得ることと、
ポート開口面積を確保して、掃気効率の向上を図ること
との両立が不可能であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】この発明の請求項１記
載の発明（第１発明）は、トロコイド定数を大きくする
と、ポートの開閉タイミングが同一であっても、ポート
開口面積が大きくなることに着目し、トロコイド定数を
Ｋ≧７．５とすることで、燃焼効率を維持しつつ、ポー
トの要求開閉タイミングを得ることと、ポート開口面積
を確保して、掃気効率の向上を図ることとの両立を達成
することができるロータリピストンエンジンの提供を目
的とする。
載の発明（第１発明）は、トロコイド定数を大きくする
と、ポートの開閉タイミングが同一であっても、ポート
開口面積が大きくなることに着目し、トロコイド定数を
Ｋ≧７．５とすることで、燃焼効率を維持しつつ、ポー
トの要求開閉タイミングを得ることと、ポート開口面積
を確保して、掃気効率の向上を図ることとの両立を達成
することができるロータリピストンエンジンの提供を目
的とする。
【０００８】この発明の請求項２記載の発明は、上記請
求項１記載の発明の目的と併せて、掃気ポートを両サイ
ドハウジングに形成するサイドポートに設定する一方、
掃気ポートをロータハウジングに形成するペリフェラル
ポートに設定することで、掃気ポートおよび排気ポート
を共にサイドハウジングに形成する構造に対して、排気
ポートのポート開口面積を２倍にすることができ、トロ
コイド定数を過大とすることなく、充分なポート開口面
積を確保することができるロータリピストンエンジンの
提供を目的とする。
求項１記載の発明の目的と併せて、掃気ポートを両サイ
ドハウジングに形成するサイドポートに設定する一方、
掃気ポートをロータハウジングに形成するペリフェラル
ポートに設定することで、掃気ポートおよび排気ポート
を共にサイドハウジングに形成する構造に対して、排気
ポートのポート開口面積を２倍にすることができ、トロ
コイド定数を過大とすることなく、充分なポート開口面
積を確保することができるロータリピストンエンジンの
提供を目的とする。
【０００９】この発明の請求項３記載の発明（第２発
明）は、掃気ポートを一方側のサイドハウジングに形成
する一方、排気ポートを他方側のサイドハウジングに形
成し、トロコイド定数をＫ≧８とすることで、燃焼効率
を維持しつつ、ポートの要求開閉タイミングを得ること
と、ポート開口面積を確保して、掃気効率の向上を図る
こととの両立を達成することができるロータリピストン
エンジンの提供を目的とする。
明）は、掃気ポートを一方側のサイドハウジングに形成
する一方、排気ポートを他方側のサイドハウジングに形
成し、トロコイド定数をＫ≧８とすることで、燃焼効率
を維持しつつ、ポートの要求開閉タイミングを得ること
と、ポート開口面積を確保して、掃気効率の向上を図る
こととの両立を達成することができるロータリピストン
エンジンの提供を目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明の請求項１記載
の発明（第１発明）は、内周面がトロコイド状に形成さ
れたロータハウジングとその両側部に位置するサイドハ
ウジングとで構成されたケーシングと、上記ケーシング
内を遊星回転運動するロータと、トロコイド短軸を挟ん
だ両側に１組ずつ設けられ開閉タイミングがオーバラッ
プすると共に、上記ロータにより開閉される排気ポート
および掃気ポートと、上記トロコイド短軸の両端側にそ
れぞれ設けられた点火プラグと、上記点火プラグに対応
して形成される２つの燃焼室と、吸気を過給する過給手
段とを備えたロータリピストンエンジンであって、トロ
コイド定数をＫとするとき、Ｋ≧７．５に設定したロー
タリピストンエンジンであることを特徴とする。
の発明（第１発明）は、内周面がトロコイド状に形成さ
れたロータハウジングとその両側部に位置するサイドハ
ウジングとで構成されたケーシングと、上記ケーシング
内を遊星回転運動するロータと、トロコイド短軸を挟ん
だ両側に１組ずつ設けられ開閉タイミングがオーバラッ
プすると共に、上記ロータにより開閉される排気ポート
および掃気ポートと、上記トロコイド短軸の両端側にそ
れぞれ設けられた点火プラグと、上記点火プラグに対応
して形成される２つの燃焼室と、吸気を過給する過給手
段とを備えたロータリピストンエンジンであって、トロ
コイド定数をＫとするとき、Ｋ≧７．５に設定したロー
タリピストンエンジンであることを特徴とする。
【００１１】この発明の請求項２記載の発明は、上記請
求項１記載の発明の構成と併せて、上記排気ポートを両
サイドハウジングに形成するサイドポートに設定する一
方、上記掃気ポートをロータハウジングに形成するペリ
フェラルポートに設定し、トロコイド定数をＫとすると
き、Ｋ≧７．５に設定したロータリピストンエンジンで
あることを特徴とする。
求項１記載の発明の構成と併せて、上記排気ポートを両
サイドハウジングに形成するサイドポートに設定する一
方、上記掃気ポートをロータハウジングに形成するペリ
フェラルポートに設定し、トロコイド定数をＫとすると
き、Ｋ≧７．５に設定したロータリピストンエンジンで
あることを特徴とする。
【００１２】この発明の請求項３記載の発明（第２発
明）は、内周面がトロコイド状に形成されたロータハウ
ジングとその両側部に位置するサイドハウジングとで構
成されたケーシングと、上記ケーシング内を遊星回転運
動するロータと、トロコイド短軸を挟んだ両側に１組ず
つ設けられ開閉タイミングがオーバラップすると共に、
上記ロータにより開閉される排気ポートおよび掃気ポー
トと、上記トロコイド短軸の両端側にそれぞれ設けられ
た点火プラグと、上記点火プラグに対応して形成される
２つの燃焼室と、吸気を過給する過給手段とを備えたロ
ータリピストンエンジンであって、上記掃気ポートを一
方側のサイドハウジングに形成する一方、上記排気ポー
トを他方側のサイドハウジングに形成し、トロコイド定
数をＫとするとき、Ｋ≧８に設定したロータリピストン
エンジンであることを特徴とする。
明）は、内周面がトロコイド状に形成されたロータハウ
ジングとその両側部に位置するサイドハウジングとで構
成されたケーシングと、上記ケーシング内を遊星回転運
動するロータと、トロコイド短軸を挟んだ両側に１組ず
つ設けられ開閉タイミングがオーバラップすると共に、
上記ロータにより開閉される排気ポートおよび掃気ポー
トと、上記トロコイド短軸の両端側にそれぞれ設けられ
た点火プラグと、上記点火プラグに対応して形成される
２つの燃焼室と、吸気を過給する過給手段とを備えたロ
ータリピストンエンジンであって、上記掃気ポートを一
方側のサイドハウジングに形成する一方、上記排気ポー
トを他方側のサイドハウジングに形成し、トロコイド定
数をＫとするとき、Ｋ≧８に設定したロータリピストン
エンジンであることを特徴とする。
【００１３】
【発明の効果】この発明の請求項１記載の発明（第１発
明）によれば、トロコイド定数を７．５およびそれ以上
に大きく設定したので、従来のトロコイド定数Ｋ＝７の
ものと比較して、ポートの開閉タイミングが同一であっ
ても、作動室が小さくなり、ポート開口面積が大きくな
る。したがって、トロコイド定数をＫ≧７．５とするこ
とで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開閉タイミ
ングを得ることと、ポート開口面積を確保して、掃気効
率の向上を図ることとの両立を達成することができる効
果がある。
明）によれば、トロコイド定数を７．５およびそれ以上
に大きく設定したので、従来のトロコイド定数Ｋ＝７の
ものと比較して、ポートの開閉タイミングが同一であっ
ても、作動室が小さくなり、ポート開口面積が大きくな
る。したがって、トロコイド定数をＫ≧７．５とするこ
とで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開閉タイミ
ングを得ることと、ポート開口面積を確保して、掃気効
率の向上を図ることとの両立を達成することができる効
果がある。
【００１４】この発明の請求項２記載の発明によれば、
上記請求項１記載の発明の効果と併せて、排気ポートを
両サイドハウジングに形成するサイドポートに設定する
一方、掃気ポートをロータハウジングに形成するペリフ
ェラルポートに設定し、かつトロコイド定数をＫ≧７．
５に設定したので、掃気ポートおよび排気ポートを共に
サイドハウジングに形成する構造に対して、排気ポート
のポート開口面積を２倍にすることができる。このた
め、トロコイド定数を過大とすることなく、充分なポー
ト開口面積を確保することができる効果がある。
上記請求項１記載の発明の効果と併せて、排気ポートを
両サイドハウジングに形成するサイドポートに設定する
一方、掃気ポートをロータハウジングに形成するペリフ
ェラルポートに設定し、かつトロコイド定数をＫ≧７．
５に設定したので、掃気ポートおよび排気ポートを共に
サイドハウジングに形成する構造に対して、排気ポート
のポート開口面積を２倍にすることができる。このた
め、トロコイド定数を過大とすることなく、充分なポー
ト開口面積を確保することができる効果がある。
【００１５】因に、トロコイド定数を例えばＫ＝１１程
度の過大に設定した場合には、エキセントリックシャフ
トの径が小径となり、大幅な剛性低下を招くと共に、燃
焼室形状が偏平かつ小容積となって、燃焼効率が悪化す
るが、サイドポート構造の排気ポートを両サイドハウジ
ングに形成することで、トロコイド定数Ｋ≧７．５の設
定が可能となるため、上述のように充分な開口面積を確
保しつつ、エキセントリックシャフトの過小化および燃
焼効率の悪化を防止することができる。
度の過大に設定した場合には、エキセントリックシャフ
トの径が小径となり、大幅な剛性低下を招くと共に、燃
焼室形状が偏平かつ小容積となって、燃焼効率が悪化す
るが、サイドポート構造の排気ポートを両サイドハウジ
ングに形成することで、トロコイド定数Ｋ≧７．５の設
定が可能となるため、上述のように充分な開口面積を確
保しつつ、エキセントリックシャフトの過小化および燃
焼効率の悪化を防止することができる。
【００１６】この発明の請求項３記載の発明によれば、
掃気ポートを一方側のサイドハウジングに形成する一
方、排気ポートを他方側のサイドハウジングに形成し、
かつトロコイド定数を８およびそれ以上に大きく設定し
たので、従来のトロコイド定数をＫ＝７のものと比較し
て、ポートの開閉タイミングが同一であっても、作動室
が小さくなり、ポート開口面積が充分大きくなる。
掃気ポートを一方側のサイドハウジングに形成する一
方、排気ポートを他方側のサイドハウジングに形成し、
かつトロコイド定数を８およびそれ以上に大きく設定し
たので、従来のトロコイド定数をＫ＝７のものと比較し
て、ポートの開閉タイミングが同一であっても、作動室
が小さくなり、ポート開口面積が充分大きくなる。
【００１７】したがって、トロコイド定数をＫ≧８とす
ることで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開閉タ
イミングを得ることと、充分大きいポート開口面積を確
保して、掃気効率の向上を図ることとの両立を達成する
ことができる効果がある。
ることで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開閉タ
イミングを得ることと、充分大きいポート開口面積を確
保して、掃気効率の向上を図ることとの両立を達成する
ことができる効果がある。
【００１８】
【実施例】この発明の一実施例を以下図面に基づいて詳
述する。図面は２サイクル式のロータリピストンエンジ
ンを示し、図１、図２において、このロータリピストン
エンジンのケーシング１は、２節のペリトロコイド状の
内周面を有するロータハウジング２と、このロータハウ
ジング２の両側部に位置するサイドハウジング３，４と
で構成されている。
述する。図面は２サイクル式のロータリピストンエンジ
ンを示し、図１、図２において、このロータリピストン
エンジンのケーシング１は、２節のペリトロコイド状の
内周面を有するロータハウジング２と、このロータハウ
ジング２の両側部に位置するサイドハウジング３，４と
で構成されている。
【００１９】上述のケーシング１内には略三角形状のロ
ータ５が設けられ、ロータ５はエキセントリックシャフ
ト６に支承されると共に、三角形状の各頂点部における
アペックスシール７（図２、図３参照）がロータハウジ
ング２の内周面に摺接する状態を保ちつつ遊星回転運動
し、ロータ５とケーシング１内面との間には、ロータ５
の回転に伴って拡縮する３つの作動室ａ，ｂ，ｃが形成
される。
ータ５が設けられ、ロータ５はエキセントリックシャフ
ト６に支承されると共に、三角形状の各頂点部における
アペックスシール７（図２、図３参照）がロータハウジ
ング２の内周面に摺接する状態を保ちつつ遊星回転運動
し、ロータ５とケーシング１内面との間には、ロータ５
の回転に伴って拡縮する３つの作動室ａ，ｂ，ｃが形成
される。
【００２０】また、上述のロータハウジング２において
トロコイド短軸Ｘの両端付近に相当する箇所には、それ
ぞれ２個１組の点火プラグを取付けている。すなわちト
ロコイド短軸Ｘの図面上、右側における先導側にリーデ
ィング側点火プラグ８Ｌを、従動側にトレーリング側点
火プラグ８Ｔを取付けると共に、トロコイド短軸Ｘの図
面上、左側における先導側にリーディング側点火プラグ
９Ｌを、従動側にトレーリング側点火プラグ９Ｔを取付
け、１気筒当り２つの燃焼室を形成するように構成して
いる。
トロコイド短軸Ｘの両端付近に相当する箇所には、それ
ぞれ２個１組の点火プラグを取付けている。すなわちト
ロコイド短軸Ｘの図面上、右側における先導側にリーデ
ィング側点火プラグ８Ｌを、従動側にトレーリング側点
火プラグ８Ｔを取付けると共に、トロコイド短軸Ｘの図
面上、左側における先導側にリーディング側点火プラグ
９Ｌを、従動側にトレーリング側点火プラグ９Ｔを取付
け、１気筒当り２つの燃焼室を形成するように構成して
いる。
【００２１】さらに、上述のケーシング１のトロコイド
短軸Ｘを挟んだ両側（図面では上側および下側）には各
１組の排気ポート１０，１１、掃気ポート１２，１３が
形成されている。ここで、上述の各掃気ポート１２，１
３はロータハウジング２に形成されたペリフェラルポー
ト（周孔）に設定し、上述の各排気ポート１０，１１は
両サイドハウジング３，４に形成されたサイドポート
（側孔）に設定して、各組の排気ポート１０，１１、掃
気ポート１２，１３がエキセントリックシャフト６の中
心に対して対称に配置され、かつ、これらの各ポート１
０，１３はロータ５およびアペックスシール７により開
閉される。
短軸Ｘを挟んだ両側（図面では上側および下側）には各
１組の排気ポート１０，１１、掃気ポート１２，１３が
形成されている。ここで、上述の各掃気ポート１２，１
３はロータハウジング２に形成されたペリフェラルポー
ト（周孔）に設定し、上述の各排気ポート１０，１１は
両サイドハウジング３，４に形成されたサイドポート
（側孔）に設定して、各組の排気ポート１０，１１、掃
気ポート１２，１３がエキセントリックシャフト６の中
心に対して対称に配置され、かつ、これらの各ポート１
０，１３はロータ５およびアペックスシール７により開
閉される。
【００２２】ここで、上述の掃気ポート１２はリーディ
ング側（圧縮側）の作動室と、トレーリング側（膨張
側）の作動室との圧力、換言すれば吸排気の圧力が釣合
うタイミングを中心に形成されている。
ング側（圧縮側）の作動室と、トレーリング側（膨張
側）の作動室との圧力、換言すれば吸排気の圧力が釣合
うタイミングを中心に形成されている。
【００２３】加えて、上述の掃気ポート１２の形成位置
は点火前に該ポート１２が閉止（圧縮側の作動室と該ポ
ート１２とが遮断）される位置に設定すると共に、上述
の排気ポート１０の開タイミングを、アペックスシール
７が掃気ポート１２を通過した後になるように設定して
いる。
は点火前に該ポート１２が閉止（圧縮側の作動室と該ポ
ート１２とが遮断）される位置に設定すると共に、上述
の排気ポート１０の開タイミングを、アペックスシール
７が掃気ポート１２を通過した後になるように設定して
いる。
【００２４】なお、以上の説明においてはトロコイド短
軸Ｘを隔てた上側の各ポート１０，１２についてのみ説
明したが、エキセントリックシャフト６の中心に対して
対称に配置されたトロコイド短軸Ｘの下側の各ポート１
１，１３についても同様である。
軸Ｘを隔てた上側の各ポート１０，１２についてのみ説
明したが、エキセントリックシャフト６の中心に対して
対称に配置されたトロコイド短軸Ｘの下側の各ポート１
１，１３についても同様である。
【００２５】すなわち、膨張側の圧力と、圧縮側の圧力
とが等しくなる所定エキセントリックシャフト回転角の
状態下においてアペックスシール７が掃気ポート１３の
中央に位置するように該掃気ポート１３が形成され、加
えて、上述の掃気ポート１３の形成位置は点火前に該ポ
ート１３が閉止（圧縮側の作動室と該ポート１３とが遮
断）される位置に設定すると共に、上述の排気ポート１
１の開タイミングを、アペックスシール７が掃気ポート
１３を通過した後になるように設定している。
とが等しくなる所定エキセントリックシャフト回転角の
状態下においてアペックスシール７が掃気ポート１３の
中央に位置するように該掃気ポート１３が形成され、加
えて、上述の掃気ポート１３の形成位置は点火前に該ポ
ート１３が閉止（圧縮側の作動室と該ポート１３とが遮
断）される位置に設定すると共に、上述の排気ポート１
１の開タイミングを、アペックスシール７が掃気ポート
１３を通過した後になるように設定している。
【００２６】ところで、図１に示すように、上述の排気
ポート１０，１１に連通接続した排気通路１４，１５
を、集合部１６で集合させると共に、この集合部１６に
接続した集合排気通路１７には触媒コンバータ１８を介
設して、排気系を構成している。
ポート１０，１１に連通接続した排気通路１４，１５
を、集合部１６で集合させると共に、この集合部１６に
接続した集合排気通路１７には触媒コンバータ１８を介
設して、排気系を構成している。
【００２７】一方、吸気系はエアクリーナ１９のエレメ
ント２０下流にエアフロメータ２１を介設し、このエア
フロメータ２１の下流側を吸気通路２２と過給機２３の
インレットポート２４とに接続し、吸気を圧縮する上述
の過給機２３の過給圧出口２５にはインタクーラ２６を
接続し、上述の吸気通路２２とインタクーラ２６の出口
部とを合流点２７で合流させ、この合流点２７にスロッ
トルチャンバ２８を連通接続すると共に、このスロット
ルチャンバ２８にはスロットル弁２９を配設している。
さらに上述のスロットル弁２９下流のスロットルチャン
バ２８を分岐点３０にて２つの吸気通路３１，３２に分
岐し、これら各吸気通路３１，３２を上述の掃気ポート
１２，１３に各別に接続すると共に、これら各掃気ポー
ト１２，１３の近傍には燃料噴射手段としてのインジェ
クタ３３，３４を取付けている。
ント２０下流にエアフロメータ２１を介設し、このエア
フロメータ２１の下流側を吸気通路２２と過給機２３の
インレットポート２４とに接続し、吸気を圧縮する上述
の過給機２３の過給圧出口２５にはインタクーラ２６を
接続し、上述の吸気通路２２とインタクーラ２６の出口
部とを合流点２７で合流させ、この合流点２７にスロッ
トルチャンバ２８を連通接続すると共に、このスロット
ルチャンバ２８にはスロットル弁２９を配設している。
さらに上述のスロットル弁２９下流のスロットルチャン
バ２８を分岐点３０にて２つの吸気通路３１，３２に分
岐し、これら各吸気通路３１，３２を上述の掃気ポート
１２，１３に各別に接続すると共に、これら各掃気ポー
ト１２，１３の近傍には燃料噴射手段としてのインジェ
クタ３３，３４を取付けている。
【００２８】加えて、上述の各掃気ポート１２，１３に
は、掃気エアを吸気通路３１，３２側から作動室側への
み供給許容する逆止弁３５，３６を取付けて、筒内圧力
が過給圧（掃気圧力）より大となった場合に、混合気お
よび排気ガスが吸気系へ吹返すのを防止すべく構成して
いる。
は、掃気エアを吸気通路３１，３２側から作動室側への
み供給許容する逆止弁３５，３６を取付けて、筒内圧力
が過給圧（掃気圧力）より大となった場合に、混合気お
よび排気ガスが吸気系へ吹返すのを防止すべく構成して
いる。
【００２９】しかも、上述の排気ポート１０，１１を既
述したように両サイドハウジング３，４に形成するサイ
ドポートに設定する一方、上述の掃気ポート１２，１３
をロータハウジング２に形成するペリフェラルポートに
設定し、図３に示す如くトロコイド定数をＫとすると
き、Ｋ≧７．５に設定している。なお図３ではＫ＝７．
５の状態で図示している。また図３において、３７はコ
ーナシール、３８はサイドシール、３９はオイルシー
ル、４０はロータ５の中心、Ｙはトロコイド長軸であ
り、ロータ５の回転方向は図面上、時計方向である。
述したように両サイドハウジング３，４に形成するサイ
ドポートに設定する一方、上述の掃気ポート１２，１３
をロータハウジング２に形成するペリフェラルポートに
設定し、図３に示す如くトロコイド定数をＫとすると
き、Ｋ≧７．５に設定している。なお図３ではＫ＝７．
５の状態で図示している。また図３において、３７はコ
ーナシール、３８はサイドシール、３９はオイルシー
ル、４０はロータ５の中心、Ｙはトロコイド長軸であ
り、ロータ５の回転方向は図面上、時計方向である。
【００３０】上述のようにトロコイド定数Ｋを７．５お
よびそれ以上に大きく設定したので、図３と図１０との
対比からも明らかなように従来のトロコイド定数Ｋ＝７
のもの（図１０参照）と比較して、ポートの開閉タイミ
ングが同一であっても、作動室が小さくなり、ポート開
口面積が大きくなる。
よびそれ以上に大きく設定したので、図３と図１０との
対比からも明らかなように従来のトロコイド定数Ｋ＝７
のもの（図１０参照）と比較して、ポートの開閉タイミ
ングが同一であっても、作動室が小さくなり、ポート開
口面積が大きくなる。
【００３１】したがって、トロコイド定数をＫ≧７．５
とすることで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開
閉タイミングを得ることと、ポート開口面積を確保し
て、掃気効率の向上を図ることとの両立を達成すること
ができる効果がある。
とすることで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開
閉タイミングを得ることと、ポート開口面積を確保し
て、掃気効率の向上を図ることとの両立を達成すること
ができる効果がある。
【００３２】加えて、排気ポート１０，１１を両サイド
ハウジング３，４に形成するサイドポートに設定する一
方、掃気ポート１２，１３をロータハウジング２に形成
するペリフェラルポートに設定し、かつトロコイド定数
を既述したようにＫ≧７．５に設定したので、掃気ポー
トおよび排気ポートを共にサイドハウジング３，４に形
成する構造に対して、排気ポート１０，１１のポート開
口面積を２倍にすることができる。このため、トロコイ
ド定数を過大とすることなく、充分なポート開口面積を
確保することができる効果がある。
ハウジング３，４に形成するサイドポートに設定する一
方、掃気ポート１２，１３をロータハウジング２に形成
するペリフェラルポートに設定し、かつトロコイド定数
を既述したようにＫ≧７．５に設定したので、掃気ポー
トおよび排気ポートを共にサイドハウジング３，４に形
成する構造に対して、排気ポート１０，１１のポート開
口面積を２倍にすることができる。このため、トロコイ
ド定数を過大とすることなく、充分なポート開口面積を
確保することができる効果がある。
【００３３】因に、トロコイド定数を例えばＫ＝１１程
度の過大に設定した場合には、エキセントリックシャフ
トの径が小径となり、大幅な剛性低下を招くと共に、燃
焼室形状が偏平かつ小容積となって、燃焼効率が悪化す
るが、サイドポート構造の排気ポート１０，１１を両サ
イドハウジング３，４に形成することで、トロコイド定
数Ｋ≧７．５の設定が可能となるため、上述のように充
分な開口面積を確保しつつ、エキセントリックシャフト
６の過小化および燃焼効率の悪化を防止することができ
る。
度の過大に設定した場合には、エキセントリックシャフ
トの径が小径となり、大幅な剛性低下を招くと共に、燃
焼室形状が偏平かつ小容積となって、燃焼効率が悪化す
るが、サイドポート構造の排気ポート１０，１１を両サ
イドハウジング３，４に形成することで、トロコイド定
数Ｋ≧７．５の設定が可能となるため、上述のように充
分な開口面積を確保しつつ、エキセントリックシャフト
６の過小化および燃焼効率の悪化を防止することができ
る。
【００３４】図４は過給圧を２００mmHgに一定とし、か
つ掃気ポート開口面積を一定とし、排気ポート開口面積
を可変したときのエンジン回転数Ｎｅに対する充填効率
ηυの変化を示す特性図で、各特性曲線右端の数字はＢ
ＤＣ（ボトム・デッド・センタ、下死点）時の作動室に
対する排気ポート開口面積の割合をパーセントで示す数
値である。図４の特性図からも明らかなように、排気ポ
ート開口面積が大きい程、充填効率ηυが大となる。な
お同図は傾向性を示すもので実際のロータリピストンエ
ンジン運転時における特性図ではない。
つ掃気ポート開口面積を一定とし、排気ポート開口面積
を可変したときのエンジン回転数Ｎｅに対する充填効率
ηυの変化を示す特性図で、各特性曲線右端の数字はＢ
ＤＣ（ボトム・デッド・センタ、下死点）時の作動室に
対する排気ポート開口面積の割合をパーセントで示す数
値である。図４の特性図からも明らかなように、排気ポ
ート開口面積が大きい程、充填効率ηυが大となる。な
お同図は傾向性を示すもので実際のロータリピストンエ
ンジン運転時における特性図ではない。
【００３５】以上の実施例は請求項１、請求項２（第１
発明）に対応する一実施例であるが次に図５、図６、図
７に基づいて請求項３（第２発明）に対応する他の実施
例について詳述する。
発明）に対応する一実施例であるが次に図５、図６、図
７に基づいて請求項３（第２発明）に対応する他の実施
例について詳述する。
【００３６】この図５、図６、図７に示す実施例では、
掃気ポート４１，４２を一方側のサイドハウジング３に
形成する一方、掃気ポート１０，１１を他方側のサイド
ハウジング４に形成して、これら全てのポート４１，４
２，１０，１１をサイドポートに設定し、かつトロコイ
ド定数をＫとするとき、Ｋ≧８に設定している。なお、
図７ではＫ＝８の状態で図示している。また図５、図
６、図７において前図と同一の部分には同一番号および
同一符号を付している。
掃気ポート４１，４２を一方側のサイドハウジング３に
形成する一方、掃気ポート１０，１１を他方側のサイド
ハウジング４に形成して、これら全てのポート４１，４
２，１０，１１をサイドポートに設定し、かつトロコイ
ド定数をＫとするとき、Ｋ≧８に設定している。なお、
図７ではＫ＝８の状態で図示している。また図５、図
６、図７において前図と同一の部分には同一番号および
同一符号を付している。
【００３７】上述のようにトロコイド定数Ｋを８および
それ以上に大きく設定したので、図７と図１０との対比
からも明らかなように従来のトロコイド定数Ｋ＝７のも
の（図１０参照）と比較して、ポートの開閉タイミング
が同一であっても、作動室が小さくなり、各ポート１
０，１１，４１，４２の開口面積が大きくなる。
それ以上に大きく設定したので、図７と図１０との対比
からも明らかなように従来のトロコイド定数Ｋ＝７のも
の（図１０参照）と比較して、ポートの開閉タイミング
が同一であっても、作動室が小さくなり、各ポート１
０，１１，４１，４２の開口面積が大きくなる。
【００３８】したがって、トロコイド定数をＫ≧８とす
ることで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開閉タ
イミングを得ることと、充分大きいポート開口面積を確
保して、掃気効率の充分な向上を図ることとの両立を達
成することができる効果がある。
ることで、燃焼効率を維持しつつ、ポートの要求開閉タ
イミングを得ることと、充分大きいポート開口面積を確
保して、掃気効率の充分な向上を図ることとの両立を達
成することができる効果がある。
【００３９】図８は過給圧を２００mmHgに一定とし、か
つ排気ポート開口面積を一定とし、掃気ポート開口面積
を可変したときのエンジン回転数Ｎｅに対する充填効率
ηυの変化を示す特性図で、各特性曲線右端の数字はＢ
ＤＣ（ボトム・デッド・センタ、下死点）時の作動室に
対する排気ポート開口面積の割合をパーセントで示す数
値である。図８の特性図からも明らかなように、排気ポ
ート開口面積が大きい程、充填効率ηυが大となる。な
お同図は傾向性を示すもので実際のロータリピストンエ
ンジン運転時における特性図ではない。また、図１２の
特性図から明らかなようにトロコイド定数Ｋ＝８の時の
ＢＤＣ時の作動室に対する掃気ポート開口面積の割合は
約１６．６％となり、トロコイド定数Ｋ＝７の場合の同
割合（３．８％）に対して、充分大きい掃気ポート開口
面積を得ることができる。さらにトロコイド定数Ｋ＝８
にすると掃気ポート４１，４２のみならず排気ポート１
０，１１も大きくなり、この排気ポート１０，１１の開
口面積に対する充填効率ηυの向上は図４と略同等とな
る。
つ排気ポート開口面積を一定とし、掃気ポート開口面積
を可変したときのエンジン回転数Ｎｅに対する充填効率
ηυの変化を示す特性図で、各特性曲線右端の数字はＢ
ＤＣ（ボトム・デッド・センタ、下死点）時の作動室に
対する排気ポート開口面積の割合をパーセントで示す数
値である。図８の特性図からも明らかなように、排気ポ
ート開口面積が大きい程、充填効率ηυが大となる。な
お同図は傾向性を示すもので実際のロータリピストンエ
ンジン運転時における特性図ではない。また、図１２の
特性図から明らかなようにトロコイド定数Ｋ＝８の時の
ＢＤＣ時の作動室に対する掃気ポート開口面積の割合は
約１６．６％となり、トロコイド定数Ｋ＝７の場合の同
割合（３．８％）に対して、充分大きい掃気ポート開口
面積を得ることができる。さらにトロコイド定数Ｋ＝８
にすると掃気ポート４１，４２のみならず排気ポート１
０，１１も大きくなり、この排気ポート１０，１１の開
口面積に対する充填効率ηυの向上は図４と略同等とな
る。
【００４０】なお、図１２に示すようにトロコイド定数
をＫ＝９、Ｋ＝１０と順次大きくすると、ＢＤＣ時の作
動室に対する掃気ポート開口面積の割合はサチレート
（saturate、飽和）しつつ大きくなるが、トロコイド定
数を過大に設定した場合には、既述したようにエキセン
トリックシャフトの径が小径となり、大幅な剛性低下を
招くと共に、燃焼室形状が偏平かつ小容積となって、燃
焼効率が悪化するので、トロコイド定数の過大設定は好
ましくない。
をＫ＝９、Ｋ＝１０と順次大きくすると、ＢＤＣ時の作
動室に対する掃気ポート開口面積の割合はサチレート
（saturate、飽和）しつつ大きくなるが、トロコイド定
数を過大に設定した場合には、既述したようにエキセン
トリックシャフトの径が小径となり、大幅な剛性低下を
招くと共に、燃焼室形状が偏平かつ小容積となって、燃
焼効率が悪化するので、トロコイド定数の過大設定は好
ましくない。
【００４１】この発明の構成と、上述の実施例との対応
において、この発明の点火プラグは、リーディング側点
火プラグ８Ｌ，９Ｌおよびトレーリング側点火プラグ８
Ｔ，９Ｔに対応し、以下同様に、過給手段は、過給機２
３に対応するも、この発明は上述の実施例の構成のみに
限定されるものではない。
において、この発明の点火プラグは、リーディング側点
火プラグ８Ｌ，９Ｌおよびトレーリング側点火プラグ８
Ｔ，９Ｔに対応し、以下同様に、過給手段は、過給機２
３に対応するも、この発明は上述の実施例の構成のみに
限定されるものではない。
【００４２】例えば、上述のトロコイド短軸Ｘの両端側
に設ける点火プラグの構成は、４点火プラグ構造であっ
てもよく、リーディング側、トレーリング側、ファート
レーリング側の合計３本の点火プラグを同時点火する３
点火プラグ構造であってもよい。
に設ける点火プラグの構成は、４点火プラグ構造であっ
てもよく、リーディング側、トレーリング側、ファート
レーリング側の合計３本の点火プラグを同時点火する３
点火プラグ構造であってもよい。
【図１】本発明の２サイクル式のロータリピストンエン
ジンを示す系統図。
ジンを示す系統図。
【図２】図１のロータリピストンエンジンの断面方向を
異ならせて示す系統図。
異ならせて示す系統図。
【図３】トロコイド定数Ｋ＝７．５の説明図。
【図４】排気ポート開口面積拡大による充填効率の向上
を示す特性図。
を示す特性図。
【図５】本発明の２サイクル式のロータリピストンエン
ジンの他の実施例を示す系統図。
ジンの他の実施例を示す系統図。
【図６】図５のロータリピストンエンジンの断面方向を
異ならせて示す系統図。
異ならせて示す系統図。
【図７】トロコイド定数Ｋ＝８の説明図。
【図８】排気ポート開口面積拡大による充填効率の向上
を示す特性図。
を示す特性図。
【図９】従来のトロコイド定数Ｋ＝７の２サイクル式の
ロータリピストンエンジンを示す系統図。
ロータリピストンエンジンを示す系統図。
【図１０】トロコイド定数Ｋ＝７の説明図。
【図１１】トロコイド定数の定義を示す説明図。
【図１２】トロコイド定数に対するポート開口面積の割
合を示す特性図。
合を示す特性図。
１…ケーシング ２…ロータハウジング ３，４…サイドハウジング ５…ロータ ８Ｌ，８Ｔ，９Ｌ，９Ｔ…点火プラグ １０，１１…排気ポート（サイドポート） １２，１３…掃気ポート（ペリフェラルポート） ２３…過給機 ４１，４２…掃気ポート（サイドポート） Ｘ…トロコイド短軸
Claims (3)
- 【請求項１】内周面がトロコイド状に形成されたロータ
ハウジングとその両側部に位置するサイドハウジングと
で構成されたケーシングと、上記ケーシング内を遊星回
転運動するロータと、トロコイド短軸を挟んだ両側に１
組ずつ設けられ開閉タイミングがオーバラップすると共
に、上記ロータにより開閉される排気ポートおよび掃気
ポートと、上記トロコイド短軸の両端側にそれぞれ設け
られた点火プラグと、上記点火プラグに対応して形成さ
れる２つの燃焼室と、吸気を過給する過給手段とを備え
たロータリピストンエンジンであって、トロコイド定数
をＫとするとき、Ｋ≧７．５に設定したロータリピスト
ンエンジン。 - 【請求項２】上記排気ポートを両サイドハウジングに形
成するサイドポートに設定する一方、上記掃気ポートを
ロータハウジングに形成するペリフェラルポートに設定
し、トロコイド定数をＫとするとき、Ｋ≧７．５に設定
した請求項１記載のロータリピストンエンジン。 - 【請求項３】内周面がトロコイド状に形成されたロータ
ハウジングとその両側部に位置するサイドハウジングと
で構成されたケーシングと、上記ケーシング内を遊星回
転運動するロータと、トロコイド短軸を挟んだ両側に１
組ずつ設けられ開閉タイミングがオーバラップすると共
に、上記ロータにより開閉される排気ポートおよび掃気
ポートと、上記トロコイド短軸の両端側にそれぞれ設け
られた点火プラグと、上記点火プラグに対応して形成さ
れる２つの燃焼室と、吸気を過給する過給手段とを備え
たロータリピストンエンジンであって、上記掃気ポート
を一方側のサイドハウジングに形成する一方、上記排気
ポートを他方側のサイドハウジングに形成し、トロコイ
ド定数をＫとするとき、Ｋ≧８に設定したロータリピス
トンエンジン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4232728A JPH0658163A (ja) | 1992-08-08 | 1992-08-08 | ロータリピストンエンジン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4232728A JPH0658163A (ja) | 1992-08-08 | 1992-08-08 | ロータリピストンエンジン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0658163A true JPH0658163A (ja) | 1994-03-01 |
Family
ID=16943858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4232728A Pending JPH0658163A (ja) | 1992-08-08 | 1992-08-08 | ロータリピストンエンジン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0658163A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100418187C (zh) * | 2003-02-07 | 2008-09-10 | 东京毅力科创株式会社 | 等离子体处理装置、环形部件和等离子体处理方法 |
| JP2015166581A (ja) * | 2014-03-04 | 2015-09-24 | マツダ株式会社 | 車両用発電装置 |
| KR20170121529A (ko) * | 2016-04-25 | 2017-11-02 | 인하대학교 산학협력단 | 6행정 로터리 엔진 |
| KR20180012427A (ko) * | 2016-07-27 | 2018-02-06 | 인하대학교 산학협력단 | 6행정 로터리 엔진을 이용한 소형 열병합 시스템 |
-
1992
- 1992-08-08 JP JP4232728A patent/JPH0658163A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100418187C (zh) * | 2003-02-07 | 2008-09-10 | 东京毅力科创株式会社 | 等离子体处理装置、环形部件和等离子体处理方法 |
| JP2015166581A (ja) * | 2014-03-04 | 2015-09-24 | マツダ株式会社 | 車両用発電装置 |
| US9714606B2 (en) | 2014-03-04 | 2017-07-25 | Mazda Motor Corporation | Vehicle power generating apparatus |
| KR20170121529A (ko) * | 2016-04-25 | 2017-11-02 | 인하대학교 산학협력단 | 6행정 로터리 엔진 |
| KR20180012427A (ko) * | 2016-07-27 | 2018-02-06 | 인하대학교 산학협력단 | 6행정 로터리 엔진을 이용한 소형 열병합 시스템 |
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