JPH0655207A - エンドレス圧延方法 - Google Patents
エンドレス圧延方法Info
- Publication number
- JPH0655207A JPH0655207A JP4211710A JP21171092A JPH0655207A JP H0655207 A JPH0655207 A JP H0655207A JP 4211710 A JP4211710 A JP 4211710A JP 21171092 A JP21171092 A JP 21171092A JP H0655207 A JPH0655207 A JP H0655207A
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- rolling
- roll
- crown
- shift
- cycle
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- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 エンドレス圧延サイクル内でシフト位置の変
更を行わずに、ロールベンダーのベンディング力の調節
だけで目標クラウンを得ることができる、圧延サイクル
を構成する。 【構成】 ロールベンダーおよびロールシフト機構を有
する熱間仕上げ圧延機により、異なる種類の圧延材を接
合して連続的に圧延を行うに当たり、予め、同一圧延サ
イクル内の各圧延材の目標クラウンに適合する各シフト
範囲に共通のシフト範囲が存在する、圧延サイクルを定
め、圧延開始前にシフト位置を、上記共通シフト範囲内
に設定し、圧延中はシフト位置を固定する一方、ロール
ベンダーのベンディング力を調節してクラウン制御を行
う。
更を行わずに、ロールベンダーのベンディング力の調節
だけで目標クラウンを得ることができる、圧延サイクル
を構成する。 【構成】 ロールベンダーおよびロールシフト機構を有
する熱間仕上げ圧延機により、異なる種類の圧延材を接
合して連続的に圧延を行うに当たり、予め、同一圧延サ
イクル内の各圧延材の目標クラウンに適合する各シフト
範囲に共通のシフト範囲が存在する、圧延サイクルを定
め、圧延開始前にシフト位置を、上記共通シフト範囲内
に設定し、圧延中はシフト位置を固定する一方、ロール
ベンダーのベンディング力を調節してクラウン制御を行
う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、板幅、板厚および鋼種
のいずれか１種または２種以上が異なる圧延材をそれぞ
れ接合することによって、途切れることなく連続して処
理する、エンドレス圧延方法に関し、特に各圧延材に適
切なクラウンを付与しようとするものである。
のいずれか１種または２種以上が異なる圧延材をそれぞ
れ接合することによって、途切れることなく連続して処
理する、エンドレス圧延方法に関し、特に各圧延材に適
切なクラウンを付与しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】圧延材の板幅方向の板厚制御は、ロール
ベンディング法による方法が一般的であった。ところが
最近では、圧延材の板厚精度に対する要求が年々厳しく
なっており、かようなロールベンディング法に頼るだけ
では、十分なクラウン制御ができなくなっている。
ベンディング法による方法が一般的であった。ところが
最近では、圧延材の板厚精度に対する要求が年々厳しく
なっており、かようなロールベンディング法に頼るだけ
では、十分なクラウン制御ができなくなっている。
【０００３】そこで、クラウン制御能力を増大する技術
として、ロール端部にテーパを付与してロールを軸方向
にシフトする圧延機（特公昭56−20081 号公報参照）、
波形クラウンを有するロールを上下で相対的にシフトす
る、いわゆるＣＶＣミル（特開昭56−30014 号公報参
照）等のシフトミルが提案され、ロールベンディングと
併用されるに至っている。
として、ロール端部にテーパを付与してロールを軸方向
にシフトする圧延機（特公昭56−20081 号公報参照）、
波形クラウンを有するロールを上下で相対的にシフトす
る、いわゆるＣＶＣミル（特開昭56−30014 号公報参
照）等のシフトミルが提案され、ロールベンディングと
併用されるに至っている。
【０００４】熱間仕上げ圧延機として用いる、シフトミ
ルのクラウン制御は、先行圧延材と後行圧延材との圧延
間隙において、そのシフト位置を設定し、圧延中のクラ
ウン制御はロールベンダーで行うのが通例である。
ルのクラウン制御は、先行圧延材と後行圧延材との圧延
間隙において、そのシフト位置を設定し、圧延中のクラ
ウン制御はロールベンダーで行うのが通例である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】さて、最近、熱間仕上
げタンデム圧延の効率化をはかるため、板幅、板厚また
は鋼種の異なった圧延材を接合して圧延を連続して行
う、いわゆるエンドレス圧延が行われている。このエン
ドレス圧延に当たっては、その全ての圧延材のクラウン
を目標クラウンとするためには、接合部において、ロー
ルベンディング力およびロールシフト位置を圧延材の寸
法および鋼種に適した値に変更する必要が生じる。しか
し、ロールベンダーについては、応答の速度が比較的速
いのに対して、ロールシフト位置の変更速度は非常に遅
く、そのためにシフト位置変更を行う場合、ロールと圧
延材が接触状態にあるために、ロールシフト力が大きな
ものとなり、シフト装置が非常に高価なものになるとい
う問題もあった。
げタンデム圧延の効率化をはかるため、板幅、板厚また
は鋼種の異なった圧延材を接合して圧延を連続して行
う、いわゆるエンドレス圧延が行われている。このエン
ドレス圧延に当たっては、その全ての圧延材のクラウン
を目標クラウンとするためには、接合部において、ロー
ルベンディング力およびロールシフト位置を圧延材の寸
法および鋼種に適した値に変更する必要が生じる。しか
し、ロールベンダーについては、応答の速度が比較的速
いのに対して、ロールシフト位置の変更速度は非常に遅
く、そのためにシフト位置変更を行う場合、ロールと圧
延材が接触状態にあるために、ロールシフト力が大きな
ものとなり、シフト装置が非常に高価なものになるとい
う問題もあった。
【０００６】そこで、本発明は、エンドレス圧延サイク
ル内でシフト位置の変更を行わずに、ロールベンダーの
ベンディング力の調節だけで目標クラウンを得ることが
できる、圧延サイクルを構成し、これによって目標クラ
ウンが得られない非定常部を削減しようとするものであ
る。
ル内でシフト位置の変更を行わずに、ロールベンダーの
ベンディング力の調節だけで目標クラウンを得ることが
できる、圧延サイクルを構成し、これによって目標クラ
ウンが得られない非定常部を削減しようとするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、ロールベンダ
ーおよびロールシフト機構を有する熱間仕上げ圧延機に
より、異なる種類の圧延材を接合して連続的に圧延を行
うに当たり、予め、同一圧延サイクル内の各圧延材の目
標クラウンに適合する各シフト範囲に共通のシフト範囲
が存在する、圧延サイクルを定め、圧延開始前にシフト
位置を、上記共通シフト範囲内に設定し、圧延中はシフ
ト位置を固定する一方、ロールベンダーのベンディング
力を調節してクラウン制御を行うことを特徴とする、エ
ンドレス圧延方法である。
ーおよびロールシフト機構を有する熱間仕上げ圧延機に
より、異なる種類の圧延材を接合して連続的に圧延を行
うに当たり、予め、同一圧延サイクル内の各圧延材の目
標クラウンに適合する各シフト範囲に共通のシフト範囲
が存在する、圧延サイクルを定め、圧延開始前にシフト
位置を、上記共通シフト範囲内に設定し、圧延中はシフ
ト位置を固定する一方、ロールベンダーのベンディング
力を調節してクラウン制御を行うことを特徴とする、エ
ンドレス圧延方法である。
【０００８】
【作用】一般に、圧延後の板厚分布の予測は、分割モデ
ルと呼ばれるシュミレーションにより行われている。こ
の手法は、圧延材が変形するときの圧延荷重からロール
の撓み量および偏平量を算出し、ロールのイニシャルク
ラウン、ロールのサーマルクラウンおよびロール磨耗量
から、板厚分布を算出するものである。
ルと呼ばれるシュミレーションにより行われている。こ
の手法は、圧延材が変形するときの圧延荷重からロール
の撓み量および偏平量を算出し、ロールのイニシャルク
ラウン、ロールのサーマルクラウンおよびロール磨耗量
から、板厚分布を算出するものである。
【０００９】ここで、圧延荷重は圧延材の変形抵抗、ロ
ール径、板幅、板厚および張力等の圧延条件から求めら
れる。また、ロールのサーマルクラウンは、圧延材から
の熱伝導、塑性加工に伴う発熱、摩擦熱等の差分による
熱伝導モデル等により、さらにロール磨耗量は圧延長
さ、圧延荷重、ロール径およびロール材質により、それ
ぞれ実績を踏まえて求めることができる。
ール径、板幅、板厚および張力等の圧延条件から求めら
れる。また、ロールのサーマルクラウンは、圧延材から
の熱伝導、塑性加工に伴う発熱、摩擦熱等の差分による
熱伝導モデル等により、さらにロール磨耗量は圧延長
さ、圧延荷重、ロール径およびロール材質により、それ
ぞれ実績を踏まえて求めることができる。
【００１０】例えば、図１に明らかなように、上述の手
法を用いると、圧延条件およびロールのイニシャルクラ
ウンから、シフトミルにおけるロールシフト位置および
ロールベンダーと板クラウンとの関係を求めることがで
きる。図１において、目標クラウンを定めると、ベンダ
ーのベンディング力が最小から最大の範囲内において、
目標クラウンを得るためのシフト範囲が決定される。す
なわち、このシフト範囲内にシフト位置を設定すること
により、圧延機のベンダー能力内で圧延材に目標クラウ
ンを付与することができる。従って、圧延サイクル内の
全ての圧延材に共通するシフト範囲が存在すれば、圧延
開始前にシフト位置を共通シフト範囲内に設定すること
で、走間でシフト位置を変更することなしに、ロールベ
ンダーの変更のみで、サイクル内の圧延材の全てに目標
クラウンを与えることができる。
法を用いると、圧延条件およびロールのイニシャルクラ
ウンから、シフトミルにおけるロールシフト位置および
ロールベンダーと板クラウンとの関係を求めることがで
きる。図１において、目標クラウンを定めると、ベンダ
ーのベンディング力が最小から最大の範囲内において、
目標クラウンを得るためのシフト範囲が決定される。す
なわち、このシフト範囲内にシフト位置を設定すること
により、圧延機のベンダー能力内で圧延材に目標クラウ
ンを付与することができる。従って、圧延サイクル内の
全ての圧延材に共通するシフト範囲が存在すれば、圧延
開始前にシフト位置を共通シフト範囲内に設定すること
で、走間でシフト位置を変更することなしに、ロールベ
ンダーの変更のみで、サイクル内の圧延材の全てに目標
クラウンを与えることができる。
【００１１】次に、本発明に従う圧延サイクル構成の手
順をフローチャートにして、図２に示す。まず最初に、
圧延順によるサーマルクラウンおよびロール磨耗量を仮
定して、予め鋼種、板幅、板厚および圧延順序毎に、目
標クラウンを得ることのできる、各シフト範囲を求めて
おく。次に、圧延サイクル内の全ての圧延材の各シフト
範囲に共通するシフト範囲（以下、「共通シフト範囲」
という）が得られるように、圧延順序、鋼種、板幅およ
び板厚を決定すればよい。このとき、サイクル構成によ
り、サーマルクラウンおよびロール磨耗量が最初の仮定
と若干異なるので、必要であればサーマルクラウンおよ
びロール磨耗量を再度算出し、決定した圧延サイクルに
共通シフト範囲が存在するか否かを検証すればよい。
順をフローチャートにして、図２に示す。まず最初に、
圧延順によるサーマルクラウンおよびロール磨耗量を仮
定して、予め鋼種、板幅、板厚および圧延順序毎に、目
標クラウンを得ることのできる、各シフト範囲を求めて
おく。次に、圧延サイクル内の全ての圧延材の各シフト
範囲に共通するシフト範囲（以下、「共通シフト範囲」
という）が得られるように、圧延順序、鋼種、板幅およ
び板厚を決定すればよい。このとき、サイクル構成によ
り、サーマルクラウンおよびロール磨耗量が最初の仮定
と若干異なるので、必要であればサーマルクラウンおよ
びロール磨耗量を再度算出し、決定した圧延サイクルに
共通シフト範囲が存在するか否かを検証すればよい。
【００１２】さらに、上記に従って設定した、エンドレ
ス圧延サイクルの一例を、表１に示す。表１に示す圧延
サイクルは、片テーパロールをワークロールに用いた、
熱間仕上げ圧延機における、一般材と高変形抵抗材の混
合サイクルである。そして、この圧延サイクルにおい
て、全ての圧延材の各目標クラウンを得るための最適シ
フト範囲を、図３に示すように、シフト位置20〜50mmに
20本全ての圧延材の共通シフト範囲が存在することがわ
かる。従って、圧延開始前に、この範囲内にシフト位置
を設定し、圧延中は図４に示すように、圧延材毎にロー
ルベンダーを変更することにより、サイクル内の全ての
圧延材について目標クラウンを得ることができる。
ス圧延サイクルの一例を、表１に示す。表１に示す圧延
サイクルは、片テーパロールをワークロールに用いた、
熱間仕上げ圧延機における、一般材と高変形抵抗材の混
合サイクルである。そして、この圧延サイクルにおい
て、全ての圧延材の各目標クラウンを得るための最適シ
フト範囲を、図３に示すように、シフト位置20〜50mmに
20本全ての圧延材の共通シフト範囲が存在することがわ
かる。従って、圧延開始前に、この範囲内にシフト位置
を設定し、圧延中は図４に示すように、圧延材毎にロー
ルベンダーを変更することにより、サイクル内の全ての
圧延材について目標クラウンを得ることができる。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【実施例】粗ミル３スタンドおよび仕上げミル７スタン
ドからなる、ホットストリップミルにより、仕上げミル
による圧延を20本単位のエンドレス圧延として、仕上げ
板厚２〜４mmおよび板幅900 〜1300mmの鋼板を 200本圧
延した。なお、仕上げミルのワークロール径は、前段４
スタンドが800 mm、および後段３スタンドが600 mm、ワ
ークロールベンダーは±200tonｆ／chack で、ワークロ
ールはその中央部から２次曲線的に細くなって胴端で0.
6 mmのテーパを片側に付与したものを、上下で点対称と
なるように配置した。
ドからなる、ホットストリップミルにより、仕上げミル
による圧延を20本単位のエンドレス圧延として、仕上げ
板厚２〜４mmおよび板幅900 〜1300mmの鋼板を 200本圧
延した。なお、仕上げミルのワークロール径は、前段４
スタンドが800 mm、および後段３スタンドが600 mm、ワ
ークロールベンダーは±200tonｆ／chack で、ワークロ
ールはその中央部から２次曲線的に細くなって胴端で0.
6 mmのテーパを片側に付与したものを、上下で点対称と
なるように配置した。
【００１５】そこで、本発明法に従うエンドレス圧延に
際し、表２に示す圧延サイクルを設定した。即ち、Ｆ７
スタンドでのクラウン制御を、図５に示すところの共通
シフト範囲：50〜80mmにおいて、そのシフト位置を 65
mmに決定し、ロールベンダーのベンディング力を、図６
に示すように変更する操作を行った。
際し、表２に示す圧延サイクルを設定した。即ち、Ｆ７
スタンドでのクラウン制御を、図５に示すところの共通
シフト範囲：50〜80mmにおいて、そのシフト位置を 65
mmに決定し、ロールベンダーのベンディング力を、図６
に示すように変更する操作を行った。
【００１６】
【表２】
【００１７】また比較例として、共通シフト範囲の有無
を確認せずにエンドレス圧延サイクルを構成してベンデ
ィング力を変更するという、従来法に従う圧延を行っ
た。
を確認せずにエンドレス圧延サイクルを構成してベンデ
ィング力を変更するという、従来法に従う圧延を行っ
た。
【００１８】このようにして圧延を終了した圧延材の目
標クラウンと、実際に得られた板クラウンの差を、全圧
延材数に対する比として、図７に示す。同図から、従来
法では、目標クラウンが得られない圧延材が存在する
が、本発明方法を用いると、ほとんどの圧延材におい
て、目標クラウンが得られていることがわかる。
標クラウンと、実際に得られた板クラウンの差を、全圧
延材数に対する比として、図７に示す。同図から、従来
法では、目標クラウンが得られない圧延材が存在する
が、本発明方法を用いると、ほとんどの圧延材におい
て、目標クラウンが得られていることがわかる。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように本発明方法によれ
ば，エンドレス圧延における、圧延サイクル構成を最適
化し、圧延開始前に、共通シフト範囲内にシフト位置を
設定することによって、従来のように、ロールシフト装
置を強化して走間シフト位置の変更を行うことなしに、
圧延中はロールベンダーのベンディング力の変更のみ
で、エンドレスサイクル内の全ての圧延材に対して目標
クラウンを付与することができる。従って、圧延材にお
ける、目標クラウンが得られない非定常部が大幅に削減
されるため、歩留りの向上に多大に寄与する。
ば，エンドレス圧延における、圧延サイクル構成を最適
化し、圧延開始前に、共通シフト範囲内にシフト位置を
設定することによって、従来のように、ロールシフト装
置を強化して走間シフト位置の変更を行うことなしに、
圧延中はロールベンダーのベンディング力の変更のみ
で、エンドレスサイクル内の全ての圧延材に対して目標
クラウンを付与することができる。従って、圧延材にお
ける、目標クラウンが得られない非定常部が大幅に削減
されるため、歩留りの向上に多大に寄与する。
【図１】板クラウンとロールシフト位置およびベンディ
ング力との関係を示すグラフである。
ング力との関係を示すグラフである。
【図２】圧延サイクル構成を示すフローチャートであ
る。
る。
【図３】エンドレス圧延サイクル内の全ての圧延材に対
して目標クラウンを得るための共通シフト範囲を示すグ
ラフである。
して目標クラウンを得るための共通シフト範囲を示すグ
ラフである。
【図４】ロールベンダーのベンディング力の変更パター
ンを示すグラフである。
ンを示すグラフである。
【図５】エンドレス圧延サイクル内の全ての圧延材に対
して目標クラウンを得るための共通シフト範囲を示すグ
ラフである。
して目標クラウンを得るための共通シフト範囲を示すグ
ラフである。
【図６】ロールベンダーのベンディング力の変更パター
ンを示すグラフである。
ンを示すグラフである。
【図７】板クラウンと目標クラウンとの差を示すグラフ
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鑓田 征雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 二階堂 英幸 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ロールベンダーおよびロールシフト機構
を有する熱間仕上げ圧延機により、異なる種類の圧延材
を接合して連続的に圧延を行うに当たり、予め、同一圧
延サイクル内の各圧延材の目標クラウンに適合する各シ
フト範囲に共通のシフト範囲が存在する、圧延サイクル
を定め、圧延開始前にシフト位置を、上記共通シフト範
囲内に設定し、圧延中はシフト位置を固定する一方、ロ
ールベンダーのベンディング力を調節してクラウン制御
を行うことを特徴とするエンドレス圧延方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21171092A JP3167439B2 (ja) | 1992-08-07 | 1992-08-07 | エンドレス圧延方法 |
| US08/101,860 US5592846A (en) | 1992-08-07 | 1993-08-04 | Endless hot rolling method |
| KR1019930015089A KR960010237B1 (ko) | 1992-08-07 | 1993-08-04 | 엔드리스 열간압연방법 |
| DE69301641T DE69301641T2 (de) | 1992-08-07 | 1993-08-06 | Verfahren zum endlosen Warmwalzen |
| EP93112657A EP0582980B1 (en) | 1992-08-07 | 1993-08-06 | Endless hot rolling method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21171092A JP3167439B2 (ja) | 1992-08-07 | 1992-08-07 | エンドレス圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0655207A true JPH0655207A (ja) | 1994-03-01 |
| JP3167439B2 JP3167439B2 (ja) | 2001-05-21 |
Family
ID=16610318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21171092A Expired - Fee Related JP3167439B2 (ja) | 1992-08-07 | 1992-08-07 | エンドレス圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3167439B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138492A (ja) * | 1996-03-15 | 2010-06-24 | Jfe Steel Corp | 極薄鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2011122070A1 (ja) | 2010-03-31 | 2011-10-06 | 新日本製鐵株式会社 | 金属板材の圧延方法 |
| JP2023016723A (ja) * | 2021-07-23 | 2023-02-02 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 金属帯材のコイルを製造する方法 |
-
1992
- 1992-08-07 JP JP21171092A patent/JP3167439B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138492A (ja) * | 1996-03-15 | 2010-06-24 | Jfe Steel Corp | 極薄鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2011122070A1 (ja) | 2010-03-31 | 2011-10-06 | 新日本製鐵株式会社 | 金属板材の圧延方法 |
| JP2023016723A (ja) * | 2021-07-23 | 2023-02-02 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 金属帯材のコイルを製造する方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3167439B2 (ja) | 2001-05-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080309 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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