JPH06510569A - チタン構成部材のための保護層およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 チタン構成部材のための保護層およびその製造法本発明は、チタンまたはチタン ペースの合金からなる構成部材のための、金属からなる中間層および被覆層を有 する保護層並びにその製造法に関する。

チタン合金からなる構成部材は、駆動装置の部材の場合には、その有利な強度と 重量との関係に基づいて使用されている。しかしながら、該構成部材の使用は、 駆動装置の高温範囲内で５５０℃を上廻る運転温度の際には、チタン合金の高い 酸化感受性（Ｏｘｉｄａｔｉｏｎｓａｎｆｉｌｌｉｇｋｅｉｔ）のために、該チ タン合金がより高い温度で酸素を吸収する傾向にあり、かつ強度の劣化が酸素に よる脆化（Ｓａｕｅｒｓｔｏｆｆｖｅｒｓｐｒ６ｄｕｎｇ）によって生じるので 不可能である。

ドイツ連邦共和国特許出願公開第２１５３２１８号明細書の記載から、金属性の 構成部材をアルミニウム被覆によって酸化から保護することは公知であり、それ というのも、アルミニウムが高い酸素親和力（Ｓａｕｅｒｓｔｏｆｆａｆｆｉｎ ｉｔｉｔ　）を有し、緊密で温度安定性の酸化物を形成するからである。チタン 構成部材上でのこの種のアルミニウム保護層の欠点は、アルミニウムが高い運転 温度の際に境界面でチタン構成部材内部へ拡散し、脆弱な金属間化合物がアルミ ニウム被膜とチタン基礎工作材との境界領域中に形成され、このことによッテ、 構成部材の疲れ強さくＤａｕｅｒｓｃｈｗｉｎｇｆｅｓｔｉｇｋｅｉｔ　）が減 少することである。

更に、ドイツ連邦共和国特許第３９２６１５１号明細書の記載から、アルミニウ ム拡散を、貴金属からなる中間層によって阻止することは公知である。こうして 、チタン構成部材のためのチタン防火性保護層は、アルミニウム粒子の高い容量 含有率を有するチタン防火性の厚い層およびアルミニウム拡散防止性中間層から なる。貴金属中間層上の前記アルミニウム含有被覆層は、アルミニウムが僅かな 硬度を有するという欠点を有する。

より硬い保護層は、アルミニウムの拡散の際にチタン構成部材表面中で発生する ような金属間化合物を形成する。チタン構成部材のための前記金属間拡散層は、 該金属間拡散層の破断時の伸びが０．２％未満であり、その結果、構成部材に伸 びが負荷されている（　Ｄｅｈｎｕｎｇｓｂｅ　ｌａｓｔｕｎｇ　）際に保護層 が裂け、かつこの亀裂に沿っての応力破断腐食（Ｓｐａｎｎｕｎｇｓｒｉｓｓｋ ｏｒｒｏｓｉｏｎｅｎ　）により保護されたチタン構成部材の寿命が減少される という欠点を有する。

本発明の課題は、酸素保護作用と共に、高い表面硬変およびチタン構成部材の脆 化からの保護を有する上位概念の保護層を記載することである。

前記課題は、本発明によれば、被覆層が、バナジウム、クロム、マンガン、ニオ ブ、モリブデン、タンタルもしくはタングステンまたは６％までの重量含量にな るその混合物の添加剤を有するチタンとアルミニウムとの金属間化合物を包含し 、かっこの金属が白金、ロジウムもしくはタンタルまたはその合金であることに よって解決される。

前記保護層の利点は、脆化がチタン構成部材の表面付近での酸素またはアルミニ ウム拡散によって阻止され、本発明による添加剤を有する金属間アルミニウムー チタン化合物の減少された脆性を生じ、その結果、保護層の金属間アルミニウム ーチタン化合物の表面硬度が不変である場合、添加剤を有する金属間アルミニウ ムーチタン化合物からなる被覆層と、貴金属からなる延性の中間層とが一緒に作 用して、１〜４％の破断時の伸びが達成されることにある。このように保護層の 破断時の伸びが向上されかっ脆化から保護されることにより、チタン構成部材の 使用温度は酸化性および腐食性の熱ガス流中で７００℃に高められるばかりでな く、チタン構成部材の寿命も著しく改善される。

該被覆層は、好ましくはアルミニウム４８〜５０原子％およびバナジウム０．５ 〜４原子％および残量がチタンからなる。この場合、アルミニウムおよびチタン は、金属間化合物ＴｉＡｌからなる被覆層を形成する。前記の金属間化合物は、 アルミニウム成分のＴｉＡｌ被覆層からの退出および中間層中への浸入を阻止し 、その結果、アルミニウムのための拡散遮断層（Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎｓｂａｒｒ ｉｅｒｅ　）としての中間層の作用は、純粋なアルミニウム被覆層と比較して著 しく増強される。被覆層中での０．５〜２原子％のバナジウムの添加量は、中間 層と一緒に作用して、被覆層の破断時の伸びを向上させ、かつ中間層上での被覆 層の付着力を改善する本発明のもう１つの有利な実施態様の場合、被覆層は、ア ルミニウム４７〜４９．５原子％およびクロムおよび／またはマンガン１〜６原 子％および残量がチタンからなる。また、前記の組成の場合、アルミニウムおよ びチタンは、化学量論的割合で金属分子として存在し、この場合、クロムの添加 は付加的に酸化防止を増強し、マンガンまたはクロムを付着改善しかっ破断時の 伸びを改善する作用を保護層中で形成する。

その上更に、チタンおよびアルミニウムからなる金属間化合物からの被覆層と、 白金、ロジウムもしくはタンタルまたはその合金からなる金属中間層とが一緒に 作用して、ＴｉＡｌへの、ニオブ、モリブデン、タンタルおよび／またはタング ステン１〜４原子％の添加量は有利であることが判明した。

最後に、クロム２原子％およびニオブ２原子％からなる添加剤は、好ましくはそ れぞれアルミニウム４８原子％およびチタン４８原子％の場合に、金属間被覆１ の付着力および破断時の伸びの改善に関連して傑出特表千６−５１０５６９　（ ４） した性質を提供することが確認できた。

本発明のもう１つの有利な実施態様の場合、被覆層の酸素含量は、７００ｐｐｍ 以下であり、その結果、該被覆層は延性であり、かつ有利に酸素拡散のための酸 素源を形成しない。

本発明のもう１つの課題は、摩擦腐食（Ｒｅｉｂｋｏｒｒｏｓｉｏｎ　）による 損傷の危険が回避され、同時に、チタンもしくはチタン合金またはチタンおよび アルミニウムの金属間化合物からなる構成部材の表面での脆化相形成からの効果 的な保護が達成されるような上位概念の保護層を記載することである。更に、こ の保護層は、該構成部材を効果的に酸化から保護しなければならない。

前記課題は、金属間チタン化合物からなる構成部材にも使用可能である保護層が 、被覆層として、銅−アルミニウム合金もしくは金属−クロム−アルミニウムー イツトリウム合金またはニッケルベース、コバルトベースまたは鉄ペースの耐熱 性合金を包含し、かつこの金属は、白金、ロジウム、タンタル、パラジウム、バ ナジウム、ジルコニウム、タングステン、モリブデンもしくはニオブまたはその 合金であることによって解決される。

前記保護層の利点は、被覆層の基礎工作材および合金成分からの脆化相の形成に よる構成部材の表面の脆化が、中間層の拡散阻止作用によって阻止されることで ある。従って、表面付近の脆化相形成によって惹起される構成部材の基礎工作材 の強度の低下の危険は、をゼＪに回避される。

更に、本発明による保護層は、侵食および腐食に対する高い耐性を示し、このこ とは、構成部材の長い使用時間に亘る保護作用の保持のための奉賀的な前提条体 である。腐食条件または侵食条件に不可避の層の亀裂は、この層の亀裂により構 成部材の欠陥が生じ、がつ駆動装置中での構成部材の使用の場合に駆動装置の停 止が生じつるので、高い信頼性をもって排除されなければならない。

本発明による保護層は、従来、ニッケル合金が使用されている温度範囲でのチタ ン合金の使用を可能にし。

このことは、有利に、重要な重量節約、ひいては効率の向上、燃料節約および駆 動装置の部材中での有害物質放出の回避を意味する。

更に、１つの保護層で２つの機能、即ち、酸化防止および耐摩擦腐食保護を達成 するという、駆動装置の部材の製造にとって利点を有する。こうして、例えば駆 動羽根または入ロバケノト（Ｌａｕｆ−ｏｄｅｒ　Ｌｅｉｔｓｃｈａｕｆｅｌｎ ）は、保護層についての要求が種々の羽根部位で異なっているけれども、作業通 路（Ａｒｂｅ　ｉ　ｔｓｇａｎｇ　）中で被覆することができる。羽根ブレード においては、例えば耐酸化性が要求され、羽根脚部においては、事情によっては 同時の酸化防止の場合に、摩擦侵食に抗する保護が達成されていなければならな い。本発明による保護層によって、前記の異なる要求は、同時に達成することが でき、このことから費用面での利点が生じる。

顕著な特徴を有する上位概念による保護層は、本発明によれば、有利に、構成部 材の表面のチタン原子と被覆層原子との間での脆化相の形成は、本発明による保 護層によって回避することができるので、金属間チタン化合物からなる構成部材 上に施すこともできる。

本発明の１つの有利な実施態様の場合、構成部材のチタン合金または金属間チタ ン化合物は、クロム、ニオブ、バナジウム、モリブデン、タンタルもしくはタン グステンまたはその混合物の添加剤を含有している。

このことは、構成部材の基礎工作材の前記の強度の性質が達成されるばかりでな く、保護層と基礎工作材との間の相互作用が改善されるという利点を有する。

この被覆層は、好ましくは、Ｃｒ　ｒ　ＯｓまたはＣｒ５０４からなる分散粒子 を有する。前記の付着物質粒子は、保護層の耐酸化性を減少させることなく、耐 摩擦腐食性を向上させるのに寄与することができる。

該保護層の１つのを利な使用は、耐摩擦腐食保護層としての該保護層の使用であ る。耐摩擦腐食保護の場合には、構成部材の通路面が損なわれないことが重要で ある。特に、同一の基礎工作材を有する構成部材の通路面での場合に重要である 。この耐摩擦腐食保護層は、摩擦腐食を回避するためには、硬質の工作材の場合 、基礎工作材よりも本質的に延性でなければならないし、かつ可塑性の流れにな りゃすい延性の工作材の場合、基礎工作材よりも本質的に硬質でなければならな い。

本発明の１つの有利な実施態様の場合、中間層は、０．１〜ｌＯＯμｍの層厚を 宥する。該中間層の厚さは、有利に、使用温度および本発明による中間層材料、 白金、ロジウムもしくはタンタルまたはその合金に適合することができ、その結 果、アルミニウム拡散または酸素拡散に抗する確実な拡散障壁が得られる。

該構成部材の表面の硬化のためには、好ましくは、被覆層の厚さは少なくとも０ ．１μｍで十分である。

従って、該被覆層は、中間層と一緒に作用して、チタンからなる構成部材の伸び に適合することができ、好ましくは、被覆層厚の上限は１００μｍである。

もう１つの課題は、チタンおよびアルミニウムの金属間化合物からなる中間層お よび被覆層ををする、チタンまたはチタン合金からなる構成部材のための保護層 を製造するための方法を記載することである。

前記課題は、次の処理工程を用いる方法によって解決される。

まず、金属層を噴霧または真空蒸着によって塗布し、引続き、チタンおよびアル ミニウム、好ましくはＴｉＡｔおよび添加剤からなる金属間化合物からなる被覆 層を塗布し、最終的に、前記の塗布された層を有する構成部材を応力なしに灼熱 する。

前記方法の利点は、被覆の組成に関連し並びに被覆の単位に関連する構成部材の 被覆および被覆の厚さを、極めて正確かつ再現可能に実施することができること にある。

前記方法の１つの有利な実施の場合、応力なしの灼熱は、４００−１０００℃、 好ましくは６ｏｏ〜８５０℃で、０．１〜１００時間、好ましくは１〜５時間実 施される。

応力なしの灼熱の有利な温度範囲は、該構成部材が確実に機能することになるよ うな最大の使用温度または運転温度に向けられる。従って、応力なしの灼熱のた めに有利な温度範囲は、有利に、最大使用温度または運転温度よりも少なくとも ２０℃だけ高く選択される。

中間層および被覆層からなる被覆の塗布のための有利な方法は、制御された環境 条件下での噴霧、低圧プラズマ溶射または真空蒸着である。前記方法は、極めて 純粋な環境で実施され、その結果、欠陥個所または異質原子および特に低い酸素 濃度は、保護層中に組み込まれないという利点を有する。

もう１つの課題は、中間層および銅−アルミニウム合金もしくは金属−クロム− アルミニウムーイツトリウム合金またはニッケルペース、コバルトペースまたは 鉄ペースの耐熱性合金からなる被覆層を存する、チタンまたはチタンペースの合 金からなる構成部材のための保護層を製造するための方法を記載することである 。

前記課題は、次の処理工程を用いる方法によって解決される。

まず、中間層を噴霧または蒸着によって塗布し、引続き、被覆層を、熱溶射また はプラズマ溶射または蒸着または噴霧によって製造し、次に、層をボール噴射を 用いて圧縮させ（ｖｅｒｄｉｃｈｔ）　、最終的に保護層を応力なしに灼熱する 。

中間層の蒸着または噴霧の前に、好ましくは、構成部材表面にボール噴射する。

このことは、特に、摩擦侵食からの保護のために、ボール噴射を用いて圧応力が もたらされるという利点を有する。前記自己圧応力は、完全にかまたは部分的に 、摩擦侵食の際に生じる運転条体の引張り応力を補償する。

前記方法の１つの有利な実施の場合、保護層の塗布は、基礎工作材の搬出温度で かまたは搬出温度以下で行なわれる。従って、有利に、保護層の塗布の際に、基 礎工作材の構造変化は生じないことが達成される。

保護層の塗布後のボール噴射による圧縮は、最終的な応力なしの灼熱の際に、層 の亀裂または層の剥離を惹起しうる孔または分離した構成成分は存在しないとい うゼ１点を存する。最終的な応力なしの灼熱は、保護層の付着を改善し、好まし くは、４００℃〜６ｏｏ℃で、０．５〜１０時間実施される。

応力なしの灼熱の有利な温度範囲は、該構成部材が確実に機能することになるよ うな最大の使用温度または運転温度に向けられる。従って、応力なしの灼熱のた めに有利な温度範囲は、有利に、最大使用温度または運転温度よりも少なくとも ２０℃だけ高く選択される。

中間層および被覆層からなる被覆の塗布のための有利な方法は、噴霧、低圧プラ ズマ溶射または真空蒸着である。前記方法は、極めて純粋な環境で実施され、そ の結果、欠陥個所または異質原子および特に低い酸素濃度は、保護層中に組み込 まれないという利点を有する。

次に、本発明の有利な実施例が記載され、部分的に斜めの研磨した断面の写真で 証明されている。

第１図は、熱風試験後のチタン構成部材上の中間層なしの保護層としての金属− クロム−アルミニウムーイツトリウム合金の斜めの研磨した断面を示し、 第２図は、熱風試験後のチタン構成部材上の白金中間層を有する保護層としての 金属−クロム−アルミニウムーイツトリウム合金の斜めの研磨した断面を示し、 第３図は、熱風試験後のチタン構成部材上の中間層なしのアルミニウム青銅層の 斜めの研磨した断面を示し、 第４図は、チタン構成部材上の白金中間層を有するアルミニウム青銅層の斜めの 研磨した断面を示し、 第５図は、熱風試験後のチタン構成部材上の白金中間層を有するアルミニウム青 銅層の斜めの研磨した断面を示す。

例　１ １．２ｍｍの肉厚を有するチタンからなる駆動装置の人口パケットの羽根ブレー ドは、保護層として、白金／１０％のロジウムの合金からなる中間層を有し、２ ００ｐｐｍ以下の酸素含量の場合にクロム２原子％およびニオブ２原子％の添加 剤を存する金属間化合物ＴｉＡｌからなる被覆層を有する。この場合、該中間層 は３μｍの厚さであり、かつ被覆層は２０μｍの厚さである。この保護層の破断 時の伸びは、室温で３゜２％を計測した。

例　２ 駆動装置段のケーシング側のジャケットリングは、チタンと、１．５μｍの厚さ での中間層としてのタンタルからなる保護層およびニオブ、モリブデン、タンタ ルおよびタングステン４原子％を有し、この場合、タンタルの含量は２原子％、 ニオブの含量は１．５原子％およびモリブデンおよびタングステンの含量は合わ せて０．５原子％である、ＴｉＡｌからなる３５μｍの被覆層とからなる。酸素 含量は、６００ｐｐｍである。保護層の破断時の伸びは、室温で２．５％を計測 した。ジャケットリングを、６５０℃までの熱負荷のために設計した。

例　３ ０．７ｍｍの肉厚を有する、チタンからなる中空の駆動装置の駆動羽根の羽根ブ レードは、保護層として、純粋な白金からなる中間層を有し、ｌｏｏｐｐｍ以下 の酸素含量の場合にクロム２原子％およびマンガン０゜５原子％の添加剤を有す る金属間化合物ＴｉＡｌからなる被覆層を有する。この場合、該中間層は１μｍ の厚さであり、かつ被覆層は、１．２ｐｍの厚さである。

この保護層の破断時の伸びは、室温で４％を計測した。

例　４ 駆動装置の羽根の羽根ブレード上に、まず、白金、１３％のロジウムからなる中 間層としての金属層を噴霧によって塗布する。この場合、中間層の厚みの増大を 監視し、噴霧を、１μｍの厚さの場合に中断する。

引続き、該被覆層を、チタンおよびアルミニウムの金属間化合物、好ましくはＴ 　ｉ　Ａ　ｌおよび金属性添加剤からなる被覆層を、前記物質からなる陰極材料 を噴霧し、かつこの過程を１．３μｍの厚さに達した際に終了させることによっ て塗布する。双方の噴霧工程を、相応する陰極材料を備える同じ装置中で実施す る。引続き、塗布された層を有する構成部材を７５０℃で１時間、不活性ガス下 に応力なしで灼熱する。不活性ガス下の灼熱は、金属間化合物からなる層が７０ ０℃を上廻る温度で酸素による脆化を増大させていくので、７００℃を上廻る灼 熱温度のために必要とされる。

例　５ １．２ｍｍの肉厚を存する。チタンからなる中空の駆動装置の人口パケットは、 保護層として、金属−クロム−アルミニウムーイツトリウム合金を、中間層なし にをする。この金属−クロム−アルミニウムーイツトリウム合金を、低圧プラズ マ溶射を用いて塗布し、かつ該構成部材を１００時間、６００℃の熱風に晒した 。保護層２をａするチタン基礎工作材ｌの研磨した断面を示す第１図中には、拡 散帯域３が、チタン基礎工作材ｌの表面で、基礎工作材を損なうチタン脆化相と 一緒に形成されていることが、はっきりとわかる。

例　６ 例１および５と同じ中空の駆動装置の入口パケット上に、まず、白金からなる厚 さ２．５μｍの中間層を１１１Ｌ、引続き、金属−クロム−アルミニウムーイツ トリウム合金からなる被覆層を蒸着させる。次に、該層をポール噴射を用いて圧 縮し、最終的に、４００℃で２時間応力なしに灼熱する。引続き、該構成部材を 、１００時間、６００℃の熱風に晒す。第２図は、拡散を阻止する白金中間層５ および金属−クロム−アルミニウムーイツトリウム合金からの被覆層６からなる 保護層４を剪するチタン基礎工作材ｌの研磨した断面を示す。鏡のように滑らか な表面７は、前記保護層が反射層としても評価されることが、はっきりと確認さ れる。更に、白金中間層５は、チタン基礎工作材ｌの表面上の明色の薄い帯状物 として確認される。この白金は、専ら、拡散帯域８の内側で、被覆層中に拡散浸 入している。該基礎工作材は、その表面中に、脆化相または拡散帯域を全く示し ていない。

例　７ 例１および５と同じチタンからなる中空の駆動装置の入口パケットに、組成Ｃｕ Ａ１．のアルミニウム青銅で、中間層なしに、噴霧を用いて被覆する。次に、こ の相を、ボール噴射を用いて圧縮し、最終的に、保護層を応力なしに灼熱する。

次の熱風試験の際に、該構成部材を５５０℃に加熱し、かつ１００時間、熱風中 に放置する。この結果は、保護層および基礎工作材による斜めの研磨した断面と しての第３図が示している。チタン基礎工作材１１の表面での脆化相からなる二 重に縁取りされた領域（ｅｉｎ　ｄｏｐｐｅｌｔ　ｂｅｒａｎｄｅｔｅｓ、　Ｇ ｅｂｉｅｔ）　９および銅青銅からなる明色の被覆層ｌＯは、はっきりと確認可 能である。この種の脆化相は、基礎工作材を損ねる。

例　８ 例１および５と同じチタンからなる中空の駆動装置入口パケット上に、白金中間 層１２、引続き、組成Ｃｕ　Ａ　ｌ　＠のアルミニウム青銅からなる被覆層を、 減圧で噴霧する。ボール噴射による圧縮および３５０℃で３時間の応力なしの灼 熱後に、第４図の研磨した断面を得る。第４図は、白金中間層１２およびアルミ ニウム青銅からなる被覆層１４を有するチタン基礎工作材を示している。５５０ ℃で１００時間の熱風試験後、第５図中の斜めの研磨した断面が示しているよう な脆化相を有する帯域は、チタン基礎工作材１３中では確認不可能である。この 白金中間層１２は、拡散によって若干拡大しており、アルミニウム青銅からなる 層１４は、その表面１５に接して裂けているように見えるが、その下は、腐食し ていない。

ＦＩＧ、１ ＦＩＧ、５ 国際調査報告 フロントページの続き （８１）指定国　ＥＰ（ＡＴ、ＢＥ、ＣＨ，ＤＥ。

ＤＫ、ＥＳ、ＦＲ，ＧＢ、ＧＲ，ＩＥ、ＩＴ、ＬＵ、ＭＣ，ＮＬ、ＰＴ、ＳＥ） 、ＪＰ、ＵＳ （７２）発明者　シュマルスリー、ヴイルフリートドイツ連邦共和国　Ｄ−８０ １１グラースブルン　アム　トライバーヴエーク　２６（７２）発明者　アイヒ マン、ヴオルフガングドイツ連邦共和国　Ｄ−８０３９プーフハイム　ペータ一 一ローゼガー−シュトラーセ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．金属からなる中間層および被覆層を有する、チタンまたはチタンペースの合 金からなる構成部材のための保護層において、該被覆層が、６％までの重量含量 になるバナジウム、クロム、マンガン、ニオブ、モリブデン、タンタルもしくは タングステンまたはその混合物の添加剤を有するような、チタンおよびアルミニ ウムの金属間化合物を包含し、かつ該金属が白金、ロジウムまたはタンタルまた はその合金であることを特徴とする、保護層。 ２．該被覆層が７００ｐｐｍ以下の酸素含量を有する、請求項１に記載の保護層 。 ３．該被覆層がアルミニウム４８〜５０原子％およびバナジウム０．５〜４原子 ％および残量のチタンからなる、請求項１または２に記載の保護層。 ４．該保護層がアルミニウム４７〜４９，５原子％およびクロムおよび／または マンガン１〜６原子％および残量のチタンからなる、請求項１または２に記載の 保護層。 ５．該保護層がアルミニウム４８原子％およびクロム２原子％およびニオブ２原 子％および残量のチタンからなる、請求項１または２に記載の保護層。 ６．該保護層がアルミニウム４８〜４９．５原子％およびニオブ、モリブデン、 タンタルおよび／またはタングステンまたはその混合物１〜４原子％および残量 のチタンからなる、請求項１または２に記載の保護層。 ７．金属からなる中間層および被覆層を有する、チタンまたはチタンベースの合 金からなる構成部材のための保護層において、該被覆層（６、１４）が銅−アル ミニウム合金（１４）もしくは金属−クロムーアルミニウムーイットリウム合金 （６）またはニッケルベース、コバルトベースまたは鉄ベースの耐熱性合金を包 含し、かつ該金属が白金、ロジウム、タンタル、パラジウム、バナジウム、ジル コニウム、タングステン、モリブデンもしくはニオブまたはその合金であること を特徴とする、保護層。 ８．金属からなる中間層および被覆層を有する、チンまたはチタンベースの合金 からなる構成部材のための保護層において、該構成部材が金属間チタン化合物か らなり、被覆層（６、１４）が銅−アルミニウム合金（１４）もしくは金属−ク ロムーアルミニウムーイットリウム合金（６）またはニッケルベース、コバルト ベースまたは鉄ベースの耐熱性合金を包含し、かつ該金属が白金、タンタル、パ ラジウム、バナジウム、ジルコニウム、タングステン、モリブデンもしくはニオ ブまたはその合金である、保護層。 ９．構成部材のチタンベースの合金または金属間チタン化合物が、クロム、ニオ ブ、バナジウム、モリブデン、タンタルもしくはタングステンまたはその混合物 の添加剤を含有する、請求項７または８に記載の保護層。 １０．該被覆層（６、１４）がＣｒ２Ｏ３またはＣｒ３Ｃ４からなる分散粒子を 有する、請求項７から９までのいずれか１項に記載の保護層。 １１．耐摩擦腐食保護層としての請求項７から９までのいずれか１項に記載の保 護層の使用。 １２．中間層が０．１〜１００μｍの層厚を有する、請求項１から１１までのい ずれか１項に記載の保護層。 １３．該被覆層が０．１０．１〜１００μｍの厚さを有する、請求項１〜１２ま でのいずれか１項に記載の保護層。 １４．チタンおよびアルミニウムの金属間化合物からなる中間層および被覆層を 有する、チタンまたはチタンペースの合金からなる構成部材のための保護層を製 造するための方法において、まず、金属層を噴霧塗布または真空蒸着によって塗 布し、引続き、金属性の添加剤を有する、チタンおよびアルミニウムの金属間化 合物からなる被覆層を塗布し、最終的に、塗布された層を有する構成部材を応力 なしに灼熱することを特徴とする、保護層の製造法。 １５．応力なしの灼熱を、４００〜１０００℃、好ましくは６００〜８００℃で 、０．１〜１０時間、好ましくは１〜５時間実施する、請求項１４に記載の方法 。 １６．該被覆層を噴霧、低圧プラズマ溶射または真空蒸着によって塗布する、請 求項１４または１５に記載の方法。 １７．中間層および銅−アルミニウム合金（１４）もしくは金属−クロムーアル ミニウムーイットリウム合金（６）またはニッケルベース、コバルトベースまた は鉄ベースの耐熱性合金からなる被覆層を有する、チタンまたはチタン合金から なる構成部材のための保護層を製造するための方法において、まず、中間層（５ 、１２）を噴霧または蒸着によって塗布し、引続き、被覆層（６、１４）を熱溶 射またはプラズマ溶射また、は蒸着または噴霧によって製造し、引続き、層（４ ）をボール噴射を用いて圧縮し、最後に保護層（４）を応力なしに灼熱すること を特徴とする、保護層の製造法。 １８．該保護層（４）を、４００℃〜６００℃で、０．５〜１０時間、応力なし に灼熱する、請求項１、７に記載の方法。 １９．中間層の蒸着または噴霧の前に、構成部材表面をポール噴射する、請求項 １４から１８までのいずれか１項に記載の方法。 ２０．保護層（４）の塗布を基礎工作材の搬出温度かまたは搬出温度未満で行な う、請求項１４から１９までのいずれか１項に記載の方法。