JPH06501981A - 粉末冶金的修理法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 粉末冶金的修理法 本発明の分野 本発明は余興材料の修理および接合方法に関し、さらに詳細にはニッケル、鉄ま たはコバルトをベースにした超合金成形品の修理方法に関する。

本発明の背景 ニッケルおよびコバルトをベースにした超合金からつくられたガスタービン・エ ンジンの部品は製造時および使用中に生じる欠陥を倉んでいることが多い。これ らの部品は高価であるから、これを修理しようとする場合が多い。しかし適切な 修理方法がないために、現在のところ多くの部品が廃棄されている。製作された 超合金の用途も適当な接合方法がないために同様に限られたものとなっている。

この特殊な用途のために幾つかの修理方法が従来において開発され、現在も使用 されている。超合金の溶融溶接は、溶接に関連して亀裂が生じるので困難である 。Ｉｎ　ｔ、　Ｍｅ　ｔ、　Ｒｅｖ、誌２８巻１号１〜２２頁（１９８３年）の サンバライ（Ｔｈａｍｂｕｒａｊ）等の論文参照。

しかし強度の弱い充填材料を用いると溶融は可能である。しかしこのことにより 不幸にして溶接は出力が低い区域だけに限定さていれる。

超合金の部品を接合または修理するのに蝋付けも普通に用いられて来Ｗｅｌｄｉ ｎｇ　Ｊ、、Ｒｅｓ、５ｕｐｐ、誌１９７１年８月号５５９〜５６６頁Ｊを用い て亀裂または欠陥部表面から酸化物を除去することにより欠陥部分をきれいにす る。次いで蝋付は用の合金を間隙の間に流し込み、修理するか接合を行う。この 方法における問題の一つは欠陥部分をきれいにする方法が適切であるかどうかで ある。亀裂表面がうまくきれいにできない場合には、接合は不完全になる。第２ の問題は溶接で接合する場合と同様に、蝋付けされた接合部は典型的には基質の 合金よりも遥かに弱いことである。拡散溶接法（米国特許第３．　６７８．　５ ７０号）はこの方法の変形であり、この場合充填用の合金は基質合金と同様な組 成をもち、基質金属に近い強度を得ることができる。しかし適切な接合時間でこ の程度の強度を得るためには、非常に薄い接合間隙を用いる。修理を行う場合通 常このような間隙は得られない。

蝋付は用の充填材料を用い修理および接合を行う他の方法では、広い間隙の蝋付 は用の混合物を使用する。これは高融点の合金と通常の型の蝋付は用の合金（米 国特許第３，１５５．４９１号）かまたは拡散蝋けけ用の合金（米国特許第４． ３８１．９４４号）との混合物である。高融点合金は典型的には接合すべき基質 金属と同様な組成をもっているが、蝋付は用の合金は通常２〜４％のホウ素およ び珪素を含んでいる。蝋付は用合金を３０〜７０％含む混合物が用いられて来た 。典型的には蝋付は用合金のマトリックス中に合金粒子が不均一に存在する構造 が得られる。熱拡散処理を行い、微細構造をもっと均一にすることができる。し かし接合部における融点低下剤の平均含量はなおホウ素および珪素が１しない。

しかし接合部の強度は基質金属の強度よりもなお実質的に低く、このような修理 は低い出力がかかる区域に限られる。この方法の使用はまた充填剤とタービンの 部品に使用する保護被膜との相容性によっても制限される。アントニー（Ａｎｔ ｏｎｙ）およびゴワード（Ｇｏｗａｒｄ）、［スーパーアロイズ（Ｓｕｐｅｒａ 　ｌ　Ｊｏｙｓ）Ｊ　７４５−７５４頁（１９８８年）参照。珪素およびホウ素 のような融点低下剤が効能度で存在すると被膜の挙動が妨害される。

広い間隙の蝋付は方法に関しては、高融点の合金を接合部に焼結させて多孔性の 構造をつくり、次の工程で蝋付は用の合金を浸透させる。チャスティーン（Ｃｈ ａｓｔｅｅｎ）およびメソツガ−Ｍｅｔｚｇｅｒ）、Ｗｅｌｄｉｎｇ　Ｊ、Ｒｅ ｓ、Ｓｕｐ、、１１１−１１７ｓ　（１９７９年４月号）。この方法では蝋付は 用の合金のマトリックスの中に粉末粒子が明らかに不均一に存在する構造が得ら れ、その機械的特性は基質金属よりも低く、純粋な蝋付は用合金の接合部よりも 高い。

ニッケルをベースにした合金の接合に液相接合法を使用できることが示唆されて いる。エム・シーンディン（Ｍ、Ｊ　ｅａｎｄ　ｉｎ）　等、Ｈｌｇｈ　Ｔｅｍ ｐ、Ｔｅｃｈ、誌６巻１号３〜８頁（１９８８年２月）。

この方法では通常の超合金を接合部に載せ、これが部分的に液体になって促進焼 結が起こる温度まで加熱する。不幸なことにこの温度では接合すべき基質合金も 部分的に液体となるので、この方法は仕上げられた成形品の修理または接合には 不適当である。

本発明はまた該方法に使用する充填剤組成物に関する。

図面の簡単な説明 以後本発明を添付図面を参照して説明するが、これらの図面は本発明を限定する ものではない。

図１　（ａ）　、１　（ｂ）　、１　（ｃ）　、１　（ｄ）　、１　（ｅ）およ び１（ｆ）は本発明の修理法の進行の模様を示している。

図２　（ａ）　、２　（ｂ）　、２　（ｃ）　、２　（ｄ）および２（ｅ）は本 発明の他の具体化例の進行の模様を示している。

図３（ａ）および３（ｂ）は欠陥の上に層を形成させる方法を含む本発明の他の 具体化例を示す。

図４は実施例１（ａ）で作られた接合部の顕微鏡写真である。

図５は実施例１および２で作られた接合部の意力破断特性を示す。

本発明の詳細な説明 本発明方法は図１（ａ）に示すように、修理または接合すべき成形品の接合部分 の表面をきれいにする工程を含んでいる。所望の機械的特性または環境抵抗性を もった粉末を、図１　（ｂ）に示すように、空隙を充たすに十分な量で接合部に 被覆する。部品または成形体全体を真空中、不活性ガス中または還元性雰囲気中 で、粉末が固相で焼結する温度までで加熱する。粉末が部分的に緻密化するのに 十分な時間の間部品または成形体をこの温度に保持する。冷却すると接合部また は修理区域には図１　（ｃ）に示すような多孔性の金属構造物が生じる。基質金 属または合金と組成が似た蝋付は用の合金層を、図１（ｄ）に示すように多孔性 の付は用合金または粉末をつくる。部品または成形体を真空中で蝋付は用の合金 が溶融する温度に加熱する。この温度において蝋付は用の合金は多孔性の区域に 引き込まれ、多孔性区域の間隙部分を部分的に充填する（図１（ｅ））。液相が 存在すると焼結が促進され、接合区域において粉末は比較的完全に緻密化する。

完全に緻密化するだけ十分な時間をかけた後、部品または成形体を冷却する。そ の結果９９＋％緻密化した接合部が得られる（図１（ｆ））。液相焼結を促進す るのに十分な量しか蝋付は用の合金を使用する必要がないので、接合部は融点低 下剤を最低量しか含んでいない。そのため基質金属に近い性質が得られ、被覆系 との相容性は問題とならない。

本発明の好適な具体化例においては、修理または接合すべき成形品の基質金属は 鉄、ニッケルまたはコバルトをベースにした超合金の１種である。修理すべき区 域が欠陥を含んでいる場合、損傷した区域を研磨または切断してこれらの欠陥を 除去する。

粉末の金属充填剤を被覆すべき表面は研磨剤または化学的手段によってきれいに し、酸化されていない金属を露出させる。別法としては、酸化層を除去し得るガ ス雰囲気中で工程を行う。アルミニウムを含まない合金には水素を含む還元性雰 囲気または真空が適しており、アルミニウムを含んだ合金にはフッ素を含む雰囲 気が適している。

所望の機械的および／または環境的抵抗特性をもった金属粉末で接合部または空 隙を充填する。特にこの組成物は引っ張り強さ、クリープ強さ、かたさ、酸化耐 性、腐食耐性、または摩耗耐性をもつように選ぶこ１　ならばこれによって初期 充填密度が大になり、焼結が促進され、液相の焼結に必要な蝋付は用の合金の量 を減らすことができるからである。取り扱い中粉末を適切な位置に保持するのを 助けるために、高温で蒸発する接合剤化合物を用いることができる。機械的な堰 を使用して粉末が接合部または空隙から流出するのを防ぐこともできる。焼結中 の収縮に対応するために接合部には若干過剰に充填する必要がある。

修理すべき部品または成形体を不活性雰囲気、還元性雰囲気または真空下で炉の 中に入れ、粉末の固相状態での焼結に適した温度、典型的には１０００〜１４０ ０℃の温度に加熱する。この温度は基質金属に悪影響を与えないように選ばなけ ればならない。この温度は基質合金が固相線の下にあり、初期的な融解を防ぐほ ど低温であり、また粒子の成長または不可逆的な転移が起こらないような十分に 低い温度でなければならない。部分的な固相焼結が起こるのに十分な時間部品を この温度に保つ。

固相焼結は粉末の塊またはそれが緻密化したものの中の粒子が、固体状態のまま 表面拡散により凝固する過程である。部分的な固相焼結によって多孔性構造物が 得られ、その緻密度は１００％より小さい。選んだ温度によって２０分〜２４時 間が適当である。次いで部品を周囲温度に冷却する。

次に部分的に焼結化区域の表面に低融点の蝋付は用の合金の薄い層を加える。典 型的には０．　５〜３ｍｍの層を加える。この粉末組成物は上記のような最初に 用いたのと同じ基準で選ぶ。ホウ素および珪素のような融点低下剤を加え、固体 を焼結温度より低い温度に下げる。これを達箔の形で使用する。

蝋付は用の合金を被覆した後、部品または成形体を真空または不活性または還元 性雰囲気中で炉の中に入れ、部分的な焼結過程に用いたのと同様な温度、典型的 には８００〜１６００℃、好ましくは１．０００〜１．４００℃の温度範囲に加 熱する。この温度は低融点の蝋付は用合金が液体となり、前に焼結した区域の細 孔の表面を濡らすような温度に選ばれる。液相での焼結を促進するのに十分な時 間、典型的には２０分〜２４時間の間部品をこの温度に保持する。液相での焼結 は、粉末の塊の中の隣接した粒子が拡散により粒子間に存在する液相を通して凝 固する過程である。部品または成形体を室温に冷却する。次いで接合部および基 質金属に機械的特性が発現するような熱処理を行う。熱処理の一部として高温等 圧プレス処理を行い、内部にある細孔部を近付けることができる。高温等圧プレ ス処理は部品に高圧（１０〜５０ＫＳＩ）および１０００℃より高い温度を同時 にかける工程である。

この方法の結果基質金属と同様な機械的性質をもち、融点低下剤を最小限度しか 含まない接合部または修理区域をもった部品または成形体が得られる。

また粉末の金属および低融犠の蝋付は用合金の両方を、交互に層にして或いは混 合物として同時に被覆し、接合部をつくったり修理をしたりすることもできる。

次いで成分合金が固体に留まっている温度において部分的に焼結させ、部品を処 理する。次に部分的に焼結された区域を、低融点の蝋付は用合金が液体になり、 液相焼結が行える温度に加熱する。

本発明の他の具体化例においては、図２８に示すように上記方法により粉末金属 ９部分的に焼結した層をつくる。次に低融点の蝋付は用合金を部分的に焼結した 区域の表面に被覆しく図２ｂ）、蝋付は用の合金が融解するが十分な浸透が起こ らない温度に部品を加熱する。この温度は完全に浸透が起こるのに必要な温度よ りも低く、典型的には８００〜１２００℃である。この結果焼結層の上に表皮が 生じ、冷却した場合これが部分的に焼結した区域を効果的に包み込む（図２ｃ） 。

最後に部品を高温等圧プレスエ穆にかけ、高いガス圧力（１０〜５０ｐｓｉ）と 蝋付は用の合金の再溶融温度より低い温度（８００〜１２００℃）を用いて部分 的に焼結した区域を緻密化する（図２６）。このとき蝋付は用の組成物を含む表 皮は除去することができる（図２ｆ）。この結果蝋付は用の組成物材料を含まな い接合部が得られる。

同様に成形品の欠陥も修理することができる。欠陥部の表面を適当な雰囲気に露 出してきれいにする。この雰囲気は表面の酸化物を除去できる例えば水素または フッ素であることができる。図３（ａ）に示すように上記の固相焼結法および液 相焼結法の二工程を使用して欠陥部の上に層をつくる。この層は欠陥部を効果的 に包み込み、外側の表面から密閉する。次に部品に高温等圧プレス処理を行う。

部品の表面と欠陥部の表面との間の圧力差のため、欠陥部が潰れ、表面の拡散接 合が起こる。このようにして図３（ｂ）に示されているように欠陥部が除去され る。

実施例 下記実施例により本発明を例示する。これらの実施例は本発明を限定するもので はない。

実施例１（ａ） 公称の組筬が１６％Ｃｒ、８，５％Ｃｏ、１．７５％Ｍｏ、２．６％７５％Ｔａ を含み、残りはＮｉで８１含量は出来るだけ少ないニッケルをベースにした合金 であるｌＮ７３８の板を接合する。合致する組成をもった粒径が一１４０メツツ ユおよび一３２５メツシュの粉末混合物を真空中で１２００℃において４時間加 熱して接合部を部分的に焼結させる。基質合金と同じ組成をもっているがさらに １％のＢと１％のＳｉを含む蝋付は用の合金の層を接合区域の上に被覆する。真 空中で１２０００Ｃに４時間接合部を加熱し、次いで１１２０℃で２時間、さら に８４５℃で２４時間焼鈍する。この処理の結果図４に示すように極めて緻密な 接合部ができる。接合部から試料を採取し、意力破断試験を行った結果、図５に 示すように接合部は基質合金に近いクリープ強さをもっていることが示された。

実施例１　（ｂ） 実施例１（ａ）の方法を用いてＡｌ５Ｉ３０４ステンレス鋼のシートの表面上に ｌＮ７３８粉末を沈積させた。表面上に連続的につくられた層のためにシートの 厚さは００２５インチ増加した。この層は材料の酸化耐性を増加させる。

実施例２ 第２の例として公称の組成が１４％Ｃｒ、９．５％Ｃｏ、４％Ｍｏ、４％Ｗ、５ ％Ｔｉ、３％ＡＩ、０．０１５％Ｂ１残りはＮ１の粒径−３２５メツンユのレン （Ｒｅｎｅ）８０粉末を用い、ｌＮ７３８の板の間を接合した。真空中において １２００℃で２時間接合部を部分的に焼結で２４時間加熱する。意力破断特性は 図５に示すように基質金属と同様である。

実施例３ 実施例２に概説した方法で損傷したタービンの羽根および翼板の修理を行った。

第１の場合は損傷した区域を取り除き、−３２５メツシユの合致した組成の合金 粉末で充填することにより、シン８０合金のタービンの翼板の部分の３／４イン チの亀裂を修理した。第２の場合には、先端が摩耗したシン８０合金のタービン の羽根に粉末を被覆して高さを０゜１００インチ増加させた。両方の部品共実施 例２と同様にして処理を行った。

実施例４ 比較のため、上記チャスティーンおよびメツツガ−記載の方法を用い、Ａｌ５Ｉ ３０４ステンレス鋼の基質の上に粉末を蓄積させた。１１３０℃で３０分間、レ ン８０の粉末層を焼結させた。この焼結層の上に組成が７％Ｃｒ、３％Ｆｅ、５ ％Ｗ、　４．５％Ｓｉ、３％Ｂ１残りはＮ１の蝋付は用の層を沈積させ、１１３ ０℃で３０分間処理した。その結果合金の粒子が蝋付は用の合金のマトリックス 中に存在する明らかに二成分から成る構造物が得られた。これは均一な微小構造 が得られる本発明の結果とは対照的である。

実施例５ 実施例１と同じ方法でｌＮ７３８合金から接合部をつ（った。実施例１の処理の 後で、１２００℃、アルゴンガス圧力１５，０００ｐｓｉにをつくり試験した。

図５に示すように、この特性は基質金属に近い。

実施例６ 溶接亀裂のある溶接したｌＮ７３８合金のタービンの羽根を処理して亀裂を除去 した。処理の前に亀裂のある区域を取り除くことはしない。

亀裂のある区域の上に合致した組成の合金粉末の層を被覆し、真空中で４時間１ ２００℃で焼結させる。次に実施例１に使用したのと同じ組成の蝋付は用の合金 の層を被覆し、真空中で４時間１２００℃で羽根を処理し、１５．０００ｐｓｉ のアルゴン圧力下において１２００℃で２時間高温等圧プレスを行う。処理後表 面の沈積物を取り除（。冶金学的な検査の結果亀裂は完全に除去されていること が判った。

実施例７ ｌＮ７３８の粉末の層を先ず厚さ０．１００インチに沈積させる別の方法で、ｌ Ｎ７３８合金のタービンの羽根の先端を実施例３と同様にして修理する。組成が ｌＮ７３８合金と同様であるがさらに１％のＢと１％のＳｉを含む第２の蝋付は 用合金を第１の層の上に被覆する。羽根を真空下において１０５０℃に４時間加 熱して両方の粉末を部分的に焼結させる。次いで羽根を同じ炉の中で１２００℃ に加熱し、ｌＮ７３８粉末が完全に液相で焼結するようにする。次いで１１２０ ℃で２時間、次いで８４５℃で２４時間羽根を焼鈍する。このように焼結温度が 蝋付は用合金の固相線の温度より低い場合、１回の熱的サイクルで焼結および蝋 付けを完了させることができる。

実施例８ 合物を載せた。この粉末混合物は３０％の蝋付は用合金および７０％のｌＮ７３ ８から成っている。実施例７と同じ熱的サイクルを用い、１０５０℃において粉 末を固相拡散法で部分的に焼結させ、次いで１２００℃で液相焼結法で完全に焼 結させた。研磨して過剰の材料を除去した後熱処理することにより羽根の元の寸 法が回復された。

実施例９ 研磨して深さ約１／４インチ、幅１／８インチのノツチを残すことによりｌＮ７ ９２のタービン車の亀裂を除去した。このノツチに、接合部の周りに材料が過剰 に存在するようにｌＮ７３８合金の粉末を充填した。

真空中で４時間１０５０℃においてｌＮ７３８粉末を焼結させる。公称の組成が Ｃｒ１９重量％、５ｉｌｏ重量％、残りはＮｉの市販の蝋付は用合金（１００） の第２の層を第１の焼結層の上に被覆する。次いで部品を真空中で３０分間１１ ００℃に加熱して蝋付は用の合金を部分的に溶融させ、表面を密封し、蝋付は用 の合金が焼結粉末の中に浸透するのを制限する。１０５０℃、アルゴンガス圧力 ５０．０００ｐｓｉで高温等圧プレス（ＨＩ　Ｐ）を４時間行うまで、第１の焼 結層はその多孔性の構造を保持した。この工程中ｌＮ７３８粉末は完全に凝固し た。最終工程中蝋付は用合金は溶融せず、ＨＩＰ工程中ｌＮ７３８粉末に対する 包み込み用の層として作用する。過剰の蝋付は用合金およびｌＮ７３８合金は研 磨法で部品から除去した。

実施例１０ ＴＮ３７８タービンの羽根を変性し、羽根の先端の腐食耐性を実質的合金（９９ ５）（通常Ｍ　Ｃｒ　ＡＩ　Ｙ合金と言われる）を羽根の先端の区域に厚さ００ ５０インチで沈積させる。温度１２００℃、圧力１０−５トールで先ずこの層を 熱処理し、粉末を部分的に焼結させる。

Ｃｒ１９％、Ｓｉ　１０％、残りはニッケルの第２の市販の粉末（１００）を第 １の層の上に沈積させる。この構造物を温度１１５５℃、圧力１０４トールで３ ０分間熱処理し、液相焼結を行い、第１の層を完全に凝固させる。次いで羽根の 先端を元の寸法に直す。先端の沈積物の中にＣｒ、Ａｌ、ＳｉおよびＹが余分に ａ縮されているため、基質合金材料に比べ同様な使用条件下において、環境によ る劣化の速度が減少する。

実施例１１ 回転するｌＮ７３８のタービンの羽根の先端と他の材料を削り取る可能性をもっ た密封材料との間に起こる摩耗機構を、羽根の先端に金属マトリックス中に堅い セラミックス粒子を含む材料を取り付けることにより有利に変更することができ る。粒径が０．００１〜０．０２０インチのセラミックス粒子とニッケルまたは コバルトの基質合金粉末との混合物をタービンの羽根の上に沈積させる。セラミ ックス粒子は酸化アルミニウムから成っている。金属合金粉末は羽根の合金と同 じでもよく、或いはＭ　Ｃｒ　ＡＩ　Ｙ合金でもよい。温度１１００℃、圧力１ ０−５トールにおいて４時間沈積物を熱処理し、セラミックス粒子を含む金属粉 末を部分的に焼結させる。組成がＣｒ１９％、５ｉｌｏ％、残りがＮｉの第２の 市販の粉末（１００）を第１の層の上に沈積させる。この成形品を温度１１５０ ℃、圧力１０−５トールで熱処理し、液層焼結を行い第１の層を完全１〜固させ る。次いで羽根の先端を所望の寸法に加工し、金属沈積物中６′＋ラミソクス粒 子を露出させる。こうすれば羽根の先端とシュラウド材料との摩耗は、滑らかな 密封剤の表面を残すような接着工程ではな（、切断機構によって生じる。これら の条件下においては、歯の先端の摩耗は減少し、ガスタービンの操作効率は改善 される。

以上本発明を特定の具体化例によって説明したが、当業界の専門家には上記説明 により多（の変形が可能であることは明白である。従って本発明は本発明の精神 および特許請求の範囲に包含されるすべての変形を含むものである。

ＦＩＧ、　３４ ＦＪＧ、３日 補正書の写しく翻訳文）提出書　（特許法第１８４条の７第１項） 平成５年１月２８日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．金属粉末を金属または合金の基質の上に該金属粉末および該基質が固体に留 まっている温度において部分的に焼結させ、該金属粉末および該金属または合金 の基質よりも融点が低い合金の層を焼結した金属粉末の上に被覆し、該金属また は合金の基質が固体である温度において該低融点の合金を用い該焼結した金属粉 末の液相焼結を行うことを特徴とする液相焼結法。 ２．該金属または合金の基質が鉄、ニッケルまたはコバルトをベースにした合金 であることを特徴とする請求の範囲第１項記載の方法。 ３．該金属または合金の基質が鉄、ニッケルまたはコバルトをベースにした超合 金であることを特徴とする請求の範囲第１項記載の方法。 ４．部分的に焼結させる工程は８００〜１６００℃の温度範囲で行われることを 特徴とする請求の範囲第１項記載の方法。 ５．部分的に焼結させる工程は保護雰囲気中で１０００〜１４００℃の温度範囲 で行われることを特徴とする請求の範囲第１項記載の方法。 ６．金属粉末は金属または合金の基質と同じ公称組成をもっていることを特徴と する請求の範囲第１項記載の方法。 ７．液相焼結は８００〜１６００℃の温度範囲で行われることを特徴とする請求 の範囲第１項記載の方法。 ８．液相焼結は保護雰囲気中において１０００〜１４００℃の温度範囲で行われ ることを特徴とする請求の範囲第１項記載の方法。 ９．低融点合金は金属または合金の基質と同じ公称組成をもち、更に０．１〜２ ％の珪素および／または０．１〜２％のホウ素が加えられていることを特徴とす る請求の範囲第１項記載の方法。 １０．低融点合金は金属粉末と同じ公称組成をもち、更に０．１〜２％の珪素お よび／または０．１〜２％のホウ素が加えられていることを特徴とする請求の範 囲第１項記載の方法。 １１．該金属部品を次いで高温等圧プレス工程にかける請求の範囲第１項記載の 方法。 １２．粒径が粗い金属粒子と細かい金属粒子との混合物を使用することを特徴と する請求の範囲第１項記載の方法。 １３．成形品がガスタービンの部品であることを特徴とする請求の範囲第１項記 載の方法。 １４．焼結層をつくって基質の欠陥部を密封し、次いでこれを高温等圧プレス工 程で閉じることを特徴とする請求の範囲第１項記載の方法。 １５．処理を行う前に金属粉末および低融点合金の層を被覆し、次いで単一の熱 的サイクルとして部分的な焼結および液相焼結を行うことを特徴とする請求の範 囲第１項記載の方法。 １６．請求の範囲第１項記載の方法で製造されたことを特徴とする製品。 １７．修理または接合すべき区域を機械的にされいにして酸化物及び欠点を除き 、金属粉末を適用して該修理または接合区域を充填し、該修理または接合区域を 加熱して固相状態で金属粉末を部分的に焼結させ、該金属粉末および修理または 接合すべき成形品よりも融点が低い合金の層を被覆し、修理または接合区域を加 熱して低融点合金を融解させ、修理または接合すべき成形品および金属粉末が固 体状態に留まっている温度において金属粉末の液相焼結を行うことを特徴とする 金属または合金の成型品を修理または接合する方法。 １８．金属または台金の基質に、融点が該金属または合金の基質に等しいかまた はそれ以上の金属粉末と該金属または合金の基質より融点が低い低融点合金粉末 との混合物を被覆し、低融点合金の融点より低い温度において粉末混合物を部分 的に焼結させ、該低融点の合金の融点より高い温度において部分的に焼結させた 粉末混合物の液相焼結を行うことを特徴とする液相焼結法。 １９，金属粉末を適用して修理または接合区域を充填し、該修理または接合区域 を加熱して固相状態で金属粉末を部分的に焼結させ、該金属粉末および修理また は接合すべき成形品よりも融点が低い合金の層を被覆し、蝋付け用の合金は融解 するが最低の流動しか起こらない温度に修理または接合区域を加熱して部分的に 焼結させた区域の表皮を液相で焼結させ、成形品を高温等圧プレスにかけて部分 的に焼結させた区域を緻密化することを特徴とする金属または合金製品を修理す るか又は材料を該金属または合金に接合又は添加する方法。 ２０．クロム１４〜１８重量％、コバルト７〜１０重量％、モリブデン１．５〜 ２重量％、タングステン２〜３．２重量％、ニオブ０．６〜１．２重量％、チタ ン２．８〜４．０重量％、タンタル１．５〜２重量％、ホウ素０．５〜１重量％ 、珪素０．５〜１重量％を含み、残りはニッケルであることを特徴とする低融点 蝋付け用合金。 ２１．金属粉末はクロム１７〜３１％、アルミニウム６〜１１％、イットリウム ０．５〜１％を含み、残りはニッケル、コバルトまたは鉄であることを特徴とす る請求の範囲第１項記載の方法。 ２２．金属粉末と堅い粒子との混合物を成形品に適用し、該成形品を加熱して金 属粉末を固体状態に部分的に焼結させ、該金属粉末および該金属または合金の成 形品よりも融点が低い合金の層を燒結した金属粉末の上に被覆し、該成形品を加 熱して低融点合金を溶融し、該成形品および金属粉末が固体である温度において 該金属粉末の液相焼結を行うことを特徴とする合金成形品上に耐摩耗性の層をつ くる方法。 ２３．堅い粒子は金属の窒化物、酸化物、炭化物、硼化物、またはこれらの混合 物であることを特徴とする特許請求の範囲第２２項記載の方法。