JPH0641649A - アルミニウムストリップの熱処理方法および連続熱処理炉 - Google Patents
アルミニウムストリップの熱処理方法および連続熱処理炉Info
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- JPH0641649A JPH0641649A JP19824992A JP19824992A JPH0641649A JP H0641649 A JPH0641649 A JP H0641649A JP 19824992 A JP19824992 A JP 19824992A JP 19824992 A JP19824992 A JP 19824992A JP H0641649 A JPH0641649 A JP H0641649A
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- strip
- catenary
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 アルミニウムストリップの連続熱処理炉１に
おいて、アルミニウムストリップＳは、少なくとも材料
温度が約３５０℃以上の帯域ではウェービング状態で搬
送され、その他の帯域ではカテナリ状態で搬送される。 【効果】 材料温度が約３５０℃以上となる帯域ではア
ルミニウムストリップＳは板幅方向の耐座屈性が強化さ
れ、シーガルウィングの発生が防止される。また、カテ
ナリ状態の帯域では省電力化が図られる。
おいて、アルミニウムストリップＳは、少なくとも材料
温度が約３５０℃以上の帯域ではウェービング状態で搬
送され、その他の帯域ではカテナリ状態で搬送される。 【効果】 材料温度が約３５０℃以上となる帯域ではア
ルミニウムストリップＳは板幅方向の耐座屈性が強化さ
れ、シーガルウィングの発生が防止される。また、カテ
ナリ状態の帯域では省電力化が図られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウムストリッ
プを浮揚搬送しながら熱処理する方法、および連続熱処
理炉に関するものである。
プを浮揚搬送しながら熱処理する方法、および連続熱処
理炉に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、アルミニウムストリップを浮
揚状態で加熱帯から冷却帯へと連続搬送しつつ熱処理す
る方法および炉が知られている。
揚状態で加熱帯から冷却帯へと連続搬送しつつ熱処理す
る方法および炉が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記熱
処理方法および炉では、アルミニウムストリップが加熱
帯において加熱される際に板幅方向に膨張し、また加熱
帯から冷却帯へ搬送されて冷却される際に板幅方向に収
縮し、これら膨張または収縮によってアルミニウムスト
リップに搬送方向の皺、すなわちシーガルウィングが生
じるという問題点を有していた。
処理方法および炉では、アルミニウムストリップが加熱
帯において加熱される際に板幅方向に膨張し、また加熱
帯から冷却帯へ搬送されて冷却される際に板幅方向に収
縮し、これら膨張または収縮によってアルミニウムスト
リップに搬送方向の皺、すなわちシーガルウィングが生
じるという問題点を有していた。
【０００４】そこで、本発明者らはシーガルウィングの
発生条件について種々検討を行った結果、金属材料の
座屈耐力は再結晶温度を境に急に下がること、再結晶
温度は合金の種類による差異がなく、バッチ式焼鈍の場
合は約２５０℃と推定されること、急速加熱の場合、
例えば１００℃／ｓｅｃの速度で加熱すると再結晶化が
約４４０℃で始まり約５２０℃で終了し、１０℃／ｓｅ
ｃの速度で加熱すると再結晶化は約４４０℃で終了する
こと、テストラインにおいて、材料温度約３５０℃を
境として、それ以下ではシーガルウィングは発生せず、
それ以上ではシーガルウィングが発生したことから、シ
ーガルウィングの発生臨界温度は約３５０℃であると考
えられることが判った。
発生条件について種々検討を行った結果、金属材料の
座屈耐力は再結晶温度を境に急に下がること、再結晶
温度は合金の種類による差異がなく、バッチ式焼鈍の場
合は約２５０℃と推定されること、急速加熱の場合、
例えば１００℃／ｓｅｃの速度で加熱すると再結晶化が
約４４０℃で始まり約５２０℃で終了し、１０℃／ｓｅ
ｃの速度で加熱すると再結晶化は約４４０℃で終了する
こと、テストラインにおいて、材料温度約３５０℃を
境として、それ以下ではシーガルウィングは発生せず、
それ以上ではシーガルウィングが発生したことから、シ
ーガルウィングの発生臨界温度は約３５０℃であると考
えられることが判った。
【０００５】また、シーガルウィングはストリップが板
幅方向に座屈することにより発生するもので、これを防
止するためにはストリップをウェービング状態、例えば
正弦波曲線に沿って搬送すればよく、図１０に示すよう
に、ウェービング量の増加とともに材料の最小座屈応力
が増加することが知られている。
幅方向に座屈することにより発生するもので、これを防
止するためにはストリップをウェービング状態、例えば
正弦波曲線に沿って搬送すればよく、図１０に示すよう
に、ウェービング量の増加とともに材料の最小座屈応力
が増加することが知られている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は以上の知見に基
づいてなされたもので、第１の発明は、アルミニウムス
トリップを浮揚搬送しながら熱処理する方法において、
上記アルミニウムストリップを、少なくとも材料温度が
約３５０℃以上の帯域ではウェービング状態で搬送し、
その他の帯域ではカテナリ状態で搬送するものである。
づいてなされたもので、第１の発明は、アルミニウムス
トリップを浮揚搬送しながら熱処理する方法において、
上記アルミニウムストリップを、少なくとも材料温度が
約３５０℃以上の帯域ではウェービング状態で搬送し、
その他の帯域ではカテナリ状態で搬送するものである。
【０００７】また、第２の発明は、アルミニウムストリ
ップを浮揚搬送しながら熱処理する炉において、加熱帯
の前半部は、上下一対のプレッシャパッドからなるフロ
ータノズルを所定間隔ごとに配置するとともに該フロー
タノズルの間に複数のラウンドノズルを配置し、上記フ
ロータノズルの位置でアルミニウムストリップを支持し
ながらカテナリ状態で搬送するカテナリゾーンで構成
し、加熱帯の後半部は、上下一対のプレッシャパッドか
らなるフロータノズルを多数配置し、これらフロータノ
ズルによってアルミニウムストリップをウェービング状
態で搬送するシーガルゾーンで構成し、冷却帯は少なく
とも後半部を上記カテナリゾーンと同じ構成にしたもの
である。
ップを浮揚搬送しながら熱処理する炉において、加熱帯
の前半部は、上下一対のプレッシャパッドからなるフロ
ータノズルを所定間隔ごとに配置するとともに該フロー
タノズルの間に複数のラウンドノズルを配置し、上記フ
ロータノズルの位置でアルミニウムストリップを支持し
ながらカテナリ状態で搬送するカテナリゾーンで構成
し、加熱帯の後半部は、上下一対のプレッシャパッドか
らなるフロータノズルを多数配置し、これらフロータノ
ズルによってアルミニウムストリップをウェービング状
態で搬送するシーガルゾーンで構成し、冷却帯は少なく
とも後半部を上記カテナリゾーンと同じ構成にしたもの
である。
【０００８】
【作用】上記第１の発明によれば、材料温度が約３５０
℃以上の条件では、アルミニウムストリップはウェービ
ング状態で搬送されるので、その帯域におけるアルミニ
ウムストリップは板幅方向の耐座屈性が強化され、シー
ガルウィングの発生が防止される。
℃以上の条件では、アルミニウムストリップはウェービ
ング状態で搬送されるので、その帯域におけるアルミニ
ウムストリップは板幅方向の耐座屈性が強化され、シー
ガルウィングの発生が防止される。
【０００９】また、第２の発明によれば、カテナリゾー
ンにおいてストリップは効率的に浮揚および加熱される
ので、エネルギ効率の良い熱処理状態が得られる。
ンにおいてストリップは効率的に浮揚および加熱される
ので、エネルギ効率の良い熱処理状態が得られる。
【００１０】
【実施例】以下、添付図面を参照して本発明の実施例に
ついて説明する。図１はアルミニウムストリップＳ（以
下実施例の説明中「ストリップＳ」という。）の連続熱
処理炉１（以下実施例の説明中「炉１」という。）を示
し、この炉１は入口１ａ側から加熱帯Ａ、徐冷帯Ｂ、冷
却帯Ｃを備えており、上記加熱帯Ａのストリップ入側
（〜領域）と冷却帯Ｃのストリップ出側（〜領
域）にカテナリゾーンＺC1，ＺC2がそれぞれ配置され、
これらカテナリゾーンＺC1，ＺC2に囲まれた領域（〜
領域）にシーガルゾーンＺSが配置されている。な
お、上記カテナリゾーンとはストリップを懸垂状態で搬
送する領域をいい、シーガルゾーンとはストリップをウ
ェービング状態、例えば正弦波曲線に沿って搬送する領
域をいう。
ついて説明する。図１はアルミニウムストリップＳ（以
下実施例の説明中「ストリップＳ」という。）の連続熱
処理炉１（以下実施例の説明中「炉１」という。）を示
し、この炉１は入口１ａ側から加熱帯Ａ、徐冷帯Ｂ、冷
却帯Ｃを備えており、上記加熱帯Ａのストリップ入側
（〜領域）と冷却帯Ｃのストリップ出側（〜領
域）にカテナリゾーンＺC1，ＺC2がそれぞれ配置され、
これらカテナリゾーンＺC1，ＺC2に囲まれた領域（〜
領域）にシーガルゾーンＺSが配置されている。な
お、上記カテナリゾーンとはストリップを懸垂状態で搬
送する領域をいい、シーガルゾーンとはストリップをウ
ェービング状態、例えば正弦波曲線に沿って搬送する領
域をいう。
【００１１】上記カテナリゾーンＺC1，ＺC2には、図２
に示すように、ストリップの浮揚を主たる目的とする上
下一対のプレッシャパッド１１，１２からなるフロータ
ノズル１０が所定間隔ごとに配置され、これらのフロー
タノズル１０の間にストリップの熱伝達を主たる目的と
するヒートトランスファノズルであるラウンドノズル１
３が複数個配置されている。また、上記フロータノズル
１０のプレッシャパッド１１にはストリップ幅方向にス
リットノズルを有する周知のものが使用され、下部のプ
レッシャパッド１２には例えば後述するようにストリッ
プ浮揚性に優れたシェブロンパッドが使用されている。
なお、以下の説明において、プレッシャパッド１２を
“シェブロンパッド１２”と表す。
に示すように、ストリップの浮揚を主たる目的とする上
下一対のプレッシャパッド１１，１２からなるフロータ
ノズル１０が所定間隔ごとに配置され、これらのフロー
タノズル１０の間にストリップの熱伝達を主たる目的と
するヒートトランスファノズルであるラウンドノズル１
３が複数個配置されている。また、上記フロータノズル
１０のプレッシャパッド１１にはストリップ幅方向にス
リットノズルを有する周知のものが使用され、下部のプ
レッシャパッド１２には例えば後述するようにストリッ
プ浮揚性に優れたシェブロンパッドが使用されている。
なお、以下の説明において、プレッシャパッド１２を
“シェブロンパッド１２”と表す。
【００１２】一方、上記シーガルゾーンＺSには、図３
に示すように、上記フロータノズル１０がプレッシャパ
ッド１１とシェブロンパッド１２の上下関係を交互に入
れ替えて所定間隔ごとに配列されており、上部にシェブ
ロンパッド１２を配置したフロータノズル１０（１
０’）は上下に移動可能としてある。
に示すように、上記フロータノズル１０がプレッシャパ
ッド１１とシェブロンパッド１２の上下関係を交互に入
れ替えて所定間隔ごとに配列されており、上部にシェブ
ロンパッド１２を配置したフロータノズル１０（１
０’）は上下に移動可能としてある。
【００１３】上記シェブロンパッド１２は、図５から図
８に示すように、上面すなわち矢印Ｘ方向に搬送される
ストリップＳの対向面２０（以下「パッドフェース２
０」という。）にストリップ幅方向（矢印Ｙ方向）に延
びるスリットノズル２１，２１を有し、これらスリット
ノズル２１，２１の間に複数の整流部材２２が設けてあ
る。上記整流部材２２は、共に“く”の字状に形成さ
れ、互いに平行に配置された内側整流板２３と外側整流
板２４とからなり、それぞれの整流板２３，２４は対向
する端縁部に整流壁２５，２６を備え、板幅方向に伸び
る複数の長孔２７，２８がそれぞれ形成されている。そ
して、上記整流部材２２は、整流板中央部（屈曲部）２
９，３０が端部に向かって突出するように左右対称に複
数組配置され、長孔２７，２８にボルト３１，３２をそ
れぞれ挿通してパッドフェース２０に固定されている。
また、パッドフェース２０には、上記内側整流板２３と
外側整流板２４の間に所定間隔ごとエア噴出孔である丸
ノズル３３が、整流板２３，２４に沿って“く”の字状
に配列されている。
８に示すように、上面すなわち矢印Ｘ方向に搬送される
ストリップＳの対向面２０（以下「パッドフェース２
０」という。）にストリップ幅方向（矢印Ｙ方向）に延
びるスリットノズル２１，２１を有し、これらスリット
ノズル２１，２１の間に複数の整流部材２２が設けてあ
る。上記整流部材２２は、共に“く”の字状に形成さ
れ、互いに平行に配置された内側整流板２３と外側整流
板２４とからなり、それぞれの整流板２３，２４は対向
する端縁部に整流壁２５，２６を備え、板幅方向に伸び
る複数の長孔２７，２８がそれぞれ形成されている。そ
して、上記整流部材２２は、整流板中央部（屈曲部）２
９，３０が端部に向かって突出するように左右対称に複
数組配置され、長孔２７，２８にボルト３１，３２をそ
れぞれ挿通してパッドフェース２０に固定されている。
また、パッドフェース２０には、上記内側整流板２３と
外側整流板２４の間に所定間隔ごとエア噴出孔である丸
ノズル３３が、整流板２３，２４に沿って“く”の字状
に配列されている。
【００１４】上記シェブロンパッド１２のストリップ浮
揚特性について説明すると、このシェブロンパッド１２
は、内部空間に供給された流体、例えば気体をスリット
ノズル２１と丸ノズル３３より噴出し、これをストリッ
プＳに吹き付ける。また、丸ノズル３３から噴出された
流体は、ストリップＳの下面に当たり、一種のエアカー
テンを形成する。なお、丸ノズル３３の気体噴出量調整
は、整流板２３または２４を幅方向に移動し、丸ノズル
３３と整流板２３または２４とのオーバーラップ量、す
なわち丸ノズル３３の開口面積を調整することにより行
われる。一方、スリットノズル２１，２１より対向方向
に噴出された流体は、合流後ストリップ幅方向に移動す
る。しかし、この側方に移動する流体は、整流部材２２
と上記エアカーテンにより規制される。また、整流板２
３，２４はその中央部（屈曲部）２９，３０を外側に向
けて配置されており、端部に向かって逃げる流体を規制
する能力が強いうえ、規制された流体を左右の整流部材
２２に囲まれた領域に保持する力が強い。したがって、
図９に示すように、ストリップＳとの間には広範囲に静
圧領域Ｐが形成され、スリットノズル２１，２１だけを
備えたプレッシャパッド１１に比べて、著しくストリッ
プＳの浮揚力が強い。
揚特性について説明すると、このシェブロンパッド１２
は、内部空間に供給された流体、例えば気体をスリット
ノズル２１と丸ノズル３３より噴出し、これをストリッ
プＳに吹き付ける。また、丸ノズル３３から噴出された
流体は、ストリップＳの下面に当たり、一種のエアカー
テンを形成する。なお、丸ノズル３３の気体噴出量調整
は、整流板２３または２４を幅方向に移動し、丸ノズル
３３と整流板２３または２４とのオーバーラップ量、す
なわち丸ノズル３３の開口面積を調整することにより行
われる。一方、スリットノズル２１，２１より対向方向
に噴出された流体は、合流後ストリップ幅方向に移動す
る。しかし、この側方に移動する流体は、整流部材２２
と上記エアカーテンにより規制される。また、整流板２
３，２４はその中央部（屈曲部）２９，３０を外側に向
けて配置されており、端部に向かって逃げる流体を規制
する能力が強いうえ、規制された流体を左右の整流部材
２２に囲まれた領域に保持する力が強い。したがって、
図９に示すように、ストリップＳとの間には広範囲に静
圧領域Ｐが形成され、スリットノズル２１，２１だけを
備えたプレッシャパッド１１に比べて、著しくストリッ
プＳの浮揚力が強い。
【００１５】以上の構成を有する炉１では、ストリップ
Ｓは炉１に矢印Ｘ方向から搬入され、まず加熱帯Ａのカ
テナリゾーンＺC1で加熱される。このカテナリゾーンＺ
C1では、フロータノズル１０の対向部において、プレッ
シャパッド１１とシェブロンパッド１２より高温流体が
ストリップＳにそれぞれ上下から吹き付けられる。ま
た、下方のシェブロンパッド１２は上方のプレッシャパ
ッド１１に比べてストリップＳの浮揚性に優れており、
このシェブロンパッド１２から噴出される高温流体の支
持圧力によりストリップＳは懸垂状態で安定的に支持さ
れる。さらに、ラウンドノズル１３より高温流体が吹き
付けられて効率的に加熱される。
Ｓは炉１に矢印Ｘ方向から搬入され、まず加熱帯Ａのカ
テナリゾーンＺC1で加熱される。このカテナリゾーンＺ
C1では、フロータノズル１０の対向部において、プレッ
シャパッド１１とシェブロンパッド１２より高温流体が
ストリップＳにそれぞれ上下から吹き付けられる。ま
た、下方のシェブロンパッド１２は上方のプレッシャパ
ッド１１に比べてストリップＳの浮揚性に優れており、
このシェブロンパッド１２から噴出される高温流体の支
持圧力によりストリップＳは懸垂状態で安定的に支持さ
れる。さらに、ラウンドノズル１３より高温流体が吹き
付けられて効率的に加熱される。
【００１６】上記カテナリゾーンＺC1を通過したストリ
ップＳは、次に加熱帯ＡのシーガルゾーンＺSに搬送さ
れる。このシーガルゾーンＺSには、上記シェブロンパ
ッド１２とプレッシャパッド１１の上下関係が交互に切
り替えられており、図３に示すように、ストリップＳは
正弦波曲線に沿ってウェービング状態で搬送される。ま
た、ストリップＳは、図４に示すように、加熱帯Ａを搬
送される過程で徐々に温度が高くなり、炉１の入口１ａ
で常温状態（約２０℃）にあった材料温度は、上記カテ
ナリゾーンＺC1とシーガルゾーンＺSの境界で約３３
０℃、加熱帯Ａの出口で約５２０℃に達する。
ップＳは、次に加熱帯ＡのシーガルゾーンＺSに搬送さ
れる。このシーガルゾーンＺSには、上記シェブロンパ
ッド１２とプレッシャパッド１１の上下関係が交互に切
り替えられており、図３に示すように、ストリップＳは
正弦波曲線に沿ってウェービング状態で搬送される。ま
た、ストリップＳは、図４に示すように、加熱帯Ａを搬
送される過程で徐々に温度が高くなり、炉１の入口１ａ
で常温状態（約２０℃）にあった材料温度は、上記カテ
ナリゾーンＺC1とシーガルゾーンＺSの境界で約３３
０℃、加熱帯Ａの出口で約５２０℃に達する。
【００１７】加熱帯Ａを通過したストリップＳは、次に
徐冷帯Ｂに搬送され、フロータノズル１０より低温流体
が吹き付けられて冷却される。この徐冷帯Ｂは上記シー
ガルゾーンＺSに属し、ストリップＳは引き続きウェー
ビング状態で搬送される。なお、徐冷帯Ｂは、低温流体
が吹き付けられるストリップＳの急激な温度低下、また
その温度低下に基づく急激な収縮を防止するもので、特
に薄板材や幅広材のストリップＳに対して有効である。
徐冷帯Ｂに搬送され、フロータノズル１０より低温流体
が吹き付けられて冷却される。この徐冷帯Ｂは上記シー
ガルゾーンＺSに属し、ストリップＳは引き続きウェー
ビング状態で搬送される。なお、徐冷帯Ｂは、低温流体
が吹き付けられるストリップＳの急激な温度低下、また
その温度低下に基づく急激な収縮を防止するもので、特
に薄板材や幅広材のストリップＳに対して有効である。
【００１８】徐冷帯Ｂを通過したストリップＳは、冷却
帯ＣのシーガルゾーンＺSをウェービング状態で搬送さ
れ、フロータノズル１０より噴出される低温流体によっ
て冷却される。そして、上記シーガルゾーンＺSを通過
すると、ストリップＳはカテナリゾーンＺC2に入り、こ
こでフロータノズル１０とラウンドノズル１３より低温
流体を吹き付けられながらカテナリ状態で搬送され、炉
１の出口１ｂより送り出される。なお、図４に示すよう
に、加熱帯の出口で約５２０℃であったストリップは、
上記シーガルゾーンＺSとカテナリゾーンＺC2の境界で
約２６０℃、冷却体の出口で約８０℃まで冷却される。
帯ＣのシーガルゾーンＺSをウェービング状態で搬送さ
れ、フロータノズル１０より噴出される低温流体によっ
て冷却される。そして、上記シーガルゾーンＺSを通過
すると、ストリップＳはカテナリゾーンＺC2に入り、こ
こでフロータノズル１０とラウンドノズル１３より低温
流体を吹き付けられながらカテナリ状態で搬送され、炉
１の出口１ｂより送り出される。なお、図４に示すよう
に、加熱帯の出口で約５２０℃であったストリップは、
上記シーガルゾーンＺSとカテナリゾーンＺC2の境界で
約２６０℃、冷却体の出口で約８０℃まで冷却される。
【００１９】以上のように、上記炉１では、ストリップ
Ｓにシーガルウィングの発生し易い温度条件、つまり材
料温度３５０℃以上の条件下では、ストリップＳはウェ
ービング状態で搬送されて耐座屈性が強化されているの
で、加熱時の膨張や冷却時の収縮によってストリップＳ
にシーガルウィングが発生することはない。
Ｓにシーガルウィングの発生し易い温度条件、つまり材
料温度３５０℃以上の条件下では、ストリップＳはウェ
ービング状態で搬送されて耐座屈性が強化されているの
で、加熱時の膨張や冷却時の収縮によってストリップＳ
にシーガルウィングが発生することはない。
【００２０】なお、上記実施例では、加熱帯Ａと冷却帯
Ｃの間に徐冷帯Ｂを設けるものとしたが、ストリップＳ
が厚板材でウェービング状態で搬送することによって十
分シーガルウィングの発生を防止できれば、特に徐冷帯
を設ける必要はない。また、徐冷帯Ｂの出側に冷却水に
よるスプレーノズルとかクエンチヘッド等を設けてスト
リップＳを急速水焼入れを行う場合、ここでのフロータ
ノズル１０より噴出する流体の温度を調整することによ
り、上記徐冷帯Ｂを通過するストリップＳの温度を加熱
帯Ａの出口温度（上記実施例では約５２０℃）に維持
し、焼入性を確保するようにしてもよい。この場合、徐
冷帯Ｂは均熱帯として使用することになる。
Ｃの間に徐冷帯Ｂを設けるものとしたが、ストリップＳ
が厚板材でウェービング状態で搬送することによって十
分シーガルウィングの発生を防止できれば、特に徐冷帯
を設ける必要はない。また、徐冷帯Ｂの出側に冷却水に
よるスプレーノズルとかクエンチヘッド等を設けてスト
リップＳを急速水焼入れを行う場合、ここでのフロータ
ノズル１０より噴出する流体の温度を調整することによ
り、上記徐冷帯Ｂを通過するストリップＳの温度を加熱
帯Ａの出口温度（上記実施例では約５２０℃）に維持
し、焼入性を確保するようにしてもよい。この場合、徐
冷帯Ｂは均熱帯として使用することになる。
【００２１】上記フロータノズル１０の間にラウンドノ
ズル１３を配置したノズル配列（以下「カテナリ型式」
という。）（図２参照）と、フロータノズルとラウンド
ノズルを交互に、かつ同種のノズルが上下で対向するよ
うに配置したノズル配列（以下「フロータ型式」とい
う。）の電力効率を比較すると、上記フロータ型式では
ストリップを浮揚させるために多くのエネルギが消費さ
れるのに対し、カテナリ型式ではストリップはシェブロ
ンパッドのみで支持することができるので熱伝達効率の
良いラウンドノズルを多数配列することができ、対流熱
伝達率ｈｃがフロータ型式よりも８％向上する。
ズル１３を配置したノズル配列（以下「カテナリ型式」
という。）（図２参照）と、フロータノズルとラウンド
ノズルを交互に、かつ同種のノズルが上下で対向するよ
うに配置したノズル配列（以下「フロータ型式」とい
う。）の電力効率を比較すると、上記フロータ型式では
ストリップを浮揚させるために多くのエネルギが消費さ
れるのに対し、カテナリ型式ではストリップはシェブロ
ンパッドのみで支持することができるので熱伝達効率の
良いラウンドノズルを多数配列することができ、対流熱
伝達率ｈｃがフロータ型式よりも８％向上する。
【００２２】次に、ノズル圧を比較すると、 ｈｃ∝α・Ｐ0.345 Ｐ：ノズル圧 の関係式より、 （Ｐ１／Ｐ２）0.345＝1／1.08 Ｐ１：カテナリ型式のノズル圧 Ｐ２：フロータ型式のノズル圧 ∴Ｐ１＝（0.8）・Ｐ２ となり、同一炉長の場合、カテナリ型式のノズル圧Ｐ１
はフロータ型式のノズル圧Ｐ２よりも２０％減となる。
はフロータ型式のノズル圧Ｐ２よりも２０％減となる。
【００２３】続いて、風量を比較すると、カテナリ型式
におけるゾーン（長さ：3.5ｍ）当たりの開口面積を0.6
624ｍ2とすると、風量Ｑ１は次のようになる。 Ｑ１＝0.6624・4√（Ｐ１） 一方、フロータ型式におけるゾーン（長さ：3.5ｍ）当
たりの開口面積を０．７００４ｍ2とすると、風量Ｑ２
は次のようになる。 Ｑ２＝0.7704・4√（Ｐ２）
におけるゾーン（長さ：3.5ｍ）当たりの開口面積を0.6
624ｍ2とすると、風量Ｑ１は次のようになる。 Ｑ１＝0.6624・4√（Ｐ１） 一方、フロータ型式におけるゾーン（長さ：3.5ｍ）当
たりの開口面積を０．７００４ｍ2とすると、風量Ｑ２
は次のようになる。 Ｑ２＝0.7704・4√（Ｐ２）
【００２４】以上よりノズルに流体を供給するカテナリ
型式のファンパワー：ＫＷ１とフロータ型式のファンパ
ワー：ＫＷ２を比較すると、 （ＫＷ１／ＫＷ２）＝（Ｑ１・Ｐ１）／（Ｑ２・Ｐ２） ＝0.8・〔0.6624・√（0.8）〕／〔0.7004・√（1.0）〕 ＝0.68 となり、カテナリ型式はフロータ型式に比べて３２％の
省電力となる。
型式のファンパワー：ＫＷ１とフロータ型式のファンパ
ワー：ＫＷ２を比較すると、 （ＫＷ１／ＫＷ２）＝（Ｑ１・Ｐ１）／（Ｑ２・Ｐ２） ＝0.8・〔0.6624・√（0.8）〕／〔0.7004・√（1.0）〕 ＝0.68 となり、カテナリ型式はフロータ型式に比べて３２％の
省電力となる。
【００２５】具体的に、冷却帯に７つのゾーンを設け、
これらのゾーンをすべてカテナリ型式とし、それらに流
体を供給するファンの出力が１３２ＫＷとした場合、 132（ＫＷ）・7（台）・（1−0.68）＝296（ＫＷ） の省電力となる。また、上記７つのゾーンのヒートトラ
ンスファノズルを幅方向に３分割し、それぞれに流体を
供給するヘッダーを設け、狭幅材料処理時には両端部を
ヘッダーを閉鎖すれば、更に省電力となる。
これらのゾーンをすべてカテナリ型式とし、それらに流
体を供給するファンの出力が１３２ＫＷとした場合、 132（ＫＷ）・7（台）・（1−0.68）＝296（ＫＷ） の省電力となる。また、上記７つのゾーンのヒートトラ
ンスファノズルを幅方向に３分割し、それぞれに流体を
供給するヘッダーを設け、狭幅材料処理時には両端部を
ヘッダーを閉鎖すれば、更に省電力となる。
【００２６】なお、以上の説明では、フロータノズル１
０は従来より知られているプレッシャパッド１１とシェ
ブロンパッド１２で構成するものとしたが、２つのプレ
ッシャパッド１１でフロータノズル１０を構成してもよ
い。ただし、シェブロンパッド１２の方がプレッシャパ
ッド１１よりもストリップの浮揚安定性に優れているの
で、シェブロンパッド１２を使用する方が望ましい。
０は従来より知られているプレッシャパッド１１とシェ
ブロンパッド１２で構成するものとしたが、２つのプレ
ッシャパッド１１でフロータノズル１０を構成してもよ
い。ただし、シェブロンパッド１２の方がプレッシャパ
ッド１１よりもストリップの浮揚安定性に優れているの
で、シェブロンパッド１２を使用する方が望ましい。
【００２７】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、第１の発
明にかかるストリップの熱処理方法によれば、材料温度
が約３５０℃以上となる帯域ではストリップはウェービ
ング状態で搬送され、これにより幅方向の耐座屈性が強
化されているため、シーガルウィングが発生することが
なく、皺の無い良質の製品が得られる。また、第２の発
明にかかる連続熱処理装置では、カテナリゾーンにおい
てエネルギ効率の良い処理が達成できる。
明にかかるストリップの熱処理方法によれば、材料温度
が約３５０℃以上となる帯域ではストリップはウェービ
ング状態で搬送され、これにより幅方向の耐座屈性が強
化されているため、シーガルウィングが発生することが
なく、皺の無い良質の製品が得られる。また、第２の発
明にかかる連続熱処理装置では、カテナリゾーンにおい
てエネルギ効率の良い処理が達成できる。
【図１】 アルミニウムストリップ連続処理炉の縦断面
図である。
図である。
【図２】 カテナリゾーンの側面図である。
【図３】 シーガルゾーンの側面図である。
【図４】 ストリップの温度変化を示す図である。
【図５】 シェブロンパッドの平面図である。
【図６】 シェブロンパッドのVI−VI線断面図である。
【図７】 整流部材の平面図である。
【図８】 整流部材のVIII−VIII線断面図である。
【図９】 シェブロンパッドの静圧領域を示す図であ
る。
る。
【図１０】 ウェービング量とストリップ幅方向座屈応
力の関係を示す図である。
力の関係を示す図である。
１…連続処理炉、１０…フロータノズル、１１…プレッ
シャパッド、１２…シェブロンパッド、１３…ラウンド
ノズル、Ａ…加熱帯、Ｂ…徐冷帯、Ｃ…冷却帯、ＺC1，
ＺC2…カテナリゾーン、ＺS…シーガルゾーン。
シャパッド、１２…シェブロンパッド、１３…ラウンド
ノズル、Ａ…加熱帯、Ｂ…徐冷帯、Ｃ…冷却帯、ＺC1，
ＺC2…カテナリゾーン、ＺS…シーガルゾーン。
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミニウムストリップを浮揚搬送しな
がら熱処理する方法において、上記アルミニウムストリ
ップを、少なくとも材料温度が約３５０℃以上の帯域で
はウェービング状態で搬送し、その他の帯域ではカテナ
リ状態で搬送することを特徴とするアルミニウムストリ
ップの連続熱処理方法。 - 【請求項２】 アルミニウムストリップを浮揚搬送しな
がら熱処理する炉において、加熱帯の前半部は、上下一
対のプレッシャパッドからなるフロータノズルを所定間
隔ごとに配置するとともに該フロータノズルの間に複数
のラウンドノズルを配置し、上記フロータノズルの位置
でアルミニウムストリップを支持しながらカテナリ状態
で搬送するカテナリゾーンで構成し、上記加熱帯の後半
部は、上下一対のプレッシャパッドからなるフロータノ
ズルを多数配置し、これらフロータノズルによってアル
ミニウムストリップをウェービング状態で搬送するシー
ガルゾーンで構成し、冷却帯は少なくとも後半部を上記
カテナリゾーンと同じ構成にしたことを特徴とするアル
ミニウムストリップの連続熱処理炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19824992A JPH0730413B2 (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | アルミニウムストリップの熱処理方法および連続熱処理炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19824992A JPH0730413B2 (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | アルミニウムストリップの熱処理方法および連続熱処理炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0641649A true JPH0641649A (ja) | 1994-02-15 |
| JPH0730413B2 JPH0730413B2 (ja) | 1995-04-05 |
Family
ID=16387990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19824992A Expired - Fee Related JPH0730413B2 (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | アルミニウムストリップの熱処理方法および連続熱処理炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0730413B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0452504A1 (en) * | 1989-11-06 | 1991-10-23 | KOHJIN CO. Ltd. | N-(3',4'-dimethoxycinnamoyl)anthranilic acid |
| JPH07258747A (ja) * | 1994-03-22 | 1995-10-09 | Chugai Ro Co Ltd | 非鉄金属ストリップの連続熱処理方法 |
| KR100869225B1 (ko) * | 2007-04-30 | 2008-11-18 | 에이디엠이십일 주식회사 | 와이퍼 블레이드 |
| CN101914736A (zh) * | 2010-08-12 | 2010-12-15 | 浙江浩大工业炉有限公司 | 一种连续退火炉 |
| CN113454246A (zh) * | 2019-02-28 | 2021-09-28 | 艾伯纳工业炉公司 | 浮动带式炉 |
-
1992
- 1992-07-24 JP JP19824992A patent/JPH0730413B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0452504A1 (en) * | 1989-11-06 | 1991-10-23 | KOHJIN CO. Ltd. | N-(3',4'-dimethoxycinnamoyl)anthranilic acid |
| JPH07258747A (ja) * | 1994-03-22 | 1995-10-09 | Chugai Ro Co Ltd | 非鉄金属ストリップの連続熱処理方法 |
| KR100869225B1 (ko) * | 2007-04-30 | 2008-11-18 | 에이디엠이십일 주식회사 | 와이퍼 블레이드 |
| CN101914736A (zh) * | 2010-08-12 | 2010-12-15 | 浙江浩大工业炉有限公司 | 一种连续退火炉 |
| CN113454246A (zh) * | 2019-02-28 | 2021-09-28 | 艾伯纳工业炉公司 | 浮动带式炉 |
| US11708621B2 (en) | 2019-02-28 | 2023-07-25 | Ebner Industrieofenbau Gmbh | Strip flotation furnace |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0730413B2 (ja) | 1995-04-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |