JPH06346269A - 銅種板電解用ステンレス母板 - Google Patents
銅種板電解用ステンレス母板Info
- Publication number
- JPH06346269A JPH06346269A JP5166152A JP16615293A JPH06346269A JP H06346269 A JPH06346269 A JP H06346269A JP 5166152 A JP5166152 A JP 5166152A JP 16615293 A JP16615293 A JP 16615293A JP H06346269 A JPH06346269 A JP H06346269A
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- sheet
- copper
- plate
- cathode
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 電着性、剥離性、耐食性に優れ、初期投資の
少ない銅種板電解用ステンレス母板を提供する。 【構成】 平板部が中心線平均粗さ（Ｒａ）で０.１５
〜０.６μｍで、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が０.７〜２.
５μｍの表面粗さの微細亀甲状の模様を有する冷間圧延
ステンレス鋼板からなる銅種板電解用ステンレス母板。
少ない銅種板電解用ステンレス母板を提供する。 【構成】 平板部が中心線平均粗さ（Ｒａ）で０.１５
〜０.６μｍで、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が０.７〜２.
５μｍの表面粗さの微細亀甲状の模様を有する冷間圧延
ステンレス鋼板からなる銅種板電解用ステンレス母板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、銅種板電解用ステンレ
ス母板に関するものである。
ス母板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電気銅を得るための銅電解精製法では、
銅精錬工程の精製炉から得られる精製粗銅が陽極として
用いられる。一方陰極としては、種板製造用電解槽で
銅、チタンやステンレス製の母板と称される陰極上に、
銅を電着して剥離した厚さ０.６ｍｍ程度の厚さの薄い
銅板（種板）を陰極として用い、硫酸銅、硫酸水溶液を
主成分とする電解液を用いて電解し、種板に金属銅を電
着させ、そのまま製品の電気銅とする方法や、母板に５
〜１０ｍｍの厚さに銅を電着させ、母板から電着銅を剥
ぎ取って製品の電気銅とする方法等がある。
銅精錬工程の精製炉から得られる精製粗銅が陽極として
用いられる。一方陰極としては、種板製造用電解槽で
銅、チタンやステンレス製の母板と称される陰極上に、
銅を電着して剥離した厚さ０.６ｍｍ程度の厚さの薄い
銅板（種板）を陰極として用い、硫酸銅、硫酸水溶液を
主成分とする電解液を用いて電解し、種板に金属銅を電
着させ、そのまま製品の電気銅とする方法や、母板に５
〜１０ｍｍの厚さに銅を電着させ、母板から電着銅を剥
ぎ取って製品の電気銅とする方法等がある。
【０００３】母板として銅板を使用する場合は、電着銅
が母板に密着するのを防止するため、剥離剤（石鹸、ワ
ニス、重油等）を塗布する必要があり、このための作業
が必要となる外、電解面部が腐食する問題がある。チタ
ン製母板は剥離剤を塗布する必要がなく、耐食性も良好
であるが、高価であるため初期投資が高いという問題が
ある。
が母板に密着するのを防止するため、剥離剤（石鹸、ワ
ニス、重油等）を塗布する必要があり、このための作業
が必要となる外、電解面部が腐食する問題がある。チタ
ン製母板は剥離剤を塗布する必要がなく、耐食性も良好
であるが、高価であるため初期投資が高いという問題が
ある。
【０００４】これに対して、ステンレス母板は、必ずし
も剥離剤を塗布する必要がなく安価なため、最近は、ス
テンレス母板が用いられるようになってきている。しか
し、母板として、ステンレス板を使用すると、電着銅が
母板から自然剥離したり、電着銅が母板に強固に電着し
てしまい、剥離が困難となったり、母板表面が白色に変
色してしまうなど、電着性、剥離性、耐食性が良くない
状態が生じ易いという問題があった。
も剥離剤を塗布する必要がなく安価なため、最近は、ス
テンレス母板が用いられるようになってきている。しか
し、母板として、ステンレス板を使用すると、電着銅が
母板から自然剥離したり、電着銅が母板に強固に電着し
てしまい、剥離が困難となったり、母板表面が白色に変
色してしまうなど、電着性、剥離性、耐食性が良くない
状態が生じ易いという問題があった。
【０００５】この問題の対策の一つとして、ステンレス
母板の表面を研磨して使用することがある。しかし、研
磨作業を人が行う場合は、表面粗さにバラツキがあり、
平滑になり過ぎた場合、電解中にステンレス母板と種板
との間で剥離が発生し、短絡の原因となったり、部分的
に剥離が起き、ステンレス母板と種板との間に電解液が
閉じ込められて、ステンレス母板に部分的に孔食が発生
し、電解に繰り返して使用するうちに、種板が剥離しに
くくなったりする。又、ステンレス母板の表面が粗くな
り過ぎた場合は、ステンレス母板より種板を剥離するこ
とが困難となる。
母板の表面を研磨して使用することがある。しかし、研
磨作業を人が行う場合は、表面粗さにバラツキがあり、
平滑になり過ぎた場合、電解中にステンレス母板と種板
との間で剥離が発生し、短絡の原因となったり、部分的
に剥離が起き、ステンレス母板と種板との間に電解液が
閉じ込められて、ステンレス母板に部分的に孔食が発生
し、電解に繰り返して使用するうちに、種板が剥離しに
くくなったりする。又、ステンレス母板の表面が粗くな
り過ぎた場合は、ステンレス母板より種板を剥離するこ
とが困難となる。
【０００６】本出願人は先に研磨作業によって調整した
中心線平均粗さ（Ｒａ）で０.５〜１.５３μｍの表面粗
さを有するステンレス母板を提案した（特願平４−１３
４３５９号）。しかし、ステンレス板メーカーより購入
した多数のステンレス板に機械的研磨等の精密な研磨を
実施するのは大変な作業で、そのコストが多大になるた
め初期投資が高くなるという問題があった。
中心線平均粗さ（Ｒａ）で０.５〜１.５３μｍの表面粗
さを有するステンレス母板を提案した（特願平４−１３
４３５９号）。しかし、ステンレス板メーカーより購入
した多数のステンレス板に機械的研磨等の精密な研磨を
実施するのは大変な作業で、そのコストが多大になるた
め初期投資が高くなるという問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、電着性、剥
離性、耐食性に優れ、初期投資の少ない銅種板電解用ス
テンレス母板を提供することを課題とする。
離性、耐食性に優れ、初期投資の少ない銅種板電解用ス
テンレス母板を提供することを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明による課題を解決
するための手段は、平板部が中心線平均粗さ（Ｒａ）で
０.１５〜０.６μｍで、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が０.
７〜２.５μｍの表面粗さの微細亀甲状の模様を有する
冷間圧延ステンレス鋼板を銅種板電解用ステンレス母板
とすることにある。
するための手段は、平板部が中心線平均粗さ（Ｒａ）で
０.１５〜０.６μｍで、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が０.
７〜２.５μｍの表面粗さの微細亀甲状の模様を有する
冷間圧延ステンレス鋼板を銅種板電解用ステンレス母板
とすることにある。
【０００９】ここで、中心線平均粗さ（Ｒａ）は、ＪＩ
Ｓ Ｂ ０６０１（表面粗さ）に基づいて、針で表面を
一定方向になで、針の上下動を拡大する触針式あらさ測
定機（ミツトヨ社製を使用）で、ステンレス板の圧延方
向に対して直角方向に測定する。次にその粗さ曲線か
ら、その中心線の方向に測定長さｌの部分を抜き取り、
この抜き取り部分の中心線をＸ軸、縦倍率の方向をＹ軸
として粗さ曲線をｙ＝ｆ(ｘ)で表したとき、次式によっ
て求められる値をμｍで表したものである。
Ｓ Ｂ ０６０１（表面粗さ）に基づいて、針で表面を
一定方向になで、針の上下動を拡大する触針式あらさ測
定機（ミツトヨ社製を使用）で、ステンレス板の圧延方
向に対して直角方向に測定する。次にその粗さ曲線か
ら、その中心線の方向に測定長さｌの部分を抜き取り、
この抜き取り部分の中心線をＸ軸、縦倍率の方向をＹ軸
として粗さ曲線をｙ＝ｆ(ｘ)で表したとき、次式によっ
て求められる値をμｍで表したものである。
【００１０】
【数１】
【００１１】１０点平均粗さ（Ｒｚ）は、前記の断面曲
線からその平均線の方向に評価長さ１ｍの部分を抜き取
り、平均線に平行かつ断面曲線を横切らない直線から縦
倍率の方向に測定した最高から５番目までの山頂の標高
の平均値と、最深から５番目までの谷底の標高の平均値
との差の値をμｍで表したものである。
線からその平均線の方向に評価長さ１ｍの部分を抜き取
り、平均線に平行かつ断面曲線を横切らない直線から縦
倍率の方向に測定した最高から５番目までの山頂の標高
の平均値と、最深から５番目までの谷底の標高の平均値
との差の値をμｍで表したものである。
【００１２】
【作用】ステンレス鋼板中には次ぎのような種類があ
る。(1)ＪＩＳ Ｇ ４３０４の熱間圧延後、熱処理
し、酸洗又はこれに準ずる処理を施したＮｏ.１表面仕
上げの熱間圧延ステンレス鋼板、(2)ＪＩＳ Ｇ ４３
０５の冷間圧延後、熱処理、酸洗又はこれに準じる処理
を施した後、適当な光沢を得る程度に冷間圧延して仕上
げたＮｏ.２Ｂ表面仕上げの冷間圧延ステンレス鋼板、
(3)ＪＩＳ Ｇ ４３０５の冷間圧延後、熱処理、酸洗
又はこれに準じる処理を施して仕上げたもの。また、つ
や消しロールによって最後に軽く冷間圧延したものを含
めたＮｏ.２Ｄ表面仕上げの冷間圧延ステンレス鋼板、
(4)ＪＩＳ Ｒ ６００１による１５０〜１８０番まで
研磨したＮｏ.４表面仕上げのＪＩＳ Ｇ ４３０５の
冷間圧延ステンレス鋼板、(5)ＪＩＳ Ｒ ６００１に
よる４００番まで研磨した＃４００表面仕上げのＪＩＳ
Ｇ ４３０５の冷間圧延ステンレス鋼板がある。
る。(1)ＪＩＳ Ｇ ４３０４の熱間圧延後、熱処理
し、酸洗又はこれに準ずる処理を施したＮｏ.１表面仕
上げの熱間圧延ステンレス鋼板、(2)ＪＩＳ Ｇ ４３
０５の冷間圧延後、熱処理、酸洗又はこれに準じる処理
を施した後、適当な光沢を得る程度に冷間圧延して仕上
げたＮｏ.２Ｂ表面仕上げの冷間圧延ステンレス鋼板、
(3)ＪＩＳ Ｇ ４３０５の冷間圧延後、熱処理、酸洗
又はこれに準じる処理を施して仕上げたもの。また、つ
や消しロールによって最後に軽く冷間圧延したものを含
めたＮｏ.２Ｄ表面仕上げの冷間圧延ステンレス鋼板、
(4)ＪＩＳ Ｒ ６００１による１５０〜１８０番まで
研磨したＮｏ.４表面仕上げのＪＩＳ Ｇ ４３０５の
冷間圧延ステンレス鋼板、(5)ＪＩＳ Ｒ ６００１に
よる４００番まで研磨した＃４００表面仕上げのＪＩＳ
Ｇ ４３０５の冷間圧延ステンレス鋼板がある。
【００１３】これらについて検討の結果、(1)は初期の
板の表面粗さが粗いため、種板が電着したときには、強
固に電着するので剥離性が良くなく、また、平坦度が低
い、板厚のバラツキが大きい、表面を平滑にするための
研磨を行うのに工数がかかる等の問題があった。
板の表面粗さが粗いため、種板が電着したときには、強
固に電着するので剥離性が良くなく、また、平坦度が低
い、板厚のバラツキが大きい、表面を平滑にするための
研磨を行うのに工数がかかる等の問題があった。
【００１４】(2)(3)については、平坦度が高く、板厚の
バラツキが小さいので良いが、その他の特性のバラツキ
があった。そこで剥離性に最も関連の深い表面状態を電
子顕微鏡で観察したところ、(4)(5)は表面が縦縞模様に
なっているのに対して、(2)(3)は長径が０.１μｍ以下
から数十μｍの亀の甲状の島が多数隣接し、その島の境
界に仕上げにより異なるが約１μｍ以下の深さと幅の溝
が存在することが分かった。
バラツキが小さいので良いが、その他の特性のバラツキ
があった。そこで剥離性に最も関連の深い表面状態を電
子顕微鏡で観察したところ、(4)(5)は表面が縦縞模様に
なっているのに対して、(2)(3)は長径が０.１μｍ以下
から数十μｍの亀の甲状の島が多数隣接し、その島の境
界に仕上げにより異なるが約１μｍ以下の深さと幅の溝
が存在することが分かった。
【００１５】この(2)(3)の微細亀甲状の模様を有する冷
間圧延ステンレス鋼板の冷間圧延工程、熱処理工程、酸
洗工程、仕上げ工程、コイルから定寸に切断する工程に
ついて調査し、各工程を調整して種々の表面粗さを有す
るステンレス母板を製作して電解試験を実施した結果、
ステンレス母板の表面粗さが中心線平均粗さＲａで０.
１５μｍ未満、１０点平均粗さＲｚが０.７μｍ未満の
場合、電解中にステンレス母板と種板との間で剥離が発
生し、短絡の原因となること、母板も母板と種板との間
に電解液が入り込むため、黒色物が付着して次回の電解
時にその部分で電着不良が生ずることが分かった。
間圧延ステンレス鋼板の冷間圧延工程、熱処理工程、酸
洗工程、仕上げ工程、コイルから定寸に切断する工程に
ついて調査し、各工程を調整して種々の表面粗さを有す
るステンレス母板を製作して電解試験を実施した結果、
ステンレス母板の表面粗さが中心線平均粗さＲａで０.
１５μｍ未満、１０点平均粗さＲｚが０.７μｍ未満の
場合、電解中にステンレス母板と種板との間で剥離が発
生し、短絡の原因となること、母板も母板と種板との間
に電解液が入り込むため、黒色物が付着して次回の電解
時にその部分で電着不良が生ずることが分かった。
【００１６】又、中心線平均粗さＲａで０.６μｍを超
え、１０点平均粗さＲｚが２.５μｍを超える場合は、
ステンレス母板より種板を剥離することが困難となるこ
とが分かった。この理由により、本発明は、Ｒａが０.
１５〜０.６μｍ、Ｒｚが０.７〜２.５μｍとするもの
である。作業上から種板の剥離力は約２〜１０ｋｇであ
ることが好ましいので、Ｒａ０.１７〜０.５μｍ、Ｒｚ
０.８〜２.０μｍとするのがよい。
え、１０点平均粗さＲｚが２.５μｍを超える場合は、
ステンレス母板より種板を剥離することが困難となるこ
とが分かった。この理由により、本発明は、Ｒａが０.
１５〜０.６μｍ、Ｒｚが０.７〜２.５μｍとするもの
である。作業上から種板の剥離力は約２〜１０ｋｇであ
ることが好ましいので、Ｒａ０.１７〜０.５μｍ、Ｒｚ
０.８〜２.０μｍとするのがよい。
【００１７】(2)(3)の微細亀甲状の模様を有するステン
レス板の表面の粗さは、ステンレス板製造ラインで、
ａ．コイル研磨工程（ベルト式のペーパーで表面を研磨
して一定の表面状態する）、ｂ.酸洗工程（酸洗工程前
のステンレス板の表面粗さが細かい場合、酸洗液の濃度
を高くする、酸洗液の組成の変更又は回数を増やす等で
表面粗さを高める）、ｃ.調質圧延工程（調質圧延工程
前のステンレス板の表面粗さが細かい場合、調質圧延工
程を省略することで表面粗さを高める）、ｄ.コイルか
ら定寸の板に切断する前のレベラー工程（レベラー工程
前のステンレス板の表面粗さが粗い場合、レベラーを通
す回数を増やす、又はコイルの押し込み量を小さくする
ことで表面粗さを低下させることができる）等を調整す
ることで、所望に管理できる。
レス板の表面の粗さは、ステンレス板製造ラインで、
ａ．コイル研磨工程（ベルト式のペーパーで表面を研磨
して一定の表面状態する）、ｂ.酸洗工程（酸洗工程前
のステンレス板の表面粗さが細かい場合、酸洗液の濃度
を高くする、酸洗液の組成の変更又は回数を増やす等で
表面粗さを高める）、ｃ.調質圧延工程（調質圧延工程
前のステンレス板の表面粗さが細かい場合、調質圧延工
程を省略することで表面粗さを高める）、ｄ.コイルか
ら定寸の板に切断する前のレベラー工程（レベラー工程
前のステンレス板の表面粗さが粗い場合、レベラーを通
す回数を増やす、又はコイルの押し込み量を小さくする
ことで表面粗さを低下させることができる）等を調整す
ることで、所望に管理できる。
【００１８】
【実施例】表１に示すステンレス母板を使用し、下記の
電解条件で銅電解用種板を製造した。使用したステンレ
ス母板の表面粗さは表面６カ所について測定した平均値
である。 電解条件 電解液 銅 ４６ｇ／ｌ 遊離硫酸 １９０ｇ／ｌ にかわ ８０ｇ／ｔｏｎ（電着銅当たり） チオ尿素 ６０ｇ／ｔｏｎ（電着銅当たり） 塩酸 ３０ｍｇ／ｌ 陽極 精製アノード 陽極寸法 １０４０×１０２６×３６ｍｍ 陽極枚数 ２６枚 陰極 ステンレス３１６Ｌ・冷間圧延板 日本ス
テンレス社製 陰極寸法 １０７０×１０５０×３ｍｍ 陰極枚数 ２５枚 極間距離 １０５ｍｍ（アノード・中央間距離） 電流密度 ２２０Ａ／ｍ2 液温 ６０℃ 電解時間 ２２時間 電槽寸法 内のり３０００×１２５０×１３６０ｍｍ
電解条件で銅電解用種板を製造した。使用したステンレ
ス母板の表面粗さは表面６カ所について測定した平均値
である。 電解条件 電解液 銅 ４６ｇ／ｌ 遊離硫酸 １９０ｇ／ｌ にかわ ８０ｇ／ｔｏｎ（電着銅当たり） チオ尿素 ６０ｇ／ｔｏｎ（電着銅当たり） 塩酸 ３０ｍｇ／ｌ 陽極 精製アノード 陽極寸法 １０４０×１０２６×３６ｍｍ 陽極枚数 ２６枚 陰極 ステンレス３１６Ｌ・冷間圧延板 日本ス
テンレス社製 陰極寸法 １０７０×１０５０×３ｍｍ 陰極枚数 ２５枚 極間距離 １０５ｍｍ（アノード・中央間距離） 電流密度 ２２０Ａ／ｍ2 液温 ６０℃ 電解時間 ２２時間 電槽寸法 内のり３０００×１２５０×１３６０ｍｍ
【００１９】２２時間電解終了後、母板から種板を剥離
するのに要した剥離力、母板の表面状態、種板外観を併
せて表１に示す。剥離力測定方法は、図１に示すよう
に、母板１と種板２との上部に口明けを行い、種板２の
口明けを行った部分にバネ秤を取り付け、母板１に対し
て種板２を垂直に引っ張り、種板２が母板１から剥離す
る最大荷重を種板２の剥離力とした。又、表１に示す剥
離力は、数回の実施による剥離力の最大値と最小値を示
すものである。
するのに要した剥離力、母板の表面状態、種板外観を併
せて表１に示す。剥離力測定方法は、図１に示すよう
に、母板１と種板２との上部に口明けを行い、種板２の
口明けを行った部分にバネ秤を取り付け、母板１に対し
て種板２を垂直に引っ張り、種板２が母板１から剥離す
る最大荷重を種板２の剥離力とした。又、表１に示す剥
離力は、数回の実施による剥離力の最大値と最小値を示
すものである。
【００２０】
【表１】 Ｎｏ. 仕上げ 表面粗さμｍ 種板剥離力 通電後の母板 種板外観 Ｒａ Ｒｚ ｋｇｆ 表面状態 ────────────────────────────────── １ Ｎｏ.２Ｄ 0.15 0.7 1.6〜2.9 若干黒色物有 異常無し ２ Ｎｏ.２Ｂ 0.17 0.8 2.0〜3.5 異常無し 異常無し 実３ Ｎｏ.２Ｂ 0.20 1.0 2.1〜4.2 異常無し 異常無し 施４ Ｎｏ.２Ｂ 0.31 1.4 4.5〜6.4 異常無し 異常無し 例５ Ｎｏ.２Ｄ 0.50 2.0 5.4〜9.6 異常無し 異常無し ６ Ｎｏ.２Ｄ 0.60 2.5 11.3〜16.8 異常無し 異常無し ────────────────────────────────── １ Ｎｏ.２Ｂ 0.18 0.6 自然剥離 黒色物付着 電着不良 ２ Ｎｏ.２Ｂ 0.10 0.6 自然剥離 黒色物付着 電着不良 比３ Ｎｏ.２Ｂ 0.13 0.5 自然剥離 黒色物付着 電着不良 較４ Ｎｏ.２Ｄ 1.10 3.9 15.5〜＞20 異常無し 異常無し 例５ Ｎｏ.２Ｄ 3.35 7.8 ＞20 異常無し 異常無し ６ Ｎｏ.１ 4.03 11.9 ＞20 異常無し 異常無し ──────────────────────────────────
【００２１】表１において、実施例と比較例から、表面
粗さを本願発明の範囲とすることにより、種板剥離力、
通電後の母板表面状態、種板外観の良好な、母板として
適するものを供給できることが分かる。
粗さを本願発明の範囲とすることにより、種板剥離力、
通電後の母板表面状態、種板外観の良好な、母板として
適するものを供給できることが分かる。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、耐久性を有し、種板剥
離力、母板表面状態、種板外観が良好で初期投資を少な
くできる銅種板電解用ステンレス母板を提供できる。
離力、母板表面状態、種板外観が良好で初期投資を少な
くできる銅種板電解用ステンレス母板を提供できる。
【図１】種板の剥離力を測定する方法の説明図である。
１ 母板 ２ 種板 ３ バネ秤
Claims (1)
- 【請求項１】 平板部が中心線平均粗さ（Ｒａ）で０.
１５〜０.６μｍで、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が０.７〜
２.５μｍの表面粗さの微細亀甲状の模様を有する冷間
圧延ステンレス鋼板からなる銅種板電解用ステンレス母
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5166152A JPH06346269A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 銅種板電解用ステンレス母板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5166152A JPH06346269A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 銅種板電解用ステンレス母板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346269A true JPH06346269A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15826031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5166152A Pending JPH06346269A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 銅種板電解用ステンレス母板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346269A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104073842A (zh) * | 2011-10-13 | 2014-10-01 | 金川集团有限公司 | 一种电积、电解镍的阴极板 |
| CN104264194A (zh) * | 2014-10-13 | 2015-01-07 | 无锡长辉机电科技有限公司 | 一种酸性镀铜液的制备方法 |
| JP2019178353A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 住友金属鉱山株式会社 | 脱銅電解処理方法、脱銅電解処理装置 |
| JP2020084297A (ja) * | 2018-11-30 | 2020-06-04 | 住友金属鉱山株式会社 | 電解用陰極板及びこれを用いた電解精製方法 |
| CN114182298A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-03-15 | 新余市木林森线路板有限公司 | 一种线路板碱性蚀刻铜回收电解母铜板利用方法 |
-
1993
- 1993-06-11 JP JP5166152A patent/JPH06346269A/ja active Pending
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