JPH06317263A - スクロール圧縮機 - Google Patents
スクロール圧縮機Info
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- JPH06317263A JPH06317263A JP5106895A JP10689593A JPH06317263A JP H06317263 A JPH06317263 A JP H06317263A JP 5106895 A JP5106895 A JP 5106895A JP 10689593 A JP10689593 A JP 10689593A JP H06317263 A JPH06317263 A JP H06317263A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shaft
- bearing
- main
- eccentric
- main shaft
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/0042—Driving elements, brakes, couplings, transmissions specially adapted for pumps
- F04C29/005—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions
- F04C29/0057—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions for eccentric movement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/0021—Systems for the equilibration of forces acting on the pump
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2230/00—Manufacture
- F04C2230/60—Assembly methods
- F04C2230/605—Balancing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2240/00—Components
- F04C2240/60—Shafts
- F04C2240/601—Shaft flexion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2240/00—Components
- F04C2240/80—Other components
- F04C2240/807—Balance weight, counterweight
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 主軸５ｂと主軸受３ａとの相対傾き角が大き
いため、十分な負荷容量が発生せず、入力の増加、軸の
摩耗進行、軸の焼付きが発生するのを防止する。 【構成】 主軸５ｂの円筒面とロータ軸５ｄの円筒面に
対して副軸５ｃの円筒面を偏芯させ、偏芯量を１／１０
０００＜偏芯量／軸受スパン＜２０／１００００とし、
かつ偏芯方向をクランク部５ａがガス圧縮荷重を受ける
方向に対して上バランスウエイト８の遠心方向に０゜〜
４０゜とし、ガス圧縮負荷と上バランスウエイト８によ
る遠心荷重によって発生する傾き角と逆の初期相対傾き
角を主軸５ｂに付けた。 【効果】 圧縮機運転時に負荷撓み角と初期撓み角とが
打ち消しあって主軸受３ａと主軸５ｂを平行にし、入力
を減少させ、軸の摩耗を減らし軸の焼付きをおさえる。
いため、十分な負荷容量が発生せず、入力の増加、軸の
摩耗進行、軸の焼付きが発生するのを防止する。 【構成】 主軸５ｂの円筒面とロータ軸５ｄの円筒面に
対して副軸５ｃの円筒面を偏芯させ、偏芯量を１／１０
０００＜偏芯量／軸受スパン＜２０／１００００とし、
かつ偏芯方向をクランク部５ａがガス圧縮荷重を受ける
方向に対して上バランスウエイト８の遠心方向に０゜〜
４０゜とし、ガス圧縮負荷と上バランスウエイト８によ
る遠心荷重によって発生する傾き角と逆の初期相対傾き
角を主軸５ｂに付けた。 【効果】 圧縮機運転時に負荷撓み角と初期撓み角とが
打ち消しあって主軸受３ａと主軸５ｂを平行にし、入力
を減少させ、軸の摩耗を減らし軸の焼付きをおさえる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、冷凍用及び空調用に
使用されるスクロール圧縮機に関するものである。
使用されるスクロール圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１４は実願平２−１２８８９６号明細
書に示された従来のスクロール圧縮機の横断面図であ
り、図において、１は固定スクロールで、渦巻部１ａを
下部に形成しており、ボルトによってフレーム３に締結
されている。２は揺動スクロールで、上部に前記固定ス
クロール１の渦巻部１ａと同一形状の渦巻部２ａを下部
に中空ボス部２ｂを配置し、その内側面に揺動軸受２ｃ
を形成している。また、揺動スクロール２はスラスト面
２ｄを介してフレーム３のスラスト面３ｂに摺動自在に
軸方向に支持されている。５はクランク軸で上端部に軸
芯から偏芯した円筒状のクランク軸５ａが設けられてお
り、前記揺動軸受２ｃと回転自在に嵌合されており、ま
た、主軸円筒面５ｂ及び副軸円筒面５ｃは、それぞれフ
レーム３に設けられた主軸受３ａ及びサブフレーム４に
設けられた副軸受４ａによってラジアル方向に回転可能
に支持されている。クランク軸５のロータ軸５ｄにはロ
ータ６が焼嵌められており、ステータ７と共にモータ部
を形成している。運転中、揺動スクロール２の遠心力と
つりあわせるために上バランスウエイト８及び下バラン
スウエイト９をクランク軸５に配置している。尚、特開
昭６４−８７８９０に「主軸受３ａと主軸５ｂとの軸受
すき間の大きさの範囲内で互いに偏芯するようにした」
という記述が見受けられるが、図１７と図１４を比較し
てわかるように、構造が全く異なる。図１７は主軸受３
ａと副軸受４ａが隣接して配置され、一般的に径方向す
き間の大きな転がり軸受を使用しており発明の目的もラ
ジアルすき間分だけ主軸が傾くことに起因している。こ
れに対し、当発明では、主軸受３ａと副軸受４ａとの間
にロータ６を配置しており、主軸受３ａと副軸受４ａは
隣接することはない。主軸受３ａと副軸受４ａが隣接し
ていないので、クランクの弾性変形が無視できなくな
り、発明の目的で記したように主軸５ｂと主軸受３ａと
の相対傾き角が大きくなり、問題となっている。総じて
いえば、発生している問題点も構造も異なり、解決する
内容も異なるといえる。
書に示された従来のスクロール圧縮機の横断面図であ
り、図において、１は固定スクロールで、渦巻部１ａを
下部に形成しており、ボルトによってフレーム３に締結
されている。２は揺動スクロールで、上部に前記固定ス
クロール１の渦巻部１ａと同一形状の渦巻部２ａを下部
に中空ボス部２ｂを配置し、その内側面に揺動軸受２ｃ
を形成している。また、揺動スクロール２はスラスト面
２ｄを介してフレーム３のスラスト面３ｂに摺動自在に
軸方向に支持されている。５はクランク軸で上端部に軸
芯から偏芯した円筒状のクランク軸５ａが設けられてお
り、前記揺動軸受２ｃと回転自在に嵌合されており、ま
た、主軸円筒面５ｂ及び副軸円筒面５ｃは、それぞれフ
レーム３に設けられた主軸受３ａ及びサブフレーム４に
設けられた副軸受４ａによってラジアル方向に回転可能
に支持されている。クランク軸５のロータ軸５ｄにはロ
ータ６が焼嵌められており、ステータ７と共にモータ部
を形成している。運転中、揺動スクロール２の遠心力と
つりあわせるために上バランスウエイト８及び下バラン
スウエイト９をクランク軸５に配置している。尚、特開
昭６４−８７８９０に「主軸受３ａと主軸５ｂとの軸受
すき間の大きさの範囲内で互いに偏芯するようにした」
という記述が見受けられるが、図１７と図１４を比較し
てわかるように、構造が全く異なる。図１７は主軸受３
ａと副軸受４ａが隣接して配置され、一般的に径方向す
き間の大きな転がり軸受を使用しており発明の目的もラ
ジアルすき間分だけ主軸が傾くことに起因している。こ
れに対し、当発明では、主軸受３ａと副軸受４ａとの間
にロータ６を配置しており、主軸受３ａと副軸受４ａは
隣接することはない。主軸受３ａと副軸受４ａが隣接し
ていないので、クランクの弾性変形が無視できなくな
り、発明の目的で記したように主軸５ｂと主軸受３ａと
の相対傾き角が大きくなり、問題となっている。総じて
いえば、発生している問題点も構造も異なり、解決する
内容も異なるといえる。
【０００３】ステータ７に通電されると、その駆動力に
よってクランク軸５に回転力が与えられ、クランク部５
ａを介して揺動スクロール２に回転力が伝達される。こ
の回転力により揺動スクロール２は揺動運動を行い、固
定スクロール１との間の圧縮室を容積変化させて、圧縮
作用を行う。クランク軸５は、ロータ６をはさんで、主
軸受３ａと副軸受４ａで支持されており、圧縮作用によ
りクラブ５ａに負荷されるガス負荷と、上バランスウエ
イト８の遠心力及び下バランスウエイト９の遠心力（下
バランスウエイトの遠心力は微少のため以後無視する）
を支持する。次にクランク軸５について説明する。図１
５はクランク軸５に負荷が作用していない状態を示し、
図１６はクランク軸５に負荷が作用している状態を示
す。圧縮機運転時においては、クランク部５ａにはガス
圧縮負荷ＦN が作用し、クランク軸５の主軸円筒面５ｂ
には主軸受３ａから主軸反力Ｆ1 が作用し、副軸円筒面
５ｃには副軸受４ａから副軸反力Ｆ2 が作用しており、
これらの３つの力ＦN ，Ｆ1 ，Ｆ2 によって主軸５は力
の釣合が取れている。これら３つの力によって弾性体で
あるクランク軸５は撓みを生じ、その結果、主軸受３ａ
及び副軸受４ａの軸受に対して主軸は比較的大きな相対
傾き角を持つ。
よってクランク軸５に回転力が与えられ、クランク部５
ａを介して揺動スクロール２に回転力が伝達される。こ
の回転力により揺動スクロール２は揺動運動を行い、固
定スクロール１との間の圧縮室を容積変化させて、圧縮
作用を行う。クランク軸５は、ロータ６をはさんで、主
軸受３ａと副軸受４ａで支持されており、圧縮作用によ
りクラブ５ａに負荷されるガス負荷と、上バランスウエ
イト８の遠心力及び下バランスウエイト９の遠心力（下
バランスウエイトの遠心力は微少のため以後無視する）
を支持する。次にクランク軸５について説明する。図１
５はクランク軸５に負荷が作用していない状態を示し、
図１６はクランク軸５に負荷が作用している状態を示
す。圧縮機運転時においては、クランク部５ａにはガス
圧縮負荷ＦN が作用し、クランク軸５の主軸円筒面５ｂ
には主軸受３ａから主軸反力Ｆ1 が作用し、副軸円筒面
５ｃには副軸受４ａから副軸反力Ｆ2 が作用しており、
これらの３つの力ＦN ，Ｆ1 ，Ｆ2 によって主軸５は力
の釣合が取れている。これら３つの力によって弾性体で
あるクランク軸５は撓みを生じ、その結果、主軸受３ａ
及び副軸受４ａの軸受に対して主軸は比較的大きな相対
傾き角を持つ。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来のスクロール圧縮
機は以上のように構成されており、主軸５ｂと主軸受３
ａとの相対傾き角が大きいため、十分な負荷容量が発生
せず、主軸受３ａでは軸受内の相対傾き角と負荷の大き
さの両方について厳しいので、メタル接触による入力の
増加、軸の摩耗の進行、また、軸の焼付きが発生し、圧
縮機の信頼性を著しく低下させる上、電気消費量が大き
かった。
機は以上のように構成されており、主軸５ｂと主軸受３
ａとの相対傾き角が大きいため、十分な負荷容量が発生
せず、主軸受３ａでは軸受内の相対傾き角と負荷の大き
さの両方について厳しいので、メタル接触による入力の
増加、軸の摩耗の進行、また、軸の焼付きが発生し、圧
縮機の信頼性を著しく低下させる上、電気消費量が大き
かった。
【０００５】この発明は上記のような問題点を解消す
るためになされたもので、圧縮機運転時に主軸受３ａと
主軸５ｂとの相対傾き角を小さくでき、主軸受３ａでの
機械損失が少なく、軸受信頼性の高いスクロール圧縮機
を得ることを目的とする。 この発明は上記のような問題点を解消するためになさ
れたもので、圧縮機運転時に主軸受３ａと主軸５ｂとの
相対傾き角を小さくでき、主軸受３ａでの機械損失が少
なく、軸受信頼性の高く、さらに、ロータ軸５ｄとステ
ータ７の不平衡による電磁音の発生の少ないスクロール
圧縮機を得ることを目的とする。 この発明は上記のような問題点を解消するためになさ
れたもので、圧縮機運転時に主軸受３ａ内での主軸受３
ａと主軸５ｂとの相対傾き角を小さくでき、主軸受３ａ
での機械損失が少なく、軸受信頼性の高く、さらに、圧
縮機運転時に副軸受４ａと副軸５ｃとの相対傾き角が大
きくなる場合でも、副軸受４ａでの機械損失が少なく、
軸受信頼性の高いスクロール圧縮機を得ることを目的と
する。
るためになされたもので、圧縮機運転時に主軸受３ａと
主軸５ｂとの相対傾き角を小さくでき、主軸受３ａでの
機械損失が少なく、軸受信頼性の高いスクロール圧縮機
を得ることを目的とする。 この発明は上記のような問題点を解消するためになさ
れたもので、圧縮機運転時に主軸受３ａと主軸５ｂとの
相対傾き角を小さくでき、主軸受３ａでの機械損失が少
なく、軸受信頼性の高く、さらに、ロータ軸５ｄとステ
ータ７の不平衡による電磁音の発生の少ないスクロール
圧縮機を得ることを目的とする。 この発明は上記のような問題点を解消するためになさ
れたもので、圧縮機運転時に主軸受３ａ内での主軸受３
ａと主軸５ｂとの相対傾き角を小さくでき、主軸受３ａ
での機械損失が少なく、軸受信頼性の高く、さらに、圧
縮機運転時に副軸受４ａと副軸５ｃとの相対傾き角が大
きくなる場合でも、副軸受４ａでの機械損失が少なく、
軸受信頼性の高いスクロール圧縮機を得ることを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】 この発明に係わるスクロール圧縮機は、主軸５ｂの円
筒面とロータ軸５ｄの円筒面に対して、副軸５ｃの円筒
面を偏芯させ、主軸受３ａの軸方向の中心と、副軸受４
ａの軸方向の中心との間の距離を軸受スパンと定義した
とき、偏芯量を１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜
２０／１００００とし、かつ、偏芯方向をクランク部５
ａがガス圧縮荷重を受ける方向に対して上バランスウエ
イト８の遠心方向に０゜〜４０゜とし、ガス圧縮荷重と
バランスウエイトによる遠心荷重によって発生する傾き
角と逆の初期相対傾き角を主軸５ｂに付けたものであ
る。 この発明に係わるスクロール圧縮機は、主軸５ｂの円
筒面に対して、ロータ軸５ｄと副軸５ｃの円筒面を偏芯
させ、偏芯量を１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜
２０／１００００とし、かつ、偏芯方向をクランク部５
ａがガス圧縮荷重を受ける方向に対して上バランスウエ
イト８の遠心方向に０゜〜４０゜とし、ガス圧縮荷重と
バランスウエイトによる遠心荷重によって発生する傾き
角と逆の初期相対傾き角を主軸５ｂに付けたものであ
る。 この発明に係わるスクロール圧縮機は、項１、項２の
偏芯軸を使用し、かつ、副軸受４ａに転がり軸受を使用
したものである。
筒面とロータ軸５ｄの円筒面に対して、副軸５ｃの円筒
面を偏芯させ、主軸受３ａの軸方向の中心と、副軸受４
ａの軸方向の中心との間の距離を軸受スパンと定義した
とき、偏芯量を１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜
２０／１００００とし、かつ、偏芯方向をクランク部５
ａがガス圧縮荷重を受ける方向に対して上バランスウエ
イト８の遠心方向に０゜〜４０゜とし、ガス圧縮荷重と
バランスウエイトによる遠心荷重によって発生する傾き
角と逆の初期相対傾き角を主軸５ｂに付けたものであ
る。 この発明に係わるスクロール圧縮機は、主軸５ｂの円
筒面に対して、ロータ軸５ｄと副軸５ｃの円筒面を偏芯
させ、偏芯量を１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜
２０／１００００とし、かつ、偏芯方向をクランク部５
ａがガス圧縮荷重を受ける方向に対して上バランスウエ
イト８の遠心方向に０゜〜４０゜とし、ガス圧縮荷重と
バランスウエイトによる遠心荷重によって発生する傾き
角と逆の初期相対傾き角を主軸５ｂに付けたものであ
る。 この発明に係わるスクロール圧縮機は、項１、項２の
偏芯軸を使用し、かつ、副軸受４ａに転がり軸受を使用
したものである。
【０００７】
【作用】 この発明におけるスクロール圧縮機は、主軸５ｂの円
筒面とロータ軸５ｄの円筒面に対して、副軸５ｃの円筒
面を偏芯させ、偏芯量を１／１００００＜偏芯量／軸受
スパン＜２０／１００００とし、かつ、偏芯方向をクラ
ンク部５ａがガス圧縮荷重を受ける方向に対して上バラ
ンスウエイト８の遠心方向に０゜〜４０゜とし、主軸受
３ａと副軸受４ａを通る軸芯（これらは同芯）に対して
クランク軸５は各荷重によって傾きを生じるがガス圧縮
荷重とバランスウエイトによる遠心荷重によって発生す
る傾き角（図１６に示す傾き角θ）と逆の初期相対傾き
角（図１に示す初期傾き角α）を主軸５ｂに付けたの
で、圧縮機運転時に負荷撓み角と初期撓み角とが打ち消
しあって、主軸受３ａと主軸５ｂの円筒面とをほぼ平行
となるようにする。 この発明におけるスクロール圧縮機は、主軸５ｂの円
筒面に対して、ロータ軸５ｄと副軸５ｃの円筒面を偏芯
させているので、ガス圧縮荷重とバランスウエイトによ
る遠心荷重によって発生する傾き角と逆の初期相対傾き
角を主軸５ｂに付けたので、圧縮機運転時に負荷撓み角
と初期撓み角とが打ち消しあって、主軸受３ａと主軸５
ｂの円筒面とをほぼ平行となるようにする一方、ロータ
軸５ｄとステータ７の不平衡による電磁音の発生をおさ
える。 この発明におけるスクロール圧縮機は、副軸５ｃに転
がり軸受を使用しているので、項１、項２の偏芯軸を使
用して、副軸５ｃの傾き角が大きくなった場合でも転が
り軸受の許容傾き角が大きいので、性能、信頼性の低下
を防ぐことができる。
筒面とロータ軸５ｄの円筒面に対して、副軸５ｃの円筒
面を偏芯させ、偏芯量を１／１００００＜偏芯量／軸受
スパン＜２０／１００００とし、かつ、偏芯方向をクラ
ンク部５ａがガス圧縮荷重を受ける方向に対して上バラ
ンスウエイト８の遠心方向に０゜〜４０゜とし、主軸受
３ａと副軸受４ａを通る軸芯（これらは同芯）に対して
クランク軸５は各荷重によって傾きを生じるがガス圧縮
荷重とバランスウエイトによる遠心荷重によって発生す
る傾き角（図１６に示す傾き角θ）と逆の初期相対傾き
角（図１に示す初期傾き角α）を主軸５ｂに付けたの
で、圧縮機運転時に負荷撓み角と初期撓み角とが打ち消
しあって、主軸受３ａと主軸５ｂの円筒面とをほぼ平行
となるようにする。 この発明におけるスクロール圧縮機は、主軸５ｂの円
筒面に対して、ロータ軸５ｄと副軸５ｃの円筒面を偏芯
させているので、ガス圧縮荷重とバランスウエイトによ
る遠心荷重によって発生する傾き角と逆の初期相対傾き
角を主軸５ｂに付けたので、圧縮機運転時に負荷撓み角
と初期撓み角とが打ち消しあって、主軸受３ａと主軸５
ｂの円筒面とをほぼ平行となるようにする一方、ロータ
軸５ｄとステータ７の不平衡による電磁音の発生をおさ
える。 この発明におけるスクロール圧縮機は、副軸５ｃに転
がり軸受を使用しているので、項１、項２の偏芯軸を使
用して、副軸５ｃの傾き角が大きくなった場合でも転が
り軸受の許容傾き角が大きいので、性能、信頼性の低下
を防ぐことができる。
【０００８】
実施例１． 以下、この発明の一実施例を図について説明する。図
１は、この発明に係わるクランク軸５のガス圧縮負荷Ｆ
N 及び遠心力ＦC が作用しない時（圧縮機停止時）の形
状を誇張して描いたものである。また、図２はクランク
軸５にガス圧縮負荷ＦN 及び遠心力ＦC が作用した時
（圧縮機運転時）の形状を誇張して描いたものである。
さらに、図３は、主軸５ｂ円筒面に対して副軸５ｃ円筒
面を偏芯させる位置関係を示したものである。尚、スク
ロール圧縮機の特長として、揺動スクロール２が偏芯し
ている方向に揺動スクロール２の遠心力が発生し、クラ
ンク軸５の回転方向に対して９０゜遅れた位相にガス圧
縮負荷ＦN （ガス圧が揺動スクロール２を押す力）が発
生する。図に示すように、主軸５ｂ円筒面に対して、副
軸５ｃ円筒面は偏芯させており、ガス圧縮負荷ＦN 及び
上バランスウエイト８の遠心負荷ＦC によって発生する
負荷撓み角と逆の初期相対傾き角を予め主軸５に与えて
いる。 以下、この発明の一実施例を図について説明する。図
４は、この発明に係わるクランク軸５のガス圧縮負荷Ｆ
N 及び遠心力ＦC が作用しない時（圧縮機停止時）の形
状を誇張して描いたものである。また、図５はクランク
軸５にガス圧縮負荷ＦN 及び遠心力ＦC が作用した時
（圧縮機運転時）の形状を誇張して描いたものである。 以下、この発明の一実施例を図について説明する。図
６は、この発明に係わるクランク軸５のガス圧縮負荷Ｆ
N 及び遠心力ＦC が作用しない時（圧縮機停止時）の形
状を誇張して描いたものである。また、図７はクランク
軸５にガス圧縮負荷ＦN 及び遠心力ＦC が作用した時
（圧縮機運転時）の形状を誇張して描いたものである。
副軸受４ａには転がり軸受を使用し、副軸５ｃの傾斜角
を吸収している。
１は、この発明に係わるクランク軸５のガス圧縮負荷Ｆ
N 及び遠心力ＦC が作用しない時（圧縮機停止時）の形
状を誇張して描いたものである。また、図２はクランク
軸５にガス圧縮負荷ＦN 及び遠心力ＦC が作用した時
（圧縮機運転時）の形状を誇張して描いたものである。
さらに、図３は、主軸５ｂ円筒面に対して副軸５ｃ円筒
面を偏芯させる位置関係を示したものである。尚、スク
ロール圧縮機の特長として、揺動スクロール２が偏芯し
ている方向に揺動スクロール２の遠心力が発生し、クラ
ンク軸５の回転方向に対して９０゜遅れた位相にガス圧
縮負荷ＦN （ガス圧が揺動スクロール２を押す力）が発
生する。図に示すように、主軸５ｂ円筒面に対して、副
軸５ｃ円筒面は偏芯させており、ガス圧縮負荷ＦN 及び
上バランスウエイト８の遠心負荷ＦC によって発生する
負荷撓み角と逆の初期相対傾き角を予め主軸５に与えて
いる。 以下、この発明の一実施例を図について説明する。図
４は、この発明に係わるクランク軸５のガス圧縮負荷Ｆ
N 及び遠心力ＦC が作用しない時（圧縮機停止時）の形
状を誇張して描いたものである。また、図５はクランク
軸５にガス圧縮負荷ＦN 及び遠心力ＦC が作用した時
（圧縮機運転時）の形状を誇張して描いたものである。 以下、この発明の一実施例を図について説明する。図
６は、この発明に係わるクランク軸５のガス圧縮負荷Ｆ
N 及び遠心力ＦC が作用しない時（圧縮機停止時）の形
状を誇張して描いたものである。また、図７はクランク
軸５にガス圧縮負荷ＦN 及び遠心力ＦC が作用した時
（圧縮機運転時）の形状を誇張して描いたものである。
副軸受４ａには転がり軸受を使用し、副軸５ｃの傾斜角
を吸収している。
【０００９】次に動作について説明する。図１は、クラ
ンク軸５にガス負荷ＦN が作用しない形状を示し、図２
は、クランク軸５にガス負荷ＦN が作用する形状を示
す。クランク軸５に作用するガス負荷ＦN の方向は、ク
ランク軸５の回転に同期して回転する。また、上バラン
スウエイト８の遠心力方向もクランク軸５に同期して回
転する。つまり、クランク軸５にとってはガス負荷の作
用方向も上バランスウエイト８による遠心方向も常に一
定である。ガス負荷ＦN 及び遠心力ＦC によってクラン
ク軸５は撓むが、この撓みと予めクランク軸５に与えら
れた偏芯量及び初期相対傾き角とが打ち消しあうことに
より、主軸５ｂは主軸受３ａに対してほぼ平行となる。
その結果、軸受特性が大幅に向上し、機械損失の減少と
軸受け信頼性の向上が期待できる。主軸５ｂの傾斜角と
最小油膜厚さの関係を図８に示す。ここに示す通り、主
軸５ｂの傾斜角が大きくなると、最小油膜厚さは極端に
小さくなり、メタル接触をひきおこし、軸受信頼性を低
下させるが、本発明による偏芯軸を使用することによ
り、主軸５ｂの傾斜角を減少でき、最小油膜厚さが改善
できる。実際に使用する圧縮機の軸受スパンと軸に作用
する荷重を加味し、偏芯量を軸受スパンで割った値を考
えると、１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜２０／
１００００の範囲において、主軸傾斜角を改善する効果
がある。また、図９に軸に作用する力の方向と副軸５ｃ
の偏芯方向を示した。運転周波数１５Ｈｚ〜２００Ｈｚ
の実使用条件におけるガス負荷ＦN と上バランスウエイ
ト８遠心力ＦC の値は、当方のデータベースよりわかっ
ており、ＦN とＦ’C との合力方向である副軸５ｃ偏芯
方向は、θ＝０゜〜４０゜の間にしか存在し得ない。図
１０、図１１に荷重方向と偏芯方向を定性的に示すよう
に、ＦN のベクトル方向と逆方向に副軸を偏芯させ、Ｆ
C のベクトル方向に副軸を偏芯させれば各々同芯軸運転
時の傾き角と、偏芯軸停止時の初期傾き角αの方向が互
いに逆になり、偏芯軸運転時（図示せず）の主軸傾き角
は、互いにキャンセルされて０に近くなる。そこで図９
では、ＦN の逆ベクトルとＦC との合力方向に副軸を偏
芯させている。尚、当方で偏芯量と偏芯角度をそれぞれ
変えて試験をしたところ、図１２、図１３に示す通り、
偏芯量１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜２０／１
００００の範囲、また、偏芯角度は図１３に示すよう
に、軸受損失と偏芯角度の関係は運転回転数により異な
るが、偏芯角度０゜〜４０゜の範囲にあり、偏芯角度の
選択は、どの運転回転数を重視して設計するかで決まる
が、上記偏芯角度０゜〜４０゜の範囲で軸受損失が著し
く低下しており、請求項１の効果が確認されている。請
求項１、２記載の偏芯軸を使用すると、運転中の主軸５
ｂの傾きは改善され、軸受損失は低下するが、その反
面、副軸５ｃの傾きは同芯軸（一般的な軸）に比べて大
きくなる。そこで、傾き角が生じても軸受損失が悪化し
にくい転がり軸受を使用することが前提条件になる場合
もある。転がり軸受の許容傾き角は、一般に３／１００
００（ｒａｄ）といわれているが、当発明による偏芯軸
を使用した場合の副軸５ｃの傾き角は、１／１００００
（ｒａｄ）程度であり、副軸の傾き角は転がり軸受で吸
収できる。圧縮機の構造上、但えば図１４を見ても上バ
ランスウエイト８が下バランスウエイト９に比べて軸方
向に長いことなどにより、一般にロータ６の軸方向位置
は、主軸５ｂに比べて副軸５ｃに近い。このため、主軸
５ｂとロータ軸５ｄに対して副軸５ｃを偏芯させると、
ロータ６とステータ７の径方向位置が不均一になりやす
い。ロータ６とステータ７の不均一は、電磁音の発生、
磁気吸引力の発生を増加させ、圧縮機の性能、信頼性を
低下させる。そこで、主軸５ｂに対して、ロータ軸５
ｄ、副軸５ｃを偏芯させることにより、ロータ６とステ
ータ７の不均一を改善し、圧縮機の性能、信頼性を高め
た。
ンク軸５にガス負荷ＦN が作用しない形状を示し、図２
は、クランク軸５にガス負荷ＦN が作用する形状を示
す。クランク軸５に作用するガス負荷ＦN の方向は、ク
ランク軸５の回転に同期して回転する。また、上バラン
スウエイト８の遠心力方向もクランク軸５に同期して回
転する。つまり、クランク軸５にとってはガス負荷の作
用方向も上バランスウエイト８による遠心方向も常に一
定である。ガス負荷ＦN 及び遠心力ＦC によってクラン
ク軸５は撓むが、この撓みと予めクランク軸５に与えら
れた偏芯量及び初期相対傾き角とが打ち消しあうことに
より、主軸５ｂは主軸受３ａに対してほぼ平行となる。
その結果、軸受特性が大幅に向上し、機械損失の減少と
軸受け信頼性の向上が期待できる。主軸５ｂの傾斜角と
最小油膜厚さの関係を図８に示す。ここに示す通り、主
軸５ｂの傾斜角が大きくなると、最小油膜厚さは極端に
小さくなり、メタル接触をひきおこし、軸受信頼性を低
下させるが、本発明による偏芯軸を使用することによ
り、主軸５ｂの傾斜角を減少でき、最小油膜厚さが改善
できる。実際に使用する圧縮機の軸受スパンと軸に作用
する荷重を加味し、偏芯量を軸受スパンで割った値を考
えると、１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜２０／
１００００の範囲において、主軸傾斜角を改善する効果
がある。また、図９に軸に作用する力の方向と副軸５ｃ
の偏芯方向を示した。運転周波数１５Ｈｚ〜２００Ｈｚ
の実使用条件におけるガス負荷ＦN と上バランスウエイ
ト８遠心力ＦC の値は、当方のデータベースよりわかっ
ており、ＦN とＦ’C との合力方向である副軸５ｃ偏芯
方向は、θ＝０゜〜４０゜の間にしか存在し得ない。図
１０、図１１に荷重方向と偏芯方向を定性的に示すよう
に、ＦN のベクトル方向と逆方向に副軸を偏芯させ、Ｆ
C のベクトル方向に副軸を偏芯させれば各々同芯軸運転
時の傾き角と、偏芯軸停止時の初期傾き角αの方向が互
いに逆になり、偏芯軸運転時（図示せず）の主軸傾き角
は、互いにキャンセルされて０に近くなる。そこで図９
では、ＦN の逆ベクトルとＦC との合力方向に副軸を偏
芯させている。尚、当方で偏芯量と偏芯角度をそれぞれ
変えて試験をしたところ、図１２、図１３に示す通り、
偏芯量１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜２０／１
００００の範囲、また、偏芯角度は図１３に示すよう
に、軸受損失と偏芯角度の関係は運転回転数により異な
るが、偏芯角度０゜〜４０゜の範囲にあり、偏芯角度の
選択は、どの運転回転数を重視して設計するかで決まる
が、上記偏芯角度０゜〜４０゜の範囲で軸受損失が著し
く低下しており、請求項１の効果が確認されている。請
求項１、２記載の偏芯軸を使用すると、運転中の主軸５
ｂの傾きは改善され、軸受損失は低下するが、その反
面、副軸５ｃの傾きは同芯軸（一般的な軸）に比べて大
きくなる。そこで、傾き角が生じても軸受損失が悪化し
にくい転がり軸受を使用することが前提条件になる場合
もある。転がり軸受の許容傾き角は、一般に３／１００
００（ｒａｄ）といわれているが、当発明による偏芯軸
を使用した場合の副軸５ｃの傾き角は、１／１００００
（ｒａｄ）程度であり、副軸の傾き角は転がり軸受で吸
収できる。圧縮機の構造上、但えば図１４を見ても上バ
ランスウエイト８が下バランスウエイト９に比べて軸方
向に長いことなどにより、一般にロータ６の軸方向位置
は、主軸５ｂに比べて副軸５ｃに近い。このため、主軸
５ｂとロータ軸５ｄに対して副軸５ｃを偏芯させると、
ロータ６とステータ７の径方向位置が不均一になりやす
い。ロータ６とステータ７の不均一は、電磁音の発生、
磁気吸引力の発生を増加させ、圧縮機の性能、信頼性を
低下させる。そこで、主軸５ｂに対して、ロータ軸５
ｄ、副軸５ｃを偏芯させることにより、ロータ６とステ
ータ７の不均一を改善し、圧縮機の性能、信頼性を高め
た。
【００１０】
【発明の効果】以上のように、この発明によればクラン
ク軸５の副軸５ｃ円筒面を主軸５ｂ円筒面に対して偏芯
させ、偏芯量を１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜
２０／１００００とし、かつ、偏芯方向をクランク部５
ａがガス圧縮荷重を受ける方向に対して上バランスウエ
イト８の遠心方向に０゜〜４０゜とし、ガス圧縮荷重と
バランスウエイトによる遠心荷重によって発生する傾き
角と逆の初期相対傾き角を主軸５ｂに付けたことによ
り、圧縮機運転時に負荷撓み角と初期相対撓み角とが打
ち消しあって、主軸受３ａと主軸５ｂとをほぼ平行とな
るように構成したので、主軸受３ａでの機械損失が少な
く、また、軸受信頼性の高いものが得られる効果があ
る。
ク軸５の副軸５ｃ円筒面を主軸５ｂ円筒面に対して偏芯
させ、偏芯量を１／１００００＜偏芯量／軸受スパン＜
２０／１００００とし、かつ、偏芯方向をクランク部５
ａがガス圧縮荷重を受ける方向に対して上バランスウエ
イト８の遠心方向に０゜〜４０゜とし、ガス圧縮荷重と
バランスウエイトによる遠心荷重によって発生する傾き
角と逆の初期相対傾き角を主軸５ｂに付けたことによ
り、圧縮機運転時に負荷撓み角と初期相対撓み角とが打
ち消しあって、主軸受３ａと主軸５ｂとをほぼ平行とな
るように構成したので、主軸受３ａでの機械損失が少な
く、また、軸受信頼性の高いものが得られる効果があ
る。
【図１】主軸にガス圧縮負荷とバランスウエイト遠心力
が作用しない時の主軸の形状を示す説明図である。
が作用しない時の主軸の形状を示す説明図である。
【図２】主軸にガス圧縮負荷とバランスウエイト遠心力
が作用する時の主軸の形状を示す説明図である。
が作用する時の主軸の形状を示す説明図である。
【図３】主軸に発生する力と偏芯方向を示す説明図であ
る。
る。
【図４】請求項２による主軸にガス圧縮負荷とバランス
ウエイト遠心力が作用しない時の主軸の形状を示す説明
図である。
ウエイト遠心力が作用しない時の主軸の形状を示す説明
図である。
【図５】請求項２による主軸にガス圧縮負荷とバランス
ウエイト遠心力が作用する時の主軸の形状を示す説明図
である。
ウエイト遠心力が作用する時の主軸の形状を示す説明図
である。
【図６】請求項３による主軸にガス圧縮負荷とバランス
ウエイト遠心力が作用しない時の主軸の形状を示す説明
図である。
ウエイト遠心力が作用しない時の主軸の形状を示す説明
図である。
【図７】請求項３による主軸にガス圧縮負荷とバランス
ウエイト遠心力が作用する時の主軸の形状を示す説明図
である。
ウエイト遠心力が作用する時の主軸の形状を示す説明図
である。
【図８】主軸傾斜角と最小油膜厚さの関係を示す計算
値。
値。
【図９】荷重方向と偏芯方向の関係を示す計算値。
【図１０】ＦN が発生したときの傾斜角θと初期傾き角
αを示す説明図。
αを示す説明図。
【図１１】ＦC が発生したときの傾斜角θと初期傾き角
αを示す説明図。
αを示す説明図。
【図１２】偏芯量／軸受スパンと軸受損失の関係を示す
試験結果。
試験結果。
【図１３】偏芯角度と軸受損失の関係を示す試験結果。
【図１４】従来のスクロール圧縮機を示す断面図。
【図１５】従来のスクロール圧縮機の主軸にガス圧縮負
荷とバランスウエイト遠心力が作用しない時の主軸の形
状を示す説明図。
荷とバランスウエイト遠心力が作用しない時の主軸の形
状を示す説明図。
【図１６】従来のスクロール圧縮機の主軸にガス圧縮負
荷とバランスウエイト遠心力が作用する時の主軸の形状
を示す説明図。
荷とバランスウエイト遠心力が作用する時の主軸の形状
を示す説明図。
【図１７】特開昭６４−８７８９０に示されたスクロー
ル圧縮機の説明図。
ル圧縮機の説明図。
【図１８】特開昭６４−８７８９０に示されたスクロー
ル圧縮機の説明図。
ル圧縮機の説明図。
【図１９】特開昭６４−８７８９０に示されたスクロー
ル圧縮機の説明図。
ル圧縮機の説明図。
１ 固定スクロール １ａ 渦巻部 ２ 揺動スクロール ２ａ 渦巻部 ２ｂ 中空ボス部 ２ｃ 揺動軸受 ２ｄ スラスト面 ３ フレーム ３ａ 主軸受 ３ｂ スラスト面 ４ サブフレーム ４ａ 副軸受 ５ クランク軸 ５ａ クランク部 ５ｂ 主軸 ５ｃ 副軸 ５ｄ ロータ軸 ６ ロータ ７ ステータ ８ 上バランスウエイト ９ 下バランスウエイト
Claims (3)
- 【請求項１】 台板上で巻き方向が互いに逆の渦巻部を
組み合わせることにより、両渦巻部に圧縮室を形成する
固定スクロール及び、揺動スクロールと、電動機によっ
て回転駆動されるクランク軸と、電動機のロータを固定
するクランク軸のロータ軸と、クランク軸の主軸及び副
軸を回転可能に支持する主軸受と副軸受を電動機の上下
に配置し、揺動スクロールの遠心力とバランスをとるた
めの上バランスウエイトと下バランスウエイトを電動機
の上下に配置し、前記揺動スクロールを軸支する揺動軸
を有するスクロール圧縮機において、主軸の円筒面とロ
ータ軸の円筒面に対して、副軸の円筒面を偏芯させ、主
軸受の軸方向の中心と副軸受の軸方向の中心との間の距
離を軸受スパンと定義したとき、偏芯量を１／１０００
０＜偏芯量／軸受スパン＜２０／１００００とし、か
つ、偏芯方向を揺動軸がガス圧縮荷重を受ける方向に対
して上バランスウエイトの遠心方向に０゜〜４０゜と
し、ガス圧縮負荷とバランスウエイトによる遠心荷重に
よって発生する傾き角と逆の初期相対傾き角を主軸に付
けたことを特徴とするスクロール圧縮機。 - 【請求項２】 主軸の円筒面に対して、ロータ軸と副軸
の円筒面を偏芯させたことを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載のスクロール圧縮機。 - 【請求項３】 請求項１項、２項に対して、副軸受が転
がり軸受けであることを特徴とするスクロール圧縮機。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5106895A JP2738260B2 (ja) | 1993-05-07 | 1993-05-07 | スクロール圧縮機 |
| TW085201051U TW421240U (en) | 1993-05-07 | 1993-08-06 | Spiral compressor |
| KR1019930016759A KR0132034B1 (ko) | 1993-05-07 | 1993-08-27 | 스크롤 압축기 |
| US08/187,499 US5403171A (en) | 1993-05-07 | 1994-01-28 | Scroll compressor |
| EP94300942A EP0623748B1 (en) | 1993-05-07 | 1994-02-09 | Scroll compressor |
| DE69403273T DE69403273T2 (de) | 1993-05-07 | 1994-02-09 | Spiralverdichter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5106895A JP2738260B2 (ja) | 1993-05-07 | 1993-05-07 | スクロール圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06317263A true JPH06317263A (ja) | 1994-11-15 |
| JP2738260B2 JP2738260B2 (ja) | 1998-04-08 |
Family
ID=14445212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5106895A Expired - Lifetime JP2738260B2 (ja) | 1993-05-07 | 1993-05-07 | スクロール圧縮機 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5403171A (ja) |
| EP (1) | EP0623748B1 (ja) |
| JP (1) | JP2738260B2 (ja) |
| KR (1) | KR0132034B1 (ja) |
| DE (1) | DE69403273T2 (ja) |
| TW (1) | TW421240U (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006200527A (ja) * | 2004-12-21 | 2006-08-03 | Daikin Ind Ltd | 圧縮機 |
| WO2013046694A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | ダイキン工業株式会社 | スクロール圧縮機 |
| WO2013046692A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | ダイキン工業株式会社 | スクロール圧縮機 |
| CN103982433A (zh) * | 2014-05-06 | 2014-08-13 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 旋转式压缩机 |
Families Citing this family (8)
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|---|---|---|---|---|
| JP3601202B2 (ja) * | 1996-09-06 | 2004-12-15 | 松下電器産業株式会社 | スクロール圧縮機 |
| US6174149B1 (en) * | 1999-03-16 | 2001-01-16 | Scroll Technologies | Scroll compressor with captured counterweight |
| US6709247B1 (en) * | 2002-12-16 | 2004-03-23 | Copeland Corporation | Scroll compressor having a deflectable bearing housing for shaft alignment |
| US7585243B2 (en) * | 2005-11-17 | 2009-09-08 | Aisin Aw Co., Ltd. | Automatic transmission |
| US20070231170A1 (en) * | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Xiaogen Su | Drive shaft for a compressor |
| JP5075810B2 (ja) * | 2008-12-26 | 2012-11-21 | 株式会社日立産機システム | スクロール式流体機械 |
| US8167597B2 (en) * | 2009-03-23 | 2012-05-01 | Bitzer Scroll Inc. | Shaft bearings, compressor with same, and methods |
| KR102273425B1 (ko) | 2017-02-15 | 2021-07-07 | 한온시스템 주식회사 | 스크롤 압축기 |
Family Cites Families (8)
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|---|---|---|---|---|
| JPS62159783A (ja) * | 1986-01-06 | 1987-07-15 | Mitsubishi Electric Corp | スクロ−ル圧縮機 |
| JPS62284983A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-10 | Hitachi Ltd | ロ−タリ圧縮機 |
| US4836758A (en) * | 1987-11-20 | 1989-06-06 | Copeland Corporation | Scroll compressor with canted drive busing surface |
| US4898520A (en) * | 1988-07-18 | 1990-02-06 | United Technologies Corporation | Method of and arrangement for reducing bearing loads in scroll compressors |
| JPH0472484A (ja) * | 1990-07-10 | 1992-03-06 | Mitsubishi Electric Corp | スクロール圧縮機 |
| JPH0484784A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-18 | Nec Corp | 模擬船舶航行雑音発生装置 |
| JPH04153587A (ja) * | 1990-10-17 | 1992-05-27 | Hitachi Ltd | スクロール流体機械 |
| US5174738A (en) * | 1991-12-11 | 1992-12-29 | Carrier Corporation | Slider block for a scroll compressor having edge loading relief under load |
-
1993
- 1993-05-07 JP JP5106895A patent/JP2738260B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1993-08-06 TW TW085201051U patent/TW421240U/zh not_active IP Right Cessation
- 1993-08-27 KR KR1019930016759A patent/KR0132034B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-01-28 US US08/187,499 patent/US5403171A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-09 DE DE69403273T patent/DE69403273T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-09 EP EP94300942A patent/EP0623748B1/en not_active Expired - Lifetime
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|---|---|---|---|---|
| JP2006200527A (ja) * | 2004-12-21 | 2006-08-03 | Daikin Ind Ltd | 圧縮機 |
| WO2013046694A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | ダイキン工業株式会社 | スクロール圧縮機 |
| WO2013046692A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | ダイキン工業株式会社 | スクロール圧縮機 |
| RU2564473C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2015-10-10 | Дайкин Индастриз, Лтд. | Спиральный компрессор |
| RU2567346C1 (ru) * | 2011-09-30 | 2015-11-10 | Дайкин Индастриз, Лтд. | Спиральный компрессор |
| US9617997B2 (en) | 2011-09-30 | 2017-04-11 | Daikin Industries, Ltd. | Scroll compressor with balancing weights on the shaft |
| CN103982433A (zh) * | 2014-05-06 | 2014-08-13 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 旋转式压缩机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR0132034B1 (ko) | 1998-04-20 |
| TW421240U (en) | 2001-02-01 |
| EP0623748B1 (en) | 1997-05-21 |
| JP2738260B2 (ja) | 1998-04-08 |
| DE69403273D1 (de) | 1997-06-26 |
| EP0623748A1 (en) | 1994-11-09 |
| US5403171A (en) | 1995-04-04 |
| DE69403273T2 (de) | 1998-01-02 |
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