JP2783184B2 - スクロール圧縮機 - Google Patents
スクロール圧縮機Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、冷凍及び空調用に使
用されるスクロール圧縮機に関するものである。
用されるスクロール圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図12は出願人が先に出願した実願平２−
128896号明細書に示された従来のスクロール圧縮機の縦
断面図であり、図において、１は固定スクロールで、板
状渦巻歯1aを下部に形成しており、ボルトによって第１
フレーム３に締結されている。２は揺動スクロールで、
上部に前記固定スクロール１の板状渦巻歯1aと同一形状
の板状渦巻歯2aを下部に中空ボス部2bを有し、この中空
ボス部2bの円筒状内側面は揺動軸受2cを形成している。
また、揺動スクロール２はスラスト面2dを介して第１フ
レームのスラスト面3bで摺動自在に軸方向に支持されて
いる。５は主軸で、上端部に軸心から偏心した円筒状の
クランク部5aが設けられており、前記揺動軸受2cと回転
自在に嵌合されており、また、第１円筒面5b及び第２円
筒面5cは、それぞれ第１フレーム３に設けられた第１軸
受3a及び第２フレーム４に設けられた第２軸受4aによっ
てラジアル方向に回転可能に支持されている。また、主
軸５にはロータ６及びバランスウエイト７が焼ばめされ
ている。
128896号明細書に示された従来のスクロール圧縮機の縦
断面図であり、図において、１は固定スクロールで、板
状渦巻歯1aを下部に形成しており、ボルトによって第１
フレーム３に締結されている。２は揺動スクロールで、
上部に前記固定スクロール１の板状渦巻歯1aと同一形状
の板状渦巻歯2aを下部に中空ボス部2bを有し、この中空
ボス部2bの円筒状内側面は揺動軸受2cを形成している。
また、揺動スクロール２はスラスト面2dを介して第１フ
レームのスラスト面3bで摺動自在に軸方向に支持されて
いる。５は主軸で、上端部に軸心から偏心した円筒状の
クランク部5aが設けられており、前記揺動軸受2cと回転
自在に嵌合されており、また、第１円筒面5b及び第２円
筒面5cは、それぞれ第１フレーム３に設けられた第１軸
受3a及び第２フレーム４に設けられた第２軸受4aによっ
てラジアル方向に回転可能に支持されている。また、主
軸５にはロータ６及びバランスウエイト７が焼ばめされ
ている。
【０００３】次に動作について説明する。図13は主軸５
に負荷が作用していない状態での形状を示し、図14は主
軸５に負荷が作用している状態を示している。圧縮機運
転時においては、主軸のクランク部5aにはガス圧縮負荷
ＦN が作用し、主軸の第１円筒面5bには第１軸受3aから
第１軸受反力F1が作用し、主軸第２円筒面5cには第２軸
受4aから第２軸受反力F2が作用しており、これらの３つ
の力ＦN ，F1，F2によって主軸５は力の釣り合いが取れ
ている。これらの３つの力ＦN ，F1，F2によって弾性体
である主軸５は撓みを生じ、その結果、第１軸受3a及び
第２軸受4aの軸受に対して主軸は比較的大きな相対傾き
角を持つ。
に負荷が作用していない状態での形状を示し、図14は主
軸５に負荷が作用している状態を示している。圧縮機運
転時においては、主軸のクランク部5aにはガス圧縮負荷
ＦN が作用し、主軸の第１円筒面5bには第１軸受3aから
第１軸受反力F1が作用し、主軸第２円筒面5cには第２軸
受4aから第２軸受反力F2が作用しており、これらの３つ
の力ＦN ，F1，F2によって主軸５は力の釣り合いが取れ
ている。これらの３つの力ＦN ，F1，F2によって弾性体
である主軸５は撓みを生じ、その結果、第１軸受3a及び
第２軸受4aの軸受に対して主軸は比較的大きな相対傾き
角を持つ。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来のスクロール圧縮
機は以上のように構成されており、第１軸受及び第２軸
受の軸受と主軸との相対傾き角が大きいため、十分な負
荷容量が発生せず、特に、軸受内の相対傾き角と負荷の
大きさの両方についてより厳しい第１軸受では、メタル
接触による入力の増加、軸の摩耗の進行、また、軸の焼
付き等が発生するなどの問題点があった。
機は以上のように構成されており、第１軸受及び第２軸
受の軸受と主軸との相対傾き角が大きいため、十分な負
荷容量が発生せず、特に、軸受内の相対傾き角と負荷の
大きさの両方についてより厳しい第１軸受では、メタル
接触による入力の増加、軸の摩耗の進行、また、軸の焼
付き等が発生するなどの問題点があった。
【０００５】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、圧縮機運転時に軸受内での軸受
と主軸との相対傾き角を小さくでき、軸受での機械損失
が少なく、軸受信頼性の高いスクロール圧縮機を得るこ
とを目的とする。
ためになされたもので、圧縮機運転時に軸受内での軸受
と主軸との相対傾き角を小さくでき、軸受での機械損失
が少なく、軸受信頼性の高いスクロール圧縮機を得るこ
とを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の発明のス
クロ−ル圧縮機は、主軸の第２円当面を第１円当面に対
して反ガス圧縮負荷方向に軸受隙間の大きさを越えて偏
心させ、この偏心量を前記主軸にガス圧縮負荷が作用し
た時に発生する撓み形状における撓み量とほぼ同じとし
たものである。また、第２の発明のスクロ−ル圧縮機
は、第１の発明において、ガス圧縮負荷によって発生す
る負荷撓み角と逆の初期相対傾き角を予め主軸に与えた
ものである。
クロ−ル圧縮機は、主軸の第２円当面を第１円当面に対
して反ガス圧縮負荷方向に軸受隙間の大きさを越えて偏
心させ、この偏心量を前記主軸にガス圧縮負荷が作用し
た時に発生する撓み形状における撓み量とほぼ同じとし
たものである。また、第２の発明のスクロ−ル圧縮機
は、第１の発明において、ガス圧縮負荷によって発生す
る負荷撓み角と逆の初期相対傾き角を予め主軸に与えた
ものである。
【０００７】
【作用】この発明におけるスクロ−ル圧縮機は、主軸の
第２円筒面を第１円筒面に対して反ガス圧縮負荷方向に
軸受隙間の大きさを越えて偏心させたことにより、運転
中に、負荷が作用して、主軸に撓みが生じても、主軸の
撓みを矯正し、軸受と円筒面とをほぼ平行とする。
第２円筒面を第１円筒面に対して反ガス圧縮負荷方向に
軸受隙間の大きさを越えて偏心させたことにより、運転
中に、負荷が作用して、主軸に撓みが生じても、主軸の
撓みを矯正し、軸受と円筒面とをほぼ平行とする。
【０００８】
実施例１．以下、この発明の一実施例を図について説明
する。図１において、実線の形状Ａはこの発明に係る主
軸５のガス圧縮負荷ＦN が作用しない時の形状を誇張し
て描いたものである。また、破線の形状Ｂは従来の真直
な主軸５にガス圧縮負荷ＦN が作用した時に発生する撓
み形状に対して、撓み量は同じで、撓み方向が逆である
形状を誇張して描いたものである。図に示すように、主
軸の第１円筒面5b（第１軸受と摺動する部分）に対し
て、主軸の第２円筒面5c（第２軸受と摺動する部分）は
偏心（芯ずれ量δ）させており、ガス圧縮負荷ＦN によ
って発生する負荷撓み角と逆の初期相対傾き角φを予め
主軸５に与えている。
する。図１において、実線の形状Ａはこの発明に係る主
軸５のガス圧縮負荷ＦN が作用しない時の形状を誇張し
て描いたものである。また、破線の形状Ｂは従来の真直
な主軸５にガス圧縮負荷ＦN が作用した時に発生する撓
み形状に対して、撓み量は同じで、撓み方向が逆である
形状を誇張して描いたものである。図に示すように、主
軸の第１円筒面5b（第１軸受と摺動する部分）に対し
て、主軸の第２円筒面5c（第２軸受と摺動する部分）は
偏心（芯ずれ量δ）させており、ガス圧縮負荷ＦN によ
って発生する負荷撓み角と逆の初期相対傾き角φを予め
主軸５に与えている。
【０００９】次に動作について説明する。図２は主軸５
にガス圧縮負荷ＦN が作用しない形状を示し、図３は主
軸５にガス圧縮負荷ＦN が作用した形状を示す。主軸５
に作用するガス圧縮負荷ＦN の方向は、主軸５の回転に
同期して回転する。すなわち、主軸５にとってはガス圧
縮負荷ＦN の作用方向は常に一定である。この場合、ク
ランクピンの偏心方向に直角で、かつ、反回転方向がガ
ス圧縮負荷ＦN の作用方向となる。ガス圧縮負荷ＦN の
作用によって主軸５は撓むが、この撓みと予め主軸５に
与えられた芯ずれ量δおよび初期相対傾き角φとが打消
し合うことによって、主軸５はほぼ真直となる。その結
果、第１軸受3aと主軸の第１円筒面5bとが平行となり、
また、第２軸受4aと主軸の第２円筒面5cとが平行とな
る。
にガス圧縮負荷ＦN が作用しない形状を示し、図３は主
軸５にガス圧縮負荷ＦN が作用した形状を示す。主軸５
に作用するガス圧縮負荷ＦN の方向は、主軸５の回転に
同期して回転する。すなわち、主軸５にとってはガス圧
縮負荷ＦN の作用方向は常に一定である。この場合、ク
ランクピンの偏心方向に直角で、かつ、反回転方向がガ
ス圧縮負荷ＦN の作用方向となる。ガス圧縮負荷ＦN の
作用によって主軸５は撓むが、この撓みと予め主軸５に
与えられた芯ずれ量δおよび初期相対傾き角φとが打消
し合うことによって、主軸５はほぼ真直となる。その結
果、第１軸受3aと主軸の第１円筒面5bとが平行となり、
また、第２軸受4aと主軸の第２円筒面5cとが平行とな
る。
【００１０】また、この実施例にはもう１つ大きな利点
がある。それはもう１つのラジアル軸受である揺動軸受
2cの片当りも同時に回避できるということである。この
説明を図４、図５で行う。主軸５の第１円筒面5bのすぐ
上部に形成されているクランク部5aは、揺動スクロール
２の中空ボス部2bの内側面に形成されている揺動軸受2c
と係合しており、この揺動軸受2cを介して主軸５に発生
するモータトルクが圧縮要素である揺動スクロール２に
伝達される。この時第１フレーム３の第１軸受3aとスラ
スト面3bとは直角であり、また、揺動スクロール２の揺
動軸受2cとスラスト面2dとは直角であり、また、第１フ
レーム３のスラスト面3bと揺動スクロール２のスラスト
面2dとは圧接しているので同一面と考えられる。このこ
とは、第１軸受3aと揺動軸受2cとは平行となっているこ
とを意味する。また、第１円筒面5bのすぐ上部に位置し
ているクランク部5aは、第１円筒面5bとほぼ同じ撓み角
と考えられる。以上を総合すると、クランク部5aと揺動
軸受2cとの相対傾き角は、第１円筒面5bと第１軸受3aと
の相対傾き角とほほ同じと考えて良いということにな
る。つまり、従来の主軸５の場合のように、第１軸受に
おいて片当りが発生していると、同時に揺動軸受2cにお
いても片当りが発生しており（図４）、他方、この実施
例の主軸５の場合のように、第１軸受3aにおいて流体潤
滑が達成されていると、同時に揺動軸受2cにおいても流
体潤滑が達成されている（図５）というわけである。
がある。それはもう１つのラジアル軸受である揺動軸受
2cの片当りも同時に回避できるということである。この
説明を図４、図５で行う。主軸５の第１円筒面5bのすぐ
上部に形成されているクランク部5aは、揺動スクロール
２の中空ボス部2bの内側面に形成されている揺動軸受2c
と係合しており、この揺動軸受2cを介して主軸５に発生
するモータトルクが圧縮要素である揺動スクロール２に
伝達される。この時第１フレーム３の第１軸受3aとスラ
スト面3bとは直角であり、また、揺動スクロール２の揺
動軸受2cとスラスト面2dとは直角であり、また、第１フ
レーム３のスラスト面3bと揺動スクロール２のスラスト
面2dとは圧接しているので同一面と考えられる。このこ
とは、第１軸受3aと揺動軸受2cとは平行となっているこ
とを意味する。また、第１円筒面5bのすぐ上部に位置し
ているクランク部5aは、第１円筒面5bとほぼ同じ撓み角
と考えられる。以上を総合すると、クランク部5aと揺動
軸受2cとの相対傾き角は、第１円筒面5bと第１軸受3aと
の相対傾き角とほほ同じと考えて良いということにな
る。つまり、従来の主軸５の場合のように、第１軸受に
おいて片当りが発生していると、同時に揺動軸受2cにお
いても片当りが発生しており（図４）、他方、この実施
例の主軸５の場合のように、第１軸受3aにおいて流体潤
滑が達成されていると、同時に揺動軸受2cにおいても流
体潤滑が達成されている（図５）というわけである。
【００１１】なお、今までの説明は主軸５に作用するガ
ス圧縮負荷は一定としていたが、実際の圧縮機において
は、運転条件によって圧縮機の仕事量は変動する。そこ
で、第１軸受3aに作用する負荷がF0／３からF0まで変動
する場合を例に取って、この実施例の適用によって軸受
耐力が大幅に改善されることを示す。図６は第１軸受に
作用する負荷ＦがF0／３からF0まで変化する時の第１軸
受3aと第１円筒面5bとの相対傾き角度ψを示したもので
ある。主軸５は弾性体であるので、一点鎖線で示す従来
例のように無負荷状態で第１軸受3aと第１円筒面5bとの
相対傾き角度ψが零の場合、軸受負荷Ｆと相対傾き角度
ψは比例すると考えてよい。そこで第１軸受3aに最大負
荷F0が作用した時の第１軸受3aと第１円筒面5bとの相対
傾き角度をψ0 とする。このψ0 は相対傾き角度ψの最
大値であることは言うまでもない。さて、この実施例で
は、負荷によって主軸５に発生する主軸５の撓みと逆の
撓みに相当する形状を予め主軸５に与えておくというも
のであり、このことは図６において軸受負荷Ｆが零の時
の、第１軸受3aと第１円筒面5bとの相対傾き角度ψが−
ψ／３から−ψ0 の間であることを意味する。今、軸受
負荷Ｆが零の時の初期相対傾き角度ψを−２／３・ψ0
として、軸受負荷が変化した時の相対傾き角度ψを図６
に実線で表した。この場合相対傾き角度ψが零となる時
の第１軸受負荷は２／３・F0であることがわかる。
ス圧縮負荷は一定としていたが、実際の圧縮機において
は、運転条件によって圧縮機の仕事量は変動する。そこ
で、第１軸受3aに作用する負荷がF0／３からF0まで変動
する場合を例に取って、この実施例の適用によって軸受
耐力が大幅に改善されることを示す。図６は第１軸受に
作用する負荷ＦがF0／３からF0まで変化する時の第１軸
受3aと第１円筒面5bとの相対傾き角度ψを示したもので
ある。主軸５は弾性体であるので、一点鎖線で示す従来
例のように無負荷状態で第１軸受3aと第１円筒面5bとの
相対傾き角度ψが零の場合、軸受負荷Ｆと相対傾き角度
ψは比例すると考えてよい。そこで第１軸受3aに最大負
荷F0が作用した時の第１軸受3aと第１円筒面5bとの相対
傾き角度をψ0 とする。このψ0 は相対傾き角度ψの最
大値であることは言うまでもない。さて、この実施例で
は、負荷によって主軸５に発生する主軸５の撓みと逆の
撓みに相当する形状を予め主軸５に与えておくというも
のであり、このことは図６において軸受負荷Ｆが零の時
の、第１軸受3aと第１円筒面5bとの相対傾き角度ψが−
ψ／３から−ψ0 の間であることを意味する。今、軸受
負荷Ｆが零の時の初期相対傾き角度ψを−２／３・ψ0
として、軸受負荷が変化した時の相対傾き角度ψを図６
に実線で表した。この場合相対傾き角度ψが零となる時
の第１軸受負荷は２／３・F0であることがわかる。
【００１２】さて、軸受耐力の評価を厳密に実施しよう
とするとたくさんの要因が複雑に関与した計算を行わね
ばならないが、少なくとも以下のことは定性的に言え
る。 １．軸受負荷が大きい程、軸受にとって厳しい。 ２．軸受と軸との相対傾き角度が大きい程、軸受にとっ
て厳しい。 そこで、今、第１軸受3aの耐力の評価基準として｜Ｆ・
ψ｜（Ｆは第１軸受負荷、ψは第１軸受3aと第１円筒面
5bとの相対傾き角度）を考えると、｜Ｆ・ψ｜が大きい
程軸受にとって厳しく、｜Ｆ・ψ｜が小さい程軸受にと
って楽だと言える。そして、軸受信頼性上あるいは性能
上許容できる最大｜Ｆ・ψ｜の値を｜Ｆ・ψ｜crとす
る。図７は、従来例とこの実施例における｜Ｆ・ψ｜を
表したものである。従来例では第１軸受負荷が２／３・
F0を越えるあたりから｜Ｆ・ψ｜が許容限界｜Ｆ・ψ｜
crより大きな値となってしまうのに対して、本発明例で
はF0／３以上F0以下の第１軸受負荷において常に｜Ｆ・
ψ｜は｜Ｆ・ψ｜cr以下となっている。このことは、従
来例においては、重負荷運転時には第１円筒面5bは第１
軸受3aに片当りして、入力増加や摩耗の進行や焼付き等
のトラブルの発生をまねくが、この実施例では、第１軸
受3aは常に流体潤滑状態であって、前述のトラブルは発
生しないことを意味する。
とするとたくさんの要因が複雑に関与した計算を行わね
ばならないが、少なくとも以下のことは定性的に言え
る。 １．軸受負荷が大きい程、軸受にとって厳しい。 ２．軸受と軸との相対傾き角度が大きい程、軸受にとっ
て厳しい。 そこで、今、第１軸受3aの耐力の評価基準として｜Ｆ・
ψ｜（Ｆは第１軸受負荷、ψは第１軸受3aと第１円筒面
5bとの相対傾き角度）を考えると、｜Ｆ・ψ｜が大きい
程軸受にとって厳しく、｜Ｆ・ψ｜が小さい程軸受にと
って楽だと言える。そして、軸受信頼性上あるいは性能
上許容できる最大｜Ｆ・ψ｜の値を｜Ｆ・ψ｜crとす
る。図７は、従来例とこの実施例における｜Ｆ・ψ｜を
表したものである。従来例では第１軸受負荷が２／３・
F0を越えるあたりから｜Ｆ・ψ｜が許容限界｜Ｆ・ψ｜
crより大きな値となってしまうのに対して、本発明例で
はF0／３以上F0以下の第１軸受負荷において常に｜Ｆ・
ψ｜は｜Ｆ・ψ｜cr以下となっている。このことは、従
来例においては、重負荷運転時には第１円筒面5bは第１
軸受3aに片当りして、入力増加や摩耗の進行や焼付き等
のトラブルの発生をまねくが、この実施例では、第１軸
受3aは常に流体潤滑状態であって、前述のトラブルは発
生しないことを意味する。
【００１３】実施例２．上記実施例１では、主軸の第１
円筒面5bに対して主軸の第２円筒面5cに、適当な芯ずれ
量δ及び適当な相対傾き角度φを予め主軸５に与えた
が、この実施例は、適当な芯ずれ量δだけを予め主軸５
に与えた例である。この実施例の場合、ガス圧縮負荷Ｆ
N の作用していない状態では図８の形状である主軸が、
ガス圧縮負荷ＦN 作用時には図９の形状となる。これに
よって、第１軸受3a及び揺動軸受2cの片当りは改善され
流体潤滑が達成できると考えられる。他方、第２軸受4a
においては従来以上に軸受内での軸の傾きが大きくなっ
てしまうが、第２軸受4aに作用する負荷は小さいので片
当りは発生しにくいと考えられる。
円筒面5bに対して主軸の第２円筒面5cに、適当な芯ずれ
量δ及び適当な相対傾き角度φを予め主軸５に与えた
が、この実施例は、適当な芯ずれ量δだけを予め主軸５
に与えた例である。この実施例の場合、ガス圧縮負荷Ｆ
N の作用していない状態では図８の形状である主軸が、
ガス圧縮負荷ＦN 作用時には図９の形状となる。これに
よって、第１軸受3a及び揺動軸受2cの片当りは改善され
流体潤滑が達成できると考えられる。他方、第２軸受4a
においては従来以上に軸受内での軸の傾きが大きくなっ
てしまうが、第２軸受4aに作用する負荷は小さいので片
当りは発生しにくいと考えられる。
【００１４】機能的観点からは、実施例２は実施例１に
対してやや劣るものの、実施例１は、第１円筒面5bを基
準として第２円筒面5cを偏心させて、かつ傾斜させる加
工が必要であるのに対して、実施例２は、第１円筒面5b
を基準として第２円筒面5cを偏心加工すれば良いだけで
あるので、加工性の観点からは実施例２は実施例１に勝
っていると言える。
対してやや劣るものの、実施例１は、第１円筒面5bを基
準として第２円筒面5cを偏心させて、かつ傾斜させる加
工が必要であるのに対して、実施例２は、第１円筒面5b
を基準として第２円筒面5cを偏心加工すれば良いだけで
あるので、加工性の観点からは実施例２は実施例１に勝
っていると言える。
【００１５】実施例３．図10に実施例３を示す。第１円
筒面5aと第２円筒面5cを同芯かつ真直に仕上げた主軸５
に対して、内径がくの字形状に折れ曲っているロータ６
を焼きばめることによって、負荷によって主軸５に発生
する撓みと逆の撓みを与えたものである。
筒面5aと第２円筒面5cを同芯かつ真直に仕上げた主軸５
に対して、内径がくの字形状に折れ曲っているロータ６
を焼きばめることによって、負荷によって主軸５に発生
する撓みと逆の撓みを与えたものである。
【００１６】実施例４．図11に実施例４を示す。第１円
筒面5aと第２円筒面5cを同芯かつ真直に仕上げた主軸５
に対して、ロータ６焼きばめ箇所の軸方向では中央部分
かつ円周方向ではガス圧縮負荷方向の約半周部分に逃が
しを設けることで焼きばめ力によるモーメントが発生
し、主軸５にはガス圧縮負荷ＦN によって主軸５に発生
する撓みと逆の撓みを予め主軸５に与える。
筒面5aと第２円筒面5cを同芯かつ真直に仕上げた主軸５
に対して、ロータ６焼きばめ箇所の軸方向では中央部分
かつ円周方向ではガス圧縮負荷方向の約半周部分に逃が
しを設けることで焼きばめ力によるモーメントが発生
し、主軸５にはガス圧縮負荷ＦN によって主軸５に発生
する撓みと逆の撓みを予め主軸５に与える。
【００１７】実施例５．また、実施例３及び実施例４に
おいては、ロータ６の焼きばめに関連させて説明した
が、主軸５に焼きばめるバランスウエイト７に関しても
同様の処理を実施すれば、同様な撓みが発生する。
おいては、ロータ６の焼きばめに関連させて説明した
が、主軸５に焼きばめるバランスウエイト７に関しても
同様の処理を実施すれば、同様な撓みが発生する。
【００１８】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、主軸
が撓むほど大きなガス圧縮負荷が作用した場合でも、軸
受と主軸との片当たりを改善できるので、主軸の軸径を
小さくでき、軸受での機械損失を減少し、効率の向上が
できるとともに、冷凍、空調製品の小形化及びコスト低
減の要望に対して圧縮機の小形化で対応できる。また、
特に第１の発明に関しては、主軸が撓むほど大きなガス
圧縮負荷が作用しても、予め主軸に与えられた偏心量に
よりこの主軸の撓みを打消し、負荷が大きい第１軸受と
主軸の第１円当面とを平行にでき、片当たりが改善で
き、軸受信頼性を向上できるとともに第１円当面を基準
として第２円当面を偏心加工すればよいので、加工性が
優れている。また、第２の発明に関しては、主軸が撓む
ほど大きなガス圧縮負荷が作用しても、この主軸の撓み
を予め主軸に与えられた偏心量及び初期相対傾き角とで
打消すことにより、第１軸受と主軸の第１円当面及び第
２軸受と主軸の第２円当面とがいずれも平行となり、片
当たりが改善でき、軸受信頼性がより向上する。
が撓むほど大きなガス圧縮負荷が作用した場合でも、軸
受と主軸との片当たりを改善できるので、主軸の軸径を
小さくでき、軸受での機械損失を減少し、効率の向上が
できるとともに、冷凍、空調製品の小形化及びコスト低
減の要望に対して圧縮機の小形化で対応できる。また、
特に第１の発明に関しては、主軸が撓むほど大きなガス
圧縮負荷が作用しても、予め主軸に与えられた偏心量に
よりこの主軸の撓みを打消し、負荷が大きい第１軸受と
主軸の第１円当面とを平行にでき、片当たりが改善で
き、軸受信頼性を向上できるとともに第１円当面を基準
として第２円当面を偏心加工すればよいので、加工性が
優れている。また、第２の発明に関しては、主軸が撓む
ほど大きなガス圧縮負荷が作用しても、この主軸の撓み
を予め主軸に与えられた偏心量及び初期相対傾き角とで
打消すことにより、第１軸受と主軸の第１円当面及び第
２軸受と主軸の第２円当面とがいずれも平行となり、片
当たりが改善でき、軸受信頼性がより向上する。
【図１】この発明の実施例１によるスクロール圧縮機の
主軸と軸受部の形状を示す説明図である。
主軸と軸受部の形状を示す説明図である。
【図２】図１の主軸にガス圧縮負荷が作用しない時の主
軸の形状を示す説明図である。
軸の形状を示す説明図である。
【図３】図１の主軸にガス圧縮負荷が作用した時の主軸
の形状を示す説明図である。
の形状を示す説明図である。
【図４】揺動軸受に主軸の片当りが発生した状態を示す
説明図である。
説明図である。
【図５】揺動軸受において流体潤滑が達成された状態を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図６】第１軸受に作用する負荷を変動した場合の第１
軸受と第１円筒面との相対傾き角度を示すグラブであ
る。
軸受と第１円筒面との相対傾き角度を示すグラブであ
る。
【図７】第１軸受に作用する負荷を変動した場合の第１
軸受耐力を示すグラフである。
軸受耐力を示すグラフである。
【図８】この発明の実施例２によるスクロール圧縮機の
主軸と軸受部の形状を示す説明図である。
主軸と軸受部の形状を示す説明図である。
【図９】図８の主軸にガス圧縮負荷が作用した時の主軸
の形状を示す説明図である。
の形状を示す説明図である。
【図１０】この発明の実施例３によるスクロール圧縮機
の主軸とロータの形状を示す説明図である。
の主軸とロータの形状を示す説明図である。
【図１１】この発明の実施例４によるスクロール圧縮機
の主軸とロータの形状を示す説明図である。
の主軸とロータの形状を示す説明図である。
【図１２】従来のスクロール圧縮機を示す断面図であ
る。
る。
【図１３】図12の主軸にガス圧縮負荷が作用しない時の
主軸の形状を示す説明図である。
主軸の形状を示す説明図である。
【図１４】図12の主軸にガス圧縮負荷が作用した時の主
軸の形状を示す説明図である。
軸の形状を示す説明図である。
１ 固定スクロール ２ 揺動スクロール 3a 第１軸受 4a 第２軸受 ５ 主軸 5a クランク部 5b 第１円筒面 5c 第２円筒面
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−87890（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−153587（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F04C 18/02
Claims (2)
- 【請求項１】 密閉容器内で板状渦巻歯を互いに組み合
わせることにより相互間に圧縮室を形成する固定スクロ
−ルおよび揺動スクロ−ルと、電動機によって回転駆動
される主軸と、主軸を回転可能に支持する第１軸受と第
２軸受と、圧縮機運転時に主軸の回転と同期して作用す
るガス圧縮負荷を受ける主軸のクランク部と、第１軸受
と摺動する主軸の第１円当面と、第２軸受と摺動する主
軸の第２円当面とを備えたスクロ−ル圧縮機において、
主軸の第２円当面を第１円当面に対して反ガス圧縮負荷
方向に軸受隙間の大きさを越えて偏心させ、この偏心量
を前記主軸にガス圧縮負荷が作用した時に発生する撓み
形状における撓み量とほぼ同じとしたことを特徴とする
スクロ−ル圧縮機。 - 【請求項２】 ガス圧縮負荷によって発生する負荷撓み
角と逆の初期相対傾き角を予め主軸に与えたことを特徴
とする請求項１記載のスクロ−ル圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7052361A JP2783184B2 (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | スクロール圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7052361A JP2783184B2 (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | スクロール圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07253085A JPH07253085A (ja) | 1995-10-03 |
| JP2783184B2 true JP2783184B2 (ja) | 1998-08-06 |
Family
ID=12912675
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7052361A Expired - Lifetime JP2783184B2 (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | スクロール圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2783184B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6709247B1 (en) * | 2002-12-16 | 2004-03-23 | Copeland Corporation | Scroll compressor having a deflectable bearing housing for shaft alignment |
| US20070231170A1 (en) | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Xiaogen Su | Drive shaft for a compressor |
| JP4877014B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2012-02-15 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機およびスクロール圧縮機の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6487890A (en) * | 1987-09-29 | 1989-03-31 | Sanden Corp | Scroll-type fluid device |
| JPH04153587A (ja) * | 1990-10-17 | 1992-05-27 | Hitachi Ltd | スクロール流体機械 |
-
1995
- 1995-03-13 JP JP7052361A patent/JP2783184B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07253085A (ja) | 1995-10-03 |
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