JPH06306561A - 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH06306561A JPH06306561A JP9915193A JP9915193A JPH06306561A JP H06306561 A JPH06306561 A JP H06306561A JP 9915193 A JP9915193 A JP 9915193A JP 9915193 A JP9915193 A JP 9915193A JP H06306561 A JPH06306561 A JP H06306561A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】不めっきの生じない高張力溶融亜鉛めっき鋼板
あるいは高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の
提供。 【構成】高張力鋼板の溶融亜鉛めっき方法において、Ｓ
ｉ０．１ｗｔ％以上で、Ｓｉ，Ｍｎ，およびＣｒを合計
で１．０ｗｔ％以上含有する高張力鋼板をＯ2を０．０
１〜５ｖｏｌ％，Ｈ2 Ｏを２ｖｏｌ％以上含む雰囲気中
で酸化処理後、Ｈ2 を３ｖｏｌ％以上含む雰囲気中で還
元焼鈍し、溶融めっきすることを特徴とする高張力溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法。その後合金化処理する。酸
化処理の雰囲気は、ＣＯ2 またはＣＯ2 とＣＯを含む場
合、ＣＯ／ＣＯ2 比は０〜０．９、（ＣＯ＋ＣＯ2 ）／
全ガスの比は４〜１５ｖｏｌ％であるのが好ましい。酸
化処理は４００〜８００℃の鋼板温度で行ない、鋼板表
面に６００〜１８００ｍｇ／ｍ2 のＦｅ酸化物を形成す
る。
あるいは高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の
提供。 【構成】高張力鋼板の溶融亜鉛めっき方法において、Ｓ
ｉ０．１ｗｔ％以上で、Ｓｉ，Ｍｎ，およびＣｒを合計
で１．０ｗｔ％以上含有する高張力鋼板をＯ2を０．０
１〜５ｖｏｌ％，Ｈ2 Ｏを２ｖｏｌ％以上含む雰囲気中
で酸化処理後、Ｈ2 を３ｖｏｌ％以上含む雰囲気中で還
元焼鈍し、溶融めっきすることを特徴とする高張力溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法。その後合金化処理する。酸
化処理の雰囲気は、ＣＯ2 またはＣＯ2 とＣＯを含む場
合、ＣＯ／ＣＯ2 比は０〜０．９、（ＣＯ＋ＣＯ2 ）／
全ガスの比は４〜１５ｖｏｌ％であるのが好ましい。酸
化処理は４００〜８００℃の鋼板温度で行ない、鋼板表
面に６００〜１８００ｍｇ／ｍ2 のＦｅ酸化物を形成す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高張力溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法に関する。
鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、溶融亜鉛めっき鋼板は、車体防錆
性能の向上を目的として広く自動車車体材料として用い
られてきた。一方、自動車の車体軽量化を目的として、
車体材料にプレス加工性の優れた高張力鋼板を使用する
傾向が高まっている。
性能の向上を目的として広く自動車車体材料として用い
られてきた。一方、自動車の車体軽量化を目的として、
車体材料にプレス加工性の優れた高張力鋼板を使用する
傾向が高まっている。
【０００３】一般に、高張力鋼板には、Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｃｒなどの合金元素が添加されている。これらの元
素を多量に含有する鋼板を、溶融亜鉛めっき設備で焼鈍
・めっきしようとすると、鋼板表面の加熱によってこれ
らの元素、特にＳｉが選択的に酸化され、鋼板表層に拡
散されるため、これらの酸化物が濃化し、鋼板表面で皮
膜を形成する。これらの酸化物は還元焼鈍でも還元され
ず、溶融亜鉛との濡れ性を著しく阻害し、めっき密着性
を悪くする。それにより、鋼板に溶融亜鉛が付着しな
い、いわゆる不めっきがしばしば起こる。
Ｐ，Ｃｒなどの合金元素が添加されている。これらの元
素を多量に含有する鋼板を、溶融亜鉛めっき設備で焼鈍
・めっきしようとすると、鋼板表面の加熱によってこれ
らの元素、特にＳｉが選択的に酸化され、鋼板表層に拡
散されるため、これらの酸化物が濃化し、鋼板表面で皮
膜を形成する。これらの酸化物は還元焼鈍でも還元され
ず、溶融亜鉛との濡れ性を著しく阻害し、めっき密着性
を悪くする。それにより、鋼板に溶融亜鉛が付着しな
い、いわゆる不めっきがしばしば起こる。
【０００４】優れたプレス加工性を得るためには、Ｓ
ｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元素が添加されている高
張力鋼板を、８００℃以上の高温で焼鈍する必要がある
が、焼鈍温度を高くすると、これらの元素、特にＳｉの
表面濃化が顕著になり、めっき濡れ性を悪くし、著しい
不めっきを生じる。このため、プレス加工性の優れた高
張力鋼板を溶融亜鉛めっきすることはできなかった。
ｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元素が添加されている高
張力鋼板を、８００℃以上の高温で焼鈍する必要がある
が、焼鈍温度を高くすると、これらの元素、特にＳｉの
表面濃化が顕著になり、めっき濡れ性を悪くし、著しい
不めっきを生じる。このため、プレス加工性の優れた高
張力鋼板を溶融亜鉛めっきすることはできなかった。
【０００５】これらを改善する従来の方法としては、特
開昭５５−１２２８６５号公報のようにあらかじめ鋼板
を酸化し、その後還元することにより合金元素の酸化物
皮膜の形成を抑制する方法がある。しかしながら、この
方法は、ＮＯＦ（無酸化炉）の空気比を制御するもので
あり、鋼板表面はバーナーの炎または排ガスにより加熱
され、その雰囲気で酸化または還元されるものである。
従って、微妙な空気比の変化により鋼板表面のＦｅ酸化
物量が変化し安定性を欠く。
開昭５５−１２２８６５号公報のようにあらかじめ鋼板
を酸化し、その後還元することにより合金元素の酸化物
皮膜の形成を抑制する方法がある。しかしながら、この
方法は、ＮＯＦ（無酸化炉）の空気比を制御するもので
あり、鋼板表面はバーナーの炎または排ガスにより加熱
され、その雰囲気で酸化または還元されるものである。
従って、微妙な空気比の変化により鋼板表面のＦｅ酸化
物量が変化し安定性を欠く。
【０００６】その対策として、特開平４−２０２６３０
号公報のように鋼板をある空気比で、酸化速度が一定値
以上すなわち酸化膜の厚みがある範囲になるように酸化
し、その後還元・めっきする方法がある。しかし、この
方法でもってしても、空気比で鋼板表面のＦｅ酸化物量
を制御する以上、微妙な空気比の変化により鋼板表面の
Ｆｅ酸化物量が変化し安定性を欠くことは避けられな
い。これは従来の雰囲気が図１のＯ2 が０．２％以下の
領域であるため、空気比の変化によりＯ2 量が大きく変
化すると、鋼板のＦｅ酸化物量が変化してしまうからで
ある。
号公報のように鋼板をある空気比で、酸化速度が一定値
以上すなわち酸化膜の厚みがある範囲になるように酸化
し、その後還元・めっきする方法がある。しかし、この
方法でもってしても、空気比で鋼板表面のＦｅ酸化物量
を制御する以上、微妙な空気比の変化により鋼板表面の
Ｆｅ酸化物量が変化し安定性を欠くことは避けられな
い。これは従来の雰囲気が図１のＯ2 が０．２％以下の
領域であるため、空気比の変化によりＯ2 量が大きく変
化すると、鋼板のＦｅ酸化物量が変化してしまうからで
ある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】鋼中にＳｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｃｒなどの合金元素を多量に含有する鋼板に溶融亜
鉛めっきをするためには、これらの元素の表面濃化を抑
制する必要がある。この表面濃化を抑制する方法として
は、上記のようにあらかじめ酸化し、その後還元するこ
とによって酸化物皮膜の形成を抑制する方法があるが、
これは空気比によって酸化皮膜の厚みを調製するという
ことのみであって、安定性に欠ける。本発明は実際の酸
化処理時の雰囲気を直接抑制することによって、鋼中に
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元素を多量に含有する
鋼板に不めっきを生ずることなく溶融亜鉛めっきを施す
方法を提供することを目的とするものである。
Ｐ，Ｃｒなどの合金元素を多量に含有する鋼板に溶融亜
鉛めっきをするためには、これらの元素の表面濃化を抑
制する必要がある。この表面濃化を抑制する方法として
は、上記のようにあらかじめ酸化し、その後還元するこ
とによって酸化物皮膜の形成を抑制する方法があるが、
これは空気比によって酸化皮膜の厚みを調製するという
ことのみであって、安定性に欠ける。本発明は実際の酸
化処理時の雰囲気を直接抑制することによって、鋼中に
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元素を多量に含有する
鋼板に不めっきを生ずることなく溶融亜鉛めっきを施す
方法を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、高張力鋼板の
溶融亜鉛めっき方法において、Ｓｉ０．１ｗｔ％以上
で、Ｓｉ，Ｍｎ，およびＣｒを合計で１．０ｗｔ％以上
含有する高張力鋼板をＯ 2 を０．０１〜５ｖｏｌ％，Ｈ
2 Ｏを２ｖｏｌ％以上含む雰囲気中で酸化処理後、Ｈ2
を３ｖｏｌ％以上含む雰囲気中で還元焼鈍し、溶融めっ
きすることを特徴とする高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法を提供するものである。ここで、酸化処理の雰囲
気は、ＣＯ2 またはＣＯ2 とＣＯを含み、このときＣＯ
／ＣＯ2 の比が０〜０．９、（ＣＯ＋ＣＯ2 ）／全ガス
の比が４〜１５であるのが好ましい。酸化処理時の鋼板
温度は４００〜８００℃がよく、このとき形成される鋼
板表面のＦｅ酸化物は６００〜１８００ｍｇ／ｍ2 が好
ましい。また、本発明は、上記のようにして得た溶融亜
鉛めっき鋼板を加熱合金化する高張力合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法を提供する。
溶融亜鉛めっき方法において、Ｓｉ０．１ｗｔ％以上
で、Ｓｉ，Ｍｎ，およびＣｒを合計で１．０ｗｔ％以上
含有する高張力鋼板をＯ 2 を０．０１〜５ｖｏｌ％，Ｈ
2 Ｏを２ｖｏｌ％以上含む雰囲気中で酸化処理後、Ｈ2
を３ｖｏｌ％以上含む雰囲気中で還元焼鈍し、溶融めっ
きすることを特徴とする高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法を提供するものである。ここで、酸化処理の雰囲
気は、ＣＯ2 またはＣＯ2 とＣＯを含み、このときＣＯ
／ＣＯ2 の比が０〜０．９、（ＣＯ＋ＣＯ2 ）／全ガス
の比が４〜１５であるのが好ましい。酸化処理時の鋼板
温度は４００〜８００℃がよく、このとき形成される鋼
板表面のＦｅ酸化物は６００〜１８００ｍｇ／ｍ2 が好
ましい。また、本発明は、上記のようにして得た溶融亜
鉛めっき鋼板を加熱合金化する高張力合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法を提供する。
【０００９】
【作用】本発明は、高張力鋼板の溶融亜鉛めっきあるい
は合金化溶融亜鉛めっきに際し、焼鈍雰囲気を調整する
ことにより、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元素の選
択酸化を抑制し、めっき性を阻害する酸化物皮膜の形成
を防いで溶融亜鉛めっき濡れ性を確保することにより、
不めっきを生じないようにする方法に関する。
は合金化溶融亜鉛めっきに際し、焼鈍雰囲気を調整する
ことにより、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元素の選
択酸化を抑制し、めっき性を阻害する酸化物皮膜の形成
を防いで溶融亜鉛めっき濡れ性を確保することにより、
不めっきを生じないようにする方法に関する。
【００１０】高張力鋼板には高張力を得るため、鋼中に
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元素が添加されてい
る。そのうちＳｉは０．１ｗｔ％以上添加することによ
り鋼板の高張力化に効果がある。さらに、Ｓｉ，Ｍｎ，
およびＣｒの添加量の合計が１．０ｗｔ％以上のときに
本発明の効果が顕現する。
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元素が添加されてい
る。そのうちＳｉは０．１ｗｔ％以上添加することによ
り鋼板の高張力化に効果がある。さらに、Ｓｉ，Ｍｎ，
およびＣｒの添加量の合計が１．０ｗｔ％以上のときに
本発明の効果が顕現する。
【００１１】この高張力鋼板を焼鈍するのであるが、溶
融亜鉛めっき設備で鋼板を焼鈍するに際して、炉内の雰
囲気を制御することは本発明の重要な構成要件で、それ
によって添加元素の選択酸化を防ぎ良好なめっき性が確
保される。すなわち、酸化処理時に、バーナーを鋼板よ
り遠ざけるなどしてその炎などで直接酸化されないよう
にしたうえ、排気されるガスの測定値に基づいて、燃焼
ガスの送入口と異なる部分から雰囲気ガスを送入して、
炉内の雰囲気を極めて限られた範囲に直接制御すること
によって酸化させることが肝要である。
融亜鉛めっき設備で鋼板を焼鈍するに際して、炉内の雰
囲気を制御することは本発明の重要な構成要件で、それ
によって添加元素の選択酸化を防ぎ良好なめっき性が確
保される。すなわち、酸化処理時に、バーナーを鋼板よ
り遠ざけるなどしてその炎などで直接酸化されないよう
にしたうえ、排気されるガスの測定値に基づいて、燃焼
ガスの送入口と異なる部分から雰囲気ガスを送入して、
炉内の雰囲気を極めて限られた範囲に直接制御すること
によって酸化させることが肝要である。
【００１２】鋼中にＳｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｒなどの合金元
素が含有された高張力鋼板を、Ｏ2が０．０１〜５ｖｏ
ｌ％，Ｈ2 Ｏが２ｖｏｌ％以上という極めて限られた範
囲に制御し残部をＮ2 とした雰囲気中で酸化処理後、Ｈ
2 ３ｖｏｌ％以上で残部をＮ 2 とした雰囲気で還元焼鈍
すると、高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造に十分な溶融
亜鉛めっき濡れ性を保持するようになる。
素が含有された高張力鋼板を、Ｏ2が０．０１〜５ｖｏ
ｌ％，Ｈ2 Ｏが２ｖｏｌ％以上という極めて限られた範
囲に制御し残部をＮ2 とした雰囲気中で酸化処理後、Ｈ
2 ３ｖｏｌ％以上で残部をＮ 2 とした雰囲気で還元焼鈍
すると、高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造に十分な溶融
亜鉛めっき濡れ性を保持するようになる。
【００１３】酸化処理において、Ｏ2 量を０．０１〜５
ｖｏｌ％の範囲としたのは、Ｏ2 が０．０１ｖｏｌ％未
満では、鋼板のＦｅ酸化物量が少なく合金元素の表面濃
化を防止することができずに、めっき性を劣化させ、Ｏ
2 が５ｖｏｌ％を超えると、鋼板のＦｅ酸化物量が多く
なり後の焼鈍で十分に還元されず、めっき性を劣化させ
るからである。
ｖｏｌ％の範囲としたのは、Ｏ2 が０．０１ｖｏｌ％未
満では、鋼板のＦｅ酸化物量が少なく合金元素の表面濃
化を防止することができずに、めっき性を劣化させ、Ｏ
2 が５ｖｏｌ％を超えると、鋼板のＦｅ酸化物量が多く
なり後の焼鈍で十分に還元されず、めっき性を劣化させ
るからである。
【００１４】しかし、従来は、空気比により鋼板のＦｅ
酸化物量を制御していたし、雰囲気が、図１のＯ2 が
０．２ｖｏｌ％以下の領域であるため、空気比の変化で
Ｏ2 量が大きく変化すると、鋼板のＦｅ酸化物量が変化
して、その制御に安定性を欠いていた。そのため、本発
明ではＯ2 量が少々変化しても鋼板のＦｅ酸化物量が一
定になる範囲、すなわち目標Ｆｅ酸化物量が容易に得ら
れ、効果が発揮されやすくなる０．３〜２ｖｏｌ％の範
囲がより好ましい。
酸化物量を制御していたし、雰囲気が、図１のＯ2 が
０．２ｖｏｌ％以下の領域であるため、空気比の変化で
Ｏ2 量が大きく変化すると、鋼板のＦｅ酸化物量が変化
して、その制御に安定性を欠いていた。そのため、本発
明ではＯ2 量が少々変化しても鋼板のＦｅ酸化物量が一
定になる範囲、すなわち目標Ｆｅ酸化物量が容易に得ら
れ、効果が発揮されやすくなる０．３〜２ｖｏｌ％の範
囲がより好ましい。
【００１５】また、Ｏ2 だけ含まれた雰囲気中では、合
金元素の表面濃化を抑制するのに十分なＦｅ酸化物量は
得られず、Ｈ2 Ｏも同時に一定量以上含む必要があるこ
とを我々は見いだした。図１に雰囲気中の酸素量とＦｅ
酸化物量の関係を示すが、Ｈ 2 Ｏが１ｖｏｌ％ではほと
んど酸化されず、２ｖｏｌ％では著しく酸化されてい
る。
金元素の表面濃化を抑制するのに十分なＦｅ酸化物量は
得られず、Ｈ2 Ｏも同時に一定量以上含む必要があるこ
とを我々は見いだした。図１に雰囲気中の酸素量とＦｅ
酸化物量の関係を示すが、Ｈ 2 Ｏが１ｖｏｌ％ではほと
んど酸化されず、２ｖｏｌ％では著しく酸化されてい
る。
【００１６】Ｈ2 Ｏ ２ｖｏｌ％以上としたのは、露点
＋２０℃以上すなわち図２よりＨ2Ｏが２ｖｏｌ％以上
でないと合金元素の表面濃化を抑制するのに十分なＦｅ
酸化物量が得られず、めっき性が劣化するためである。
＋２０℃以上すなわち図２よりＨ2Ｏが２ｖｏｌ％以上
でないと合金元素の表面濃化を抑制するのに十分なＦｅ
酸化物量が得られず、めっき性が劣化するためである。
【００１７】この酸化処理雰囲気は、Ｃ化合物を含有す
る燃料の燃焼ガスを熱源として使用する場合にはＣＯ2
またはＣＯ2 とＣＯを含有することとなり、その場合Ｃ
Ｏ／ＣＯ2 比が０〜０．９で、全ガスに占めるＣＯ＋Ｃ
Ｏ2 の割合が４〜１５ｖｏｌ％の範囲となり、本発明は
このような雰囲気において効果を発揮する。特にＣＯ／
ＣＯ2 比が０．１〜０．８の時に、よりいっそうの効果
が発揮される。ＣＯ／ＣＯ2 比とＯ2 の適正範囲を図３
に示すが、ＣＯ／ＣＯ2 比が高いすなわちＣＯが多いと
き、Ｏ2 は、２ＣＯ＋Ｏ2 →２ＣＯ2 の反応に使用され
る量が多くなり、鋼板の酸化に使用される量が減ってく
る。そのため、規定量に加えて余分のＯ2 が必要にな
る。しかし、その逆のＣＯ／ＣＯ2 比が小さいときは、
ＣＯ2 生成用のＯ2 が少なくてよくなるので、規定量の
Ｏ2 で十分になる。
る燃料の燃焼ガスを熱源として使用する場合にはＣＯ2
またはＣＯ2 とＣＯを含有することとなり、その場合Ｃ
Ｏ／ＣＯ2 比が０〜０．９で、全ガスに占めるＣＯ＋Ｃ
Ｏ2 の割合が４〜１５ｖｏｌ％の範囲となり、本発明は
このような雰囲気において効果を発揮する。特にＣＯ／
ＣＯ2 比が０．１〜０．８の時に、よりいっそうの効果
が発揮される。ＣＯ／ＣＯ2 比とＯ2 の適正範囲を図３
に示すが、ＣＯ／ＣＯ2 比が高いすなわちＣＯが多いと
き、Ｏ2 は、２ＣＯ＋Ｏ2 →２ＣＯ2 の反応に使用され
る量が多くなり、鋼板の酸化に使用される量が減ってく
る。そのため、規定量に加えて余分のＯ2 が必要にな
る。しかし、その逆のＣＯ／ＣＯ2 比が小さいときは、
ＣＯ2 生成用のＯ2 が少なくてよくなるので、規定量の
Ｏ2 で十分になる。
【００１８】酸化温度４００〜８００℃の範囲としたの
は、本発明で用いる雰囲気で酸化した場合、Ｆｅ酸化物
量が６００〜１８００ｍｇ／ｍ2 となるのはこの範囲だ
からである。Ｆｅ酸化物量を６００〜１８００ｍｇ／ｍ
2 の範囲としたのは、Ｆｅ酸化物量が６００ｍｇ／ｍ2
未満では、鋼板のＦｅ酸化物量が少なく合金元素の表面
濃化を防止することができず、めっき性を劣化させるか
らであり、Ｆｅ酸化物量が１８００ｍｇ／ｍ2 を越える
と、鋼板のＦｅ酸化物量が多すぎ、後の還元焼鈍で十分
還元されなかった未還元物が残り、めっき性を劣化させ
るからである。
は、本発明で用いる雰囲気で酸化した場合、Ｆｅ酸化物
量が６００〜１８００ｍｇ／ｍ2 となるのはこの範囲だ
からである。Ｆｅ酸化物量を６００〜１８００ｍｇ／ｍ
2 の範囲としたのは、Ｆｅ酸化物量が６００ｍｇ／ｍ2
未満では、鋼板のＦｅ酸化物量が少なく合金元素の表面
濃化を防止することができず、めっき性を劣化させるか
らであり、Ｆｅ酸化物量が１８００ｍｇ／ｍ2 を越える
と、鋼板のＦｅ酸化物量が多すぎ、後の還元焼鈍で十分
還元されなかった未還元物が残り、めっき性を劣化させ
るからである。
【００１９】この酸化処理後、Ｈ2 が３ｖｏｌ％以上で
残部がＮ2 の雰囲気中、８００〜８８０℃で還元焼鈍す
るが、Ｈ2 が３ｖｏｌ％未満では還元量が少なく未還元
物が残り、不めっきが発生する。その後、溶融めっきあ
るいはさらに合金化処理することによって高張力溶融亜
鉛めっき鋼板あるいは合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造
することができる。
残部がＮ2 の雰囲気中、８００〜８８０℃で還元焼鈍す
るが、Ｈ2 が３ｖｏｌ％未満では還元量が少なく未還元
物が残り、不めっきが発生する。その後、溶融めっきあ
るいはさらに合金化処理することによって高張力溶融亜
鉛めっき鋼板あるいは合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造
することができる。
【００２０】
【実施例】以下に実施例に基づき本発明を具体的に説明
する。 （実施例）表１に示す組成の冷延鋼板を溶融亜鉛めっき
設備で酸化・還元・めっきして、溶融亜鉛めっき鋼板を
製造した。ＣＯ／ＣＯ2 は０〜１．０，Ｏ2 は０．００
１〜８ｖｏｌ％，Ｈ2 Ｏは１〜２０ｖｏｌ％、残部はＮ
2 の雰囲気で酸化処理した後、Ｈ2 ２〜２０ｖｏｌ％、
残部はＮ2 の雰囲気中で還元焼鈍し、溶融めっきした。
還元焼鈍は、鋼Ｎｏ．１が８１０℃、鋼Ｎｏ．２が８７
０℃、鋼Ｎｏ．３が８４０℃で行った。また、めっき浴
は、Ａｌを０．１４％添加した浴で、めっき浴温度は、
４８０℃とした。そのめっき外観の判定を表２に示す
が、本発明範囲外で酸化処理および還元焼鈍した場合、
点状の不めっきが発生した。しかし、本発明範囲内で酸
化処理および還元焼鈍した場合、表面外観は良好で、不
めっきは発生しなかった。また、同様にして製造した溶
融亜鉛めっき鋼板を、加熱合金化処理して合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を製造した。そのめっき外観の判定も表３
に示すが、本発明範囲外で酸化処理および還元焼鈍した
場合、合金化むらが発生した。しかし、本発明範囲内で
酸化処理および還元焼鈍した場合、表面外観は良好だっ
た。
する。 （実施例）表１に示す組成の冷延鋼板を溶融亜鉛めっき
設備で酸化・還元・めっきして、溶融亜鉛めっき鋼板を
製造した。ＣＯ／ＣＯ2 は０〜１．０，Ｏ2 は０．００
１〜８ｖｏｌ％，Ｈ2 Ｏは１〜２０ｖｏｌ％、残部はＮ
2 の雰囲気で酸化処理した後、Ｈ2 ２〜２０ｖｏｌ％、
残部はＮ2 の雰囲気中で還元焼鈍し、溶融めっきした。
還元焼鈍は、鋼Ｎｏ．１が８１０℃、鋼Ｎｏ．２が８７
０℃、鋼Ｎｏ．３が８４０℃で行った。また、めっき浴
は、Ａｌを０．１４％添加した浴で、めっき浴温度は、
４８０℃とした。そのめっき外観の判定を表２に示す
が、本発明範囲外で酸化処理および還元焼鈍した場合、
点状の不めっきが発生した。しかし、本発明範囲内で酸
化処理および還元焼鈍した場合、表面外観は良好で、不
めっきは発生しなかった。また、同様にして製造した溶
融亜鉛めっき鋼板を、加熱合金化処理して合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を製造した。そのめっき外観の判定も表３
に示すが、本発明範囲外で酸化処理および還元焼鈍した
場合、合金化むらが発生した。しかし、本発明範囲内で
酸化処理および還元焼鈍した場合、表面外観は良好だっ
た。
【００２１】
【００２２】
【表１】
【表２】
【００２３】
【表３】
【表４】
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明による雰囲気
で酸化・還元処理を行うことによって、Ｓｉ，Ｍｎ含有
高張力鋼板であっても、普通鋼と同様な不めっきのない
溶融亜鉛めっき鋼板あるいは合金化溶融亜鉛めっき鋼板
が製造できる。
で酸化・還元処理を行うことによって、Ｓｉ，Ｍｎ含有
高張力鋼板であっても、普通鋼と同様な不めっきのない
溶融亜鉛めっき鋼板あるいは合金化溶融亜鉛めっき鋼板
が製造できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 酸化雰囲気中のＯ2 量とＦｅ酸化物生成量の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図２】 酸化雰囲気の露点とＨ2 Ｏ量との関係を示す
図である。
図である。
【図３】 酸化雰囲気のＣＯ／ＣＯ2 比とＯ2 量との関
係を示す図である。
係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 2/06 8/14 7516−4Ｋ (72)発明者 京 野 一 章 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 森 戸 延 行 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (7)
- 【請求項１】高張力鋼板の溶融亜鉛めっき方法におい
て、Ｓｉ０．１ｗｔ％以上で、Ｓｉ，Ｍｎ，およびＣｒ
を合計で１．０ｗｔ％以上含有する高張力鋼板をＯ2 を
０．０１〜５ｖｏｌ％，Ｈ2 Ｏを２ｖｏｌ％以上含む雰
囲気中で酸化処理後、Ｈ2 を３ｖｏｌ％以上含む雰囲気
中で還元焼鈍し、溶融めっきすることを特徴とする高張
力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】前記酸化処理の雰囲気がＣＯ2 またはＣＯ
2 とＣＯを含むものである請求項１に記載の高張力溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】前記酸化処理の雰囲気中のＣＯ／ＣＯ2 比
が０〜０．９である請求項２に記載の高張力溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】前記酸化処理雰囲気中の（ＣＯ＋ＣＯ2 ）
／全ガスの比が４〜１５ｖｏｌ％である請求項２または
３に記載の高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項５】前記酸化処理を鋼板温度４００〜８００℃
の条件で行う請求項１〜４のいずれかに記載の高張力溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項６】前記酸化処理により鋼板表面に６００〜１
８００ｍｇ／ｍ2 のＦｅ酸化物を生成させる請求項１〜
５のいずれかに記載の高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法。 - 【請求項７】請求項１〜６のいずれかに記載の方法によ
って溶融亜鉛めっきした後、さらに加熱合金化処理を施
す高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
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Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006348344A (ja) * | 2005-06-16 | 2006-12-28 | Jfe Steel Kk | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2007146242A (ja) * | 2005-11-29 | 2007-06-14 | Jfe Steel Kk | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備 |
| JP2007291498A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-11-08 | Jfe Steel Kk | 外観性とめっき密着性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2010043308A (ja) * | 2008-08-11 | 2010-02-25 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼板の製造方法および冷延鋼板 |
| JP2010132975A (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-17 | Jfe Steel Corp | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2010114142A1 (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2011219778A (ja) * | 2009-03-31 | 2011-11-04 | Jfe Steel Corp | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| US8216695B2 (en) | 2004-12-21 | 2012-07-10 | Kobe Steel, Ltd. | Method and facility for hot dip zinc plating |
| WO2014091702A1 (ja) | 2012-12-11 | 2014-06-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2015037241A1 (ja) | 2013-09-12 | 2015-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 |
| WO2015037242A1 (ja) | 2013-09-12 | 2015-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 |
| WO2015115112A1 (ja) | 2014-02-03 | 2015-08-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-04-26 JP JP09915193A patent/JP3415191B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8216695B2 (en) | 2004-12-21 | 2012-07-10 | Kobe Steel, Ltd. | Method and facility for hot dip zinc plating |
| JP4701852B2 (ja) * | 2005-06-16 | 2011-06-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2006348344A (ja) * | 2005-06-16 | 2006-12-28 | Jfe Steel Kk | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2007146242A (ja) * | 2005-11-29 | 2007-06-14 | Jfe Steel Kk | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備 |
| JP2007291498A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-11-08 | Jfe Steel Kk | 外観性とめっき密着性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2010043308A (ja) * | 2008-08-11 | 2010-02-25 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼板の製造方法および冷延鋼板 |
| JP2010132975A (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-17 | Jfe Steel Corp | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2010114142A1 (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2011219778A (ja) * | 2009-03-31 | 2011-11-04 | Jfe Steel Corp | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| US9309586B2 (en) | 2009-03-31 | 2016-04-12 | Jfe Steel Corporation | High-strength galvanized steel sheet and method for manufacturing the same |
| WO2014091702A1 (ja) | 2012-12-11 | 2014-06-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| US9677148B2 (en) | 2012-12-11 | 2017-06-13 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing galvanized steel sheet |
| KR20150079981A (ko) | 2012-12-11 | 2015-07-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 용융 아연 도금 강판의 제조 방법 |
| WO2015037241A1 (ja) | 2013-09-12 | 2015-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 |
| WO2015037242A1 (ja) | 2013-09-12 | 2015-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 |
| US9873934B2 (en) | 2013-09-12 | 2018-01-23 | Jfe Steel Corporation | Hot-dip galvanized steel sheets and galvannealed steel sheets that have good appearance and adhesion to coating and methods for producing the same |
| US9932659B2 (en) | 2013-09-12 | 2018-04-03 | Jfe Steel Corporation | Hot-dip galvanized steel sheets and galvannealed steel sheets that have good appearance and adhesion to coating and methods for producing the same (as amended) |
| WO2015115112A1 (ja) | 2014-02-03 | 2015-08-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| KR20160117585A (ko) | 2014-02-03 | 2016-10-10 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 합금화 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 |
| US10023933B2 (en) | 2014-02-03 | 2018-07-17 | Jfe Steel Corporation | Galvannealed steel sheet and method for producing the same |
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| Publication number | Publication date |
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