JPH06306545A - 超電導材コンジット用ステンレス鋼 - Google Patents
超電導材コンジット用ステンレス鋼Info
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- JPH06306545A JPH06306545A JP9826893A JP9826893A JPH06306545A JP H06306545 A JPH06306545 A JP H06306545A JP 9826893 A JP9826893 A JP 9826893A JP 9826893 A JP9826893 A JP 9826893A JP H06306545 A JPH06306545 A JP H06306545A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、超電導材料の被覆補強材と
して使用される、超電導材料の生成熱処理が行われても
極低温特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を提
供することである。 【構成】 極低温特性に優れた高Ｎ含有オーステナイト
系ステンレス鋼は超電導材料の生成熱処理により結晶粒
界にＣｒ炭窒化物を生じ、靱性が劣化するという問題が
あった。従来、ＭｏおよびＮｂを添加し、Ｃｒ炭窒化物
の析出を抑制し、時効後の靱性の向上を図った。本発明
は、Ｍｎ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｎ量を最適化することにより、
Ｃｒ炭窒化物の析出を抑制し、ＭｏおよびＮｂを添加す
ることなく、超電導材生成熱処理後の極低温特性が優れ
たステンレス鋼を開発した。
して使用される、超電導材料の生成熱処理が行われても
極低温特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を提
供することである。 【構成】 極低温特性に優れた高Ｎ含有オーステナイト
系ステンレス鋼は超電導材料の生成熱処理により結晶粒
界にＣｒ炭窒化物を生じ、靱性が劣化するという問題が
あった。従来、ＭｏおよびＮｂを添加し、Ｃｒ炭窒化物
の析出を抑制し、時効後の靱性の向上を図った。本発明
は、Ｍｎ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ｎ量を最適化することにより、
Ｃｒ炭窒化物の析出を抑制し、ＭｏおよびＮｂを添加す
ることなく、超電導材生成熱処理後の極低温特性が優れ
たステンレス鋼を開発した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は時効熱処理後の極低温特
性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼に関し、さら
に詳しくは、超電導材料の構造材に代表される極低温用
構造材料であって、使用に先立って冷間加工、超電導材
料の生成熱処理が行われても極低温特性に優れたオース
テナイト系ステンレス鋼に関する。
性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼に関し、さら
に詳しくは、超電導材料の構造材に代表される極低温用
構造材料であって、使用に先立って冷間加工、超電導材
料の生成熱処理が行われても極低温特性に優れたオース
テナイト系ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】超電導利用技術のめざましい発展にとも
ない高性能の超電導材料の開発が必要とされている。高
磁界を発生する超電導線材には電磁力が生じるため、超
電導線材の被覆補強材および支持構造材として極低温に
おいて高強度高靱性を有する材料を使用する必要があ
る。極低温において高強度高靱性でかつ非磁性である材
料として高Ｎ含有オーステナイト系ステンレス鋼があ
る。
ない高性能の超電導材料の開発が必要とされている。高
磁界を発生する超電導線材には電磁力が生じるため、超
電導線材の被覆補強材および支持構造材として極低温に
おいて高強度高靱性を有する材料を使用する必要があ
る。極低温において高強度高靱性でかつ非磁性である材
料として高Ｎ含有オーステナイト系ステンレス鋼があ
る。
【０００３】ところで、Ｎｂ3Ａｌに代表される金属間
化合物超電導材料は、優れた超電導特性を示すが歪によ
り超電導特性が劣化するため、超電導材生成熱処理前に
素材を被覆補強材および支持材と共に導体または超電導
磁石に成形し、その後に８００〜１０００℃で超電導材
の生成熱処理を行う必要がある。
化合物超電導材料は、優れた超電導特性を示すが歪によ
り超電導特性が劣化するため、超電導材生成熱処理前に
素材を被覆補強材および支持材と共に導体または超電導
磁石に成形し、その後に８００〜１０００℃で超電導材
の生成熱処理を行う必要がある。
【０００４】この際、構造材も超電導材生成熱処理を同
時に受けるため、多量のＮ添加により優れた極低温強度
を有するステンレス鋼は、Ｃｒ炭窒化物が結晶粒界に析
出し、靱性が著しく劣化するという問題がある。このよ
うな特性の劣化に対して、オーステナイト系ステンレス
鋼にＭｏおよびＮｂを含有させてＣｒ炭窒化物の析出を
抑制し、特性の改善を図った例が特開昭６２−２２２０
４８号公報に開示されている。しかし、ＭｏおよびＮｂ
は高価であるため材料コストが高くなり、また、Ｍｏお
よびＮｂは鋼の再結晶温度を上昇させるので溶体化処理
が高温長時間となり、また、安定化熱処理を必要とする
ため、製造コストも高い。
時に受けるため、多量のＮ添加により優れた極低温強度
を有するステンレス鋼は、Ｃｒ炭窒化物が結晶粒界に析
出し、靱性が著しく劣化するという問題がある。このよ
うな特性の劣化に対して、オーステナイト系ステンレス
鋼にＭｏおよびＮｂを含有させてＣｒ炭窒化物の析出を
抑制し、特性の改善を図った例が特開昭６２−２２２０
４８号公報に開示されている。しかし、ＭｏおよびＮｂ
は高価であるため材料コストが高くなり、また、Ｍｏお
よびＮｂは鋼の再結晶温度を上昇させるので溶体化処理
が高温長時間となり、また、安定化熱処理を必要とする
ため、製造コストも高い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来技術では、Ｎ添加
により極低温において高強度高靱性を有するステンレス
鋼の時効による靱性劣化を抑制するためＭｏおよびＮｂ
を添加し、Ｃｒ炭窒化物の粒界への析出を抑制すること
により特性の改善を行った。しかし、ＭｏおよびＮｂの
添加それにより材料コストが上昇し、溶体化熱処理が高
温長時間となり、安定化熱処理が必要になるという問題
があった。本発明は、Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｉ−Ｎの成分を最
適化することにより、高価なＭｏおよびＮｂを添加する
ことなく、Ｃｒ炭窒化物の粒界への析出を抑制した、超
電導材生成熱処理後の極低温特性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。
により極低温において高強度高靱性を有するステンレス
鋼の時効による靱性劣化を抑制するためＭｏおよびＮｂ
を添加し、Ｃｒ炭窒化物の粒界への析出を抑制すること
により特性の改善を行った。しかし、ＭｏおよびＮｂの
添加それにより材料コストが上昇し、溶体化熱処理が高
温長時間となり、安定化熱処理が必要になるという問題
があった。本発明は、Ｃｒ−Ｍｎ−Ｎｉ−Ｎの成分を最
適化することにより、高価なＭｏおよびＮｂを添加する
ことなく、Ｃｒ炭窒化物の粒界への析出を抑制した、超
電導材生成熱処理後の極低温特性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記課題を解
決するために種々の検討を重ね、成分範囲を重量％で、
Ｃ：０．０５％以下，Ｓｉ：２％以下，Ｍｎ：４〜１６
％，Ｃｒ：１５〜２４％，Ｎｉ：８〜１６％，Ｎ：０．
１〜０．３５％に限定すれば、時効後の７７Ｋにおける
シャルピー吸収エネルギーが下記式（１）の左辺：６．
９６Ｍｎ＋１９．５Ｃｒ−１０．８Ｎｉ−１０２９Ｎで
整理できることを見い出した。
決するために種々の検討を重ね、成分範囲を重量％で、
Ｃ：０．０５％以下，Ｓｉ：２％以下，Ｍｎ：４〜１６
％，Ｃｒ：１５〜２４％，Ｎｉ：８〜１６％，Ｎ：０．
１〜０．３５％に限定すれば、時効後の７７Ｋにおける
シャルピー吸収エネルギーが下記式（１）の左辺：６．
９６Ｍｎ＋１９．５Ｃｒ−１０．８Ｎｉ−１０２９Ｎで
整理できることを見い出した。
【０００７】さらに、上記の成分範囲内において、Ｃ＋
Ｎ＞０．１２％および式（１）を満足するように成分を
調整することによって、ＭｏおよびＮｂの添加を必要と
しない時効後の靱性が優れたステンレス鋼を開発するこ
とができた。 ６.９６Ｍｎ＋１９.５Ｃｒ−１０.８Ｎｉ−１０２９Ｎ≧０ … （１）
Ｎ＞０．１２％および式（１）を満足するように成分を
調整することによって、ＭｏおよびＮｂの添加を必要と
しない時効後の靱性が優れたステンレス鋼を開発するこ
とができた。 ６.９６Ｍｎ＋１９.５Ｃｒ−１０.８Ｎｉ−１０２９Ｎ≧０ … （１）
【０００８】
【作用】Ｃはオーステナイトを安定化し、耐力を向上さ
せる元素であるが、時効によりＣｒと結合して炭化物を
作り易く、時効後の靱性劣化の原因となるため低く抑え
るべきであり、０．０５％以下とした。
せる元素であるが、時効によりＣｒと結合して炭化物を
作り易く、時効後の靱性劣化の原因となるため低く抑え
るべきであり、０．０５％以下とした。
【０００９】Ｎはオーステナイト安定化と耐力向上に必
要な元素であり、低温での耐力確保のため０．１％以上
必要である。しかし、時効によりＣｒと結合して窒化物
を作り易く、時効後の靱性劣化の原因となるため、Ｎの
上限を０．３５％とした。
要な元素であり、低温での耐力確保のため０．１％以上
必要である。しかし、時効によりＣｒと結合して窒化物
を作り易く、時効後の靱性劣化の原因となるため、Ｎの
上限を０．３５％とした。
【００１０】Ｃ＋Ｎはオーステナイトを安定化し、耐力
を向上させる元素である。図２に７７Ｋにおける０．２
％耐力とＣ＋Ｎの関係を示している。Ｃ＋Ｎを０．１２
％以上含有させれば７７Ｋにおける０．２％耐力が７０
０ＭＰａ以上になる。
を向上させる元素である。図２に７７Ｋにおける０．２
％耐力とＣ＋Ｎの関係を示している。Ｃ＋Ｎを０．１２
％以上含有させれば７７Ｋにおける０．２％耐力が７０
０ＭＰａ以上になる。
【００１１】Ｓｉは、製鋼時の脱酸のために必要な元素
ではあるが、フェライト安定化元素であり、２％を超え
ると、安定オーステナイト組織を得にくくなるので、２
％以下とした。
ではあるが、フェライト安定化元素であり、２％を超え
ると、安定オーステナイト組織を得にくくなるので、２
％以下とした。
【００１２】Ｍｎは、Ｎの溶解度を大きくする作用があ
り、Ｎを多量に添加する場合にきわめて有効な元素であ
る。また、時効によるＣｒ窒化物の析出を抑制するが、
この作用は含有量４％以下では少ない。また１６％を超
えるとＭｎのヒュームが飛び、溶製が難しくなるのでそ
の上限を１６％とした。
り、Ｎを多量に添加する場合にきわめて有効な元素であ
る。また、時効によるＣｒ窒化物の析出を抑制するが、
この作用は含有量４％以下では少ない。また１６％を超
えるとＭｎのヒュームが飛び、溶製が難しくなるのでそ
の上限を１６％とした。
【００１３】Ｃｒは、フェライト安定化元素であるが、
Ｎの溶解度を大きくする作用があり、Ｎを多量に添加す
る場合にきわめて有効な元素である。また、時効による
Ｃｒ窒化物の析出を抑制するが、この作用は含有量１５
％以下では少ない。また２４％を超えると時効によりσ
相を生じ、靱性が著しく劣化するため上限を２４％とし
た。
Ｎの溶解度を大きくする作用があり、Ｎを多量に添加す
る場合にきわめて有効な元素である。また、時効による
Ｃｒ窒化物の析出を抑制するが、この作用は含有量１５
％以下では少ない。また２４％を超えると時効によりσ
相を生じ、靱性が著しく劣化するため上限を２４％とし
た。
【００１４】Ｎｉは、オーステナイトを安定化し、低温
靱性を向上させるために必要な元素であり、本発明鋼に
おいては８％を必要とする。しかし、Ｎの溶解度を小さ
くするため、時効によるＣｒ窒化物を析出し易くなり、
時効後の靱性を劣化させるので、その上限を１５％とし
た。
靱性を向上させるために必要な元素であり、本発明鋼に
おいては８％を必要とする。しかし、Ｎの溶解度を小さ
くするため、時効によるＣｒ窒化物を析出し易くなり、
時効後の靱性を劣化させるので、その上限を１５％とし
た。
【００１５】また、式（１）は実験データにより求めら
れた、各元素のシャルピー吸収エネルギーへの作用の定
量的な評価である。各項の係数の正負は、上述のよう
に、ＭｎおよびＣｒはＮの溶解度を大きく、ＮｉはＮの
溶解度を小さくするため、Ｃｒ窒化物を析出し易くな
り、ＮはＣｒと結合し、窒化物として析出するという作
用と対応している。図１に実験結果をこの式によって整
理し、時効後のシャルピー吸収エネルギーとの関係を示
している。この図より式（１）を満足させれば、７７Ｋ
でのシャルピー吸収エネルギーが１００Ｊ以上になる。
れた、各元素のシャルピー吸収エネルギーへの作用の定
量的な評価である。各項の係数の正負は、上述のよう
に、ＭｎおよびＣｒはＮの溶解度を大きく、ＮｉはＮの
溶解度を小さくするため、Ｃｒ窒化物を析出し易くな
り、ＮはＣｒと結合し、窒化物として析出するという作
用と対応している。図１に実験結果をこの式によって整
理し、時効後のシャルピー吸収エネルギーとの関係を示
している。この図より式（１）を満足させれば、７７Ｋ
でのシャルピー吸収エネルギーが１００Ｊ以上になる。
【００１６】
【実施例】供試鋼Ｎｏ．１〜１０の化学成分を表１に示
した。同表中Ｎｏ．１〜６までの鋼は本発明鋼であり、
７７Ｋにおける耐力およびシャルピー吸収エネルギー値
が高い。Ｎｏ．７〜１０の材料は比較鋼であり、７７Ｋ
におけるシャルピー吸収エネルギー値が低い。Ｎｏ．７
の材料は図１に＊で示されている。これは式（１）は満
足しているが、Ｃｒ量が上限を超えており、靱性が低
い。
した。同表中Ｎｏ．１〜６までの鋼は本発明鋼であり、
７７Ｋにおける耐力およびシャルピー吸収エネルギー値
が高い。Ｎｏ．７〜１０の材料は比較鋼であり、７７Ｋ
におけるシャルピー吸収エネルギー値が低い。Ｎｏ．７
の材料は図１に＊で示されている。これは式（１）は満
足しているが、Ｃｒ量が上限を超えており、靱性が低
い。
【００１７】Ｎｏ．８の材料はＭｎ量が下限を下回って
おり、Ｎｏ．９の材料はＮｉ量が上限を超えており、か
つ、両者共に式（１）を満足していない。Ｎｏ．１０の
材料は成分は限定された範囲に入っているが、式（１）
を満足していない。図２には０．２％耐力がＣ＋Ｎ量に
対してプロットされているが、発明鋼および比較鋼はと
もにＣ＋Ｎ＞０．１２％を満足しており、強度の優れた
材料である。
おり、Ｎｏ．９の材料はＮｉ量が上限を超えており、か
つ、両者共に式（１）を満足していない。Ｎｏ．１０の
材料は成分は限定された範囲に入っているが、式（１）
を満足していない。図２には０．２％耐力がＣ＋Ｎ量に
対してプロットされているが、発明鋼および比較鋼はと
もにＣ＋Ｎ＞０．１２％を満足しており、強度の優れた
材料である。
【００１８】
【表１】 供試鋼の化学成分（wt％）
【００１９】
【表２】 時効（800℃×10ｈ）後の77Kにおける機械的
性質
性質
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ｍ
ｏおよびＮｂを添加することなく、時効後、極低温で高
強度かつ高靱性を有するオーステナイト系ステンレス鋼
を提供するものである。
ｏおよびＮｂを添加することなく、時効後、極低温で高
強度かつ高靱性を有するオーステナイト系ステンレス鋼
を提供するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】８００℃×１０ｈ時効後の７７Ｋにおけるシャ
ルピー吸収エネルギーを式（１）の左辺の計算値に対し
てプロットした図である。
ルピー吸収エネルギーを式（１）の左辺の計算値に対し
てプロットした図である。
【図２】８００℃×１０ｈ時効後の７７Ｋにおける０．
２％耐力に及ぼすＣ＋Ｎの影響を示した図である。
２％耐力に及ぼすＣ＋Ｎの影響を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５％以下，Ｓｉ：
２％以下，Ｍｎ：４〜１６％，Ｃｒ：１５〜２４％，Ｎ
ｉ：８〜１６％，Ｎ：０．１〜０．３５％でかつ式
（１）およびＣ＋Ｎ＞０．１２％を満足し、残部実質的
にＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする
超電導材コンジット用ステンレス鋼。 ６．９６Ｍｎ＋１９．５Ｃｒ−１０．８Ｎｉ−１０２９Ｎ≧０ … （１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9826893A JP2955438B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 超電導材コンジット用ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9826893A JP2955438B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 超電導材コンジット用ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306545A true JPH06306545A (ja) | 1994-11-01 |
| JP2955438B2 JP2955438B2 (ja) | 1999-10-04 |
Family
ID=14215200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9826893A Expired - Lifetime JP2955438B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 超電導材コンジット用ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2955438B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0812927A2 (de) * | 1996-06-14 | 1997-12-17 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Amagnetische, korrosionsbeständige Legierung für geschweisste Bauteile und daraus gefertigte Bauteile zum Einsatz bei kryogener Temperatur |
-
1993
- 1993-04-26 JP JP9826893A patent/JP2955438B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0812927A2 (de) * | 1996-06-14 | 1997-12-17 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Amagnetische, korrosionsbeständige Legierung für geschweisste Bauteile und daraus gefertigte Bauteile zum Einsatz bei kryogener Temperatur |
| EP0812927A3 (de) * | 1996-06-14 | 1998-03-25 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Amagnetische, korrosionsbeständige Legierung für geschweisste Bauteile und daraus gefertigte Bauteile zum Einsatz bei kryogener Temperatur |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2955438B2 (ja) | 1999-10-04 |
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| Date | Code | Title | Description |
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