JPH06304936A - 複合型光学素子の成形方法 - Google Patents
複合型光学素子の成形方法Info
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- JPH06304936A JPH06304936A JP12054293A JP12054293A JPH06304936A JP H06304936 A JPH06304936 A JP H06304936A JP 12054293 A JP12054293 A JP 12054293A JP 12054293 A JP12054293 A JP 12054293A JP H06304936 A JPH06304936 A JP H06304936A
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- B29C43/02—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles
- B29C43/021—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor of articles of definite length, i.e. discrete articles characterised by the shape of the surface
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- B29L2011/0016—Lenses
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 樹脂層の偏肉が大きい場合、硬化時に発生す
る樹脂内部応力・歪を取り除き、金型反転精度の高い複
合型光学素子の成形方法を提供することを目的とする。 【構成】 球面ガラス光学素材２の表面にエネルギー硬
化型樹脂を吐出し、所望の形状を有する金型１により前
記エネルギー硬化型樹脂を押し広げて所望の樹脂層を形
成した後、硬化エネルギー５を照射して前記樹脂層を硬
化する。このとき、球面ガラス光学基材２と金型１との
間に介在する樹脂層３の偏肉に応じて樹脂層３の厚さに
対応した強度分布を持たせた硬化エネルギー５を照射
し、硬化中に変化する樹脂層３の重合率変化に対応した
圧力Ｆを金型１により樹脂層３に加える。
る樹脂内部応力・歪を取り除き、金型反転精度の高い複
合型光学素子の成形方法を提供することを目的とする。 【構成】 球面ガラス光学素材２の表面にエネルギー硬
化型樹脂を吐出し、所望の形状を有する金型１により前
記エネルギー硬化型樹脂を押し広げて所望の樹脂層を形
成した後、硬化エネルギー５を照射して前記樹脂層を硬
化する。このとき、球面ガラス光学基材２と金型１との
間に介在する樹脂層３の偏肉に応じて樹脂層３の厚さに
対応した強度分布を持たせた硬化エネルギー５を照射
し、硬化中に変化する樹脂層３の重合率変化に対応した
圧力Ｆを金型１により樹脂層３に加える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガラス基材と、この基
材の表面に形成したエネルギー硬化型樹脂層からなる複
合型光学素子の成形方法に関する。
材の表面に形成したエネルギー硬化型樹脂層からなる複
合型光学素子の成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガラス基材上に供給したエネルギ
ー硬化型樹脂を、所望の光学的形状を有する金型で押し
広げて硬化し、ガラス基材と硬化樹脂層からなる光学部
品を成形する、いわゆる複合型光学素子の成形方法が知
られている。しかるに、かかる複合型光学素子の成形に
あたり、樹脂の硬化収縮量が大きいため樹脂層内部に応
力、歪が発生し、金型の光学的形状を転写した所望の形
状精度が得られないという不具合があった。
ー硬化型樹脂を、所望の光学的形状を有する金型で押し
広げて硬化し、ガラス基材と硬化樹脂層からなる光学部
品を成形する、いわゆる複合型光学素子の成形方法が知
られている。しかるに、かかる複合型光学素子の成形に
あたり、樹脂の硬化収縮量が大きいため樹脂層内部に応
力、歪が発生し、金型の光学的形状を転写した所望の形
状精度が得られないという不具合があった。
【０００３】そのため、本出願人は、前記内部応力、歪
を発生させることなく高精度の転写性が得られる複合型
光学素子の成形方法を開発し、かかる成形方法が、特開
平４−２２６０９号公報及び特開平４−１４４７１９号
公報に開示されている。特開平４−２２６０９号公報の
成形方法は、樹脂の硬化収縮分だけその硬化収縮に併せ
て一定の圧力を加えつつ成形する方法である。また、特
開平４−１４４７１９号公報の成形方法は、樹脂収縮量
を樹脂収縮力に置き換え、その収縮力を検知して金型の
下降速度を制御して収縮力を解消しつつ成形する方法で
ある。
を発生させることなく高精度の転写性が得られる複合型
光学素子の成形方法を開発し、かかる成形方法が、特開
平４−２２６０９号公報及び特開平４−１４４７１９号
公報に開示されている。特開平４−２２６０９号公報の
成形方法は、樹脂の硬化収縮分だけその硬化収縮に併せ
て一定の圧力を加えつつ成形する方法である。また、特
開平４−１４４７１９号公報の成形方法は、樹脂収縮量
を樹脂収縮力に置き換え、その収縮力を検知して金型の
下降速度を制御して収縮力を解消しつつ成形する方法で
ある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般に、樹脂層に用い
られるエネルギー硬化型樹脂は、樹脂層の厚さの不均一
さ（偏肉）がある場合、樹脂層の薄い部分が先に硬化す
るため（重合が進むため）、樹脂層の厚さに応じた場所
によって硬化速度（硬化開始から硬化終了までの時間）
が経時的に異なる、という特性を持っている。さらに、
樹脂の収縮量は樹脂の硬化収縮率が一定の場合、樹脂層
全面で均一ではなく、樹脂の厚い部分が大きく、薄い部
分は小さくなる。
られるエネルギー硬化型樹脂は、樹脂層の厚さの不均一
さ（偏肉）がある場合、樹脂層の薄い部分が先に硬化す
るため（重合が進むため）、樹脂層の厚さに応じた場所
によって硬化速度（硬化開始から硬化終了までの時間）
が経時的に異なる、という特性を持っている。さらに、
樹脂の収縮量は樹脂の硬化収縮率が一定の場合、樹脂層
全面で均一ではなく、樹脂の厚い部分が大きく、薄い部
分は小さくなる。
【０００５】複合型光学素子は非球面レンズとして用い
られるため、球面ガラス基材と所望面形状を有する金型
の間に介在する樹脂層の厚さは均一ではなく、上記した
硬化速度、収縮量が不均一となる。
られるため、球面ガラス基材と所望面形状を有する金型
の間に介在する樹脂層の厚さは均一ではなく、上記した
硬化速度、収縮量が不均一となる。
【０００６】しかしながら、上記従来技術では硬化速度
の径方向の不均一さに対する具体的回避策が開示されて
いない。このことは、収縮量あるいは収縮量から得られ
る収縮力が、樹脂層の早く硬化する位置で決まり、硬化
の遅いところの収縮量・収縮力は基材を変形させる力と
なって働き、内部応力・歪が取りきれない問題が生じ
る。
の径方向の不均一さに対する具体的回避策が開示されて
いない。このことは、収縮量あるいは収縮量から得られ
る収縮力が、樹脂層の早く硬化する位置で決まり、硬化
の遅いところの収縮量・収縮力は基材を変形させる力と
なって働き、内部応力・歪が取りきれない問題が生じ
る。
【０００７】さらに、上記従来技術では樹脂層の一部分
の収縮量、あるいは収縮量から得られる収縮率を代表し
た収縮量・収縮力以外の場所（収縮量・収縮力を代表し
た場所とは異なる樹脂厚を持つ場所）については、その
収縮差・収縮力差により内部応力・歪が発生し、金型形
状の反転性を悪くするという問題が生じる。そして、上
記各問題点は、樹脂層の偏肉が大きくなればなるほど顕
著になる。
の収縮量、あるいは収縮量から得られる収縮率を代表し
た収縮量・収縮力以外の場所（収縮量・収縮力を代表し
た場所とは異なる樹脂厚を持つ場所）については、その
収縮差・収縮力差により内部応力・歪が発生し、金型形
状の反転性を悪くするという問題が生じる。そして、上
記各問題点は、樹脂層の偏肉が大きくなればなるほど顕
著になる。
【０００８】本発明は、上記従来技術における問題点に
鑑み開発されたもので、樹脂層の偏肉が大きい場所で
も、硬化時に発生する樹脂内部応力・歪を生じさせるこ
となく、金型反転精度の高い複合型光学素子の成形方法
を提供することを目的とする。
鑑み開発されたもので、樹脂層の偏肉が大きい場所で
も、硬化時に発生する樹脂内部応力・歪を生じさせるこ
となく、金型反転精度の高い複合型光学素子の成形方法
を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段および作用】上記目的を達
成するために、本発明は、球面ガラス光学基材の表面に
エネルギー硬化型樹脂を吐出し、所望の形状を有する金
型により前記エネルギー硬化型樹脂を押し広げて所望の
樹脂層を形成した後、前記樹脂層を硬化させ、次いで前
記樹脂層から金型を離型する複合型光学素子の成形方法
において、前記球面ガラス光学基材と前記金型との間に
介在する前記樹脂層の偏肉に応じて樹脂層の厚さに対応
した強度分布を持たせた硬化エネルギーにより前記樹脂
層を硬化しつつ、硬化中に変化する樹脂層の重合率変化
に対応した圧力を前記金型により前記樹脂層に加える構
成とした。
成するために、本発明は、球面ガラス光学基材の表面に
エネルギー硬化型樹脂を吐出し、所望の形状を有する金
型により前記エネルギー硬化型樹脂を押し広げて所望の
樹脂層を形成した後、前記樹脂層を硬化させ、次いで前
記樹脂層から金型を離型する複合型光学素子の成形方法
において、前記球面ガラス光学基材と前記金型との間に
介在する前記樹脂層の偏肉に応じて樹脂層の厚さに対応
した強度分布を持たせた硬化エネルギーにより前記樹脂
層を硬化しつつ、硬化中に変化する樹脂層の重合率変化
に対応した圧力を前記金型により前記樹脂層に加える構
成とした。
【００１０】図１は、本発明の一工程を示す概念図で、
金型１の所望形状に形成した樹脂押圧面１ａにより、ガ
ラス球面基材２上にエネルギー硬化型樹脂を押し広げて
樹脂層３を形成し、金型１・樹脂層３・基材２からなる
密着体４に、硬化エネルギー５を基材２側から照射して
樹脂層３を硬化させる。硬化エネルギー５の矢印の長さ
は、そのエネルギーの強さを表している。
金型１の所望形状に形成した樹脂押圧面１ａにより、ガ
ラス球面基材２上にエネルギー硬化型樹脂を押し広げて
樹脂層３を形成し、金型１・樹脂層３・基材２からなる
密着体４に、硬化エネルギー５を基材２側から照射して
樹脂層３を硬化させる。硬化エネルギー５の矢印の長さ
は、そのエネルギーの強さを表している。
【００１１】図２は、上記硬化エネルギー５のエネルギ
ー分布を示すグラフである。図示するように、樹脂層３
の樹脂厚変化に対応したエネルギー分布を持たせること
により、樹脂層の重合率を樹脂の偏肉に関係なく、均一
に進めることができる。これは、一般的にエネルギー硬
化型樹脂は、樹脂の重合率が硬化エネルギーが等しい
場合、樹脂厚が厚いほど進むのが遅く、その進み方は樹
脂厚にほぼ反比例する樹脂厚が等しい場合、硬化エネ
ルギーが大きいほど早く進み、その進み方はエネルギー
量にほぼ比例する、という特性を利用している。
ー分布を示すグラフである。図示するように、樹脂層３
の樹脂厚変化に対応したエネルギー分布を持たせること
により、樹脂層の重合率を樹脂の偏肉に関係なく、均一
に進めることができる。これは、一般的にエネルギー硬
化型樹脂は、樹脂の重合率が硬化エネルギーが等しい
場合、樹脂厚が厚いほど進むのが遅く、その進み方は樹
脂厚にほぼ反比例する樹脂厚が等しい場合、硬化エネ
ルギーが大きいほど早く進み、その進み方はエネルギー
量にほぼ比例する、という特性を利用している。
【００１２】さらに、硬化による樹脂層３の重合率変化
に合わせ、金型１により圧力Ｆを樹脂層３に加える。こ
の圧力Ｆの加え方を図３に示す。この圧力Ｆにより、樹
脂の収縮量が樹脂厚の偏肉に対応し樹脂層全面での均一
ではなくても、強制的に圧縮され収縮による内部応力・
歪の発生を防ぐことができる。また、樹脂の重合率は、
その重合率での樹脂硬度に比例しているため、圧力Ｆを
変化させることにより、重合が進んでいない状態（樹脂
が柔らかい状態）で、過大な圧力をかけることができる
ので、樹脂層がつぶれて樹脂押圧面１ａの形状を転写で
き所望の樹脂厚が得られる。
に合わせ、金型１により圧力Ｆを樹脂層３に加える。こ
の圧力Ｆの加え方を図３に示す。この圧力Ｆにより、樹
脂の収縮量が樹脂厚の偏肉に対応し樹脂層全面での均一
ではなくても、強制的に圧縮され収縮による内部応力・
歪の発生を防ぐことができる。また、樹脂の重合率は、
その重合率での樹脂硬度に比例しているため、圧力Ｆを
変化させることにより、重合が進んでいない状態（樹脂
が柔らかい状態）で、過大な圧力をかけることができる
ので、樹脂層がつぶれて樹脂押圧面１ａの形状を転写で
き所望の樹脂厚が得られる。
【００１３】
【実施例１】図４は、本発明の実施例１の実施に使用す
る成形装置を一部切り欠いて示す正面図である。金型１
は支持柱８、金型保持部材１０を介し、支柱１２に取り
付けられているクロスローラ１１により上下摺動可能に
設けられている。この上下動は、金型保持部材１０を貫
通して螺合したボールネジ１３を、プーリー１４、ベル
ト１５によって、支柱１２の上端に設けたモータ保持部
材１７に固定されているパルスモータ１６の回転を伝え
ることで回転させ行う。支持柱８は、金型保持部材１０
にボールブッシュ２７を介し貫通して設け、ガタ無く上
下に摺動するようになっている。金型１と金型保持部材
１０の間には、支持柱８を巻回するようにバネ９が設け
られ、金型１と金型保持部材１０の間隔が狭められる
と、その間隔に比例しバネ圧が作用し、金型１を下方に
押圧するようになっている。
る成形装置を一部切り欠いて示す正面図である。金型１
は支持柱８、金型保持部材１０を介し、支柱１２に取り
付けられているクロスローラ１１により上下摺動可能に
設けられている。この上下動は、金型保持部材１０を貫
通して螺合したボールネジ１３を、プーリー１４、ベル
ト１５によって、支柱１２の上端に設けたモータ保持部
材１７に固定されているパルスモータ１６の回転を伝え
ることで回転させ行う。支持柱８は、金型保持部材１０
にボールブッシュ２７を介し貫通して設け、ガタ無く上
下に摺動するようになっている。金型１と金型保持部材
１０の間には、支持柱８を巻回するようにバネ９が設け
られ、金型１と金型保持部材１０の間隔が狭められる
と、その間隔に比例しバネ圧が作用し、金型１を下方に
押圧するようになっている。
【００１４】一方、光学ガラス素材（以下、基材とい
う）２は、金型保持部材１０の下方で支柱１２固定され
た基材保持部材１８により、金型１の成形面光軸ａと基
材２の光軸が正確に一致するように保持される。また、
形成された紫外線硬化型樹脂層（以下、樹脂層という）
３を硬化させるため、基材２の下方に紫外線照射装置６
が設けられ、紫外線５ａが照射される。さらに、紫外線
照射装置６と、基材２との間にはフィルター７が設けら
れている。フィルター７は、石英製の平行平面板７ｂに
クロム系の金属膜の薄膜層７ａを同心円状で半径方向へ
厚さの分布を持たせて形成され、樹脂層５の樹脂厚に対
応した紫外線照度分布を得る紫外線吸収減衰フィルター
の役割をし、基材２を通して樹脂層３を硬化するための
上記照度分布を有する紫外線５ｂを透過する。
う）２は、金型保持部材１０の下方で支柱１２固定され
た基材保持部材１８により、金型１の成形面光軸ａと基
材２の光軸が正確に一致するように保持される。また、
形成された紫外線硬化型樹脂層（以下、樹脂層という）
３を硬化させるため、基材２の下方に紫外線照射装置６
が設けられ、紫外線５ａが照射される。さらに、紫外線
照射装置６と、基材２との間にはフィルター７が設けら
れている。フィルター７は、石英製の平行平面板７ｂに
クロム系の金属膜の薄膜層７ａを同心円状で半径方向へ
厚さの分布を持たせて形成され、樹脂層５の樹脂厚に対
応した紫外線照度分布を得る紫外線吸収減衰フィルター
の役割をし、基材２を通して樹脂層３を硬化するための
上記照度分布を有する紫外線５ｂを透過する。
【００１５】次に、本実施例の成形方法を作用とともに
説明する。まず、紫外線硬化型樹脂を必要量吐出した光
学ガラス素子２を基材保持部材１８に乗せる。この時、
金型１は、基材２を基材保持部材１８に乗せるのに妨げ
にならない距離だげ、充分に上昇させておく。次に、パ
ルスモータ１６を駆動させ、ベルト１５を介してボール
ネジ１３を回転させて金型１を下降し、基材２上に吐出
した紫外線硬化型樹脂を金型１により押し広げ、樹脂層
３が基材２上に形成する。この時の樹脂層３の厚さは、
光学的に必要な値（設計値）に次工程で行う加圧によ
り、樹脂層３が押し広げられるために生じる樹脂厚減少
分が加算されている。なお、樹脂を押し広げる際、金型
１は、支持柱８の上端に設けた位置決め部２８が金型保
持部材１０に当て付くことで、金型１の光軸ａと平行方
向の位置が決められる。
説明する。まず、紫外線硬化型樹脂を必要量吐出した光
学ガラス素子２を基材保持部材１８に乗せる。この時、
金型１は、基材２を基材保持部材１８に乗せるのに妨げ
にならない距離だげ、充分に上昇させておく。次に、パ
ルスモータ１６を駆動させ、ベルト１５を介してボール
ネジ１３を回転させて金型１を下降し、基材２上に吐出
した紫外線硬化型樹脂を金型１により押し広げ、樹脂層
３が基材２上に形成する。この時の樹脂層３の厚さは、
光学的に必要な値（設計値）に次工程で行う加圧によ
り、樹脂層３が押し広げられるために生じる樹脂厚減少
分が加算されている。なお、樹脂を押し広げる際、金型
１は、支持柱８の上端に設けた位置決め部２８が金型保
持部材１０に当て付くことで、金型１の光軸ａと平行方
向の位置が決められる。
【００１６】次に、紫外線照射装置６から紫外線５ａを
照射する。照射された紫外線５ａは、フィルター７によ
って樹脂層３の樹脂の厚さ分布に対応した紫外線分布を
持つ紫外線５ｂとなり、この紫外線５ｂが基材２を透過
して樹脂層３を硬化する。図５に、本実施例の樹脂層３
の厚さ分布と、樹脂層３に照射する紫外線５ｂの紫外線
分布を示す。
照射する。照射された紫外線５ａは、フィルター７によ
って樹脂層３の樹脂の厚さ分布に対応した紫外線分布を
持つ紫外線５ｂとなり、この紫外線５ｂが基材２を透過
して樹脂層３を硬化する。図５に、本実施例の樹脂層３
の厚さ分布と、樹脂層３に照射する紫外線５ｂの紫外線
分布を示す。
【００１７】紫外線５ｂの照射により、樹脂層３は樹脂
の偏肉に関係なく均一に重合（硬化）を開始する。この
時、パルスモータ１６を駆動し、ボールネジ１３を回転
して金型保持部材１０を下降する。金型保持部材１０の
下降量、下降速度は、樹脂層３の重合率に対応している
（すなわち、樹脂層３の硬度に対応している）ため、金
型保持部材１０の下降量は金型１により樹脂層３をつぶ
すには至らず、バネ９が圧縮することになる。樹脂層３
には、その圧縮量に比例したバネ圧が、樹脂層３の重合
率に対応した変化を持つ加圧Ｆとしてかかる。この時、
樹脂の重合率の変化の割合は、フィルター７の作用によ
り、成形するレンズの径方向の異なる位置で全て一定に
なる。
の偏肉に関係なく均一に重合（硬化）を開始する。この
時、パルスモータ１６を駆動し、ボールネジ１３を回転
して金型保持部材１０を下降する。金型保持部材１０の
下降量、下降速度は、樹脂層３の重合率に対応している
（すなわち、樹脂層３の硬度に対応している）ため、金
型保持部材１０の下降量は金型１により樹脂層３をつぶ
すには至らず、バネ９が圧縮することになる。樹脂層３
には、その圧縮量に比例したバネ圧が、樹脂層３の重合
率に対応した変化を持つ加圧Ｆとしてかかる。この時、
樹脂の重合率の変化の割合は、フィルター７の作用によ
り、成形するレンズの径方向の異なる位置で全て一定に
なる。
【００１８】図６は、樹脂層３の紫外線照射による重合
率変化と、金型による加圧力Ｆの変化を示すグラフであ
る。ここで、重合率変化とは、硬化開始時における樹脂
の重合率を０％とし、硬化終了時、すなわち樹脂が完全
に硬化したときの樹脂の重合率を１００％としたとき
の、重合率の時間的な変化の割合（硬化時間に対する重
合率の変化を割合）をいう。また、圧力Ｆの変化率と
は、硬化開始時において樹脂に与える圧力（圧力を与え
てない状態）を０％、硬化終了時に最終的に樹脂に与え
る圧力を１００％としたときの、圧力の時間的な変化の
割合をいう。
率変化と、金型による加圧力Ｆの変化を示すグラフであ
る。ここで、重合率変化とは、硬化開始時における樹脂
の重合率を０％とし、硬化終了時、すなわち樹脂が完全
に硬化したときの樹脂の重合率を１００％としたとき
の、重合率の時間的な変化の割合（硬化時間に対する重
合率の変化を割合）をいう。また、圧力Ｆの変化率と
は、硬化開始時において樹脂に与える圧力（圧力を与え
てない状態）を０％、硬化終了時に最終的に樹脂に与え
る圧力を１００％としたときの、圧力の時間的な変化の
割合をいう。
【００１９】本実施例では、図６に示す通り、硬化終了
時に最終的に樹脂に与える圧力を４ｋｇｆ／ｃｍ2 と
し、上記圧力の変化の割合が、重合率の変化の場合に一
致するよう、樹脂に対する金型の圧力を制御した。つま
り、重合率が上昇するのに伴って、圧力を上昇させるこ
とにより、金型の成形面形状を樹脂に転写している。樹
脂層３の硬化後、金型１を樹脂層３から離型する。これ
により、基材２と樹脂層３からなる複合型光学素子を成
形する。
時に最終的に樹脂に与える圧力を４ｋｇｆ／ｃｍ2 と
し、上記圧力の変化の割合が、重合率の変化の場合に一
致するよう、樹脂に対する金型の圧力を制御した。つま
り、重合率が上昇するのに伴って、圧力を上昇させるこ
とにより、金型の成形面形状を樹脂に転写している。樹
脂層３の硬化後、金型１を樹脂層３から離型する。これ
により、基材２と樹脂層３からなる複合型光学素子を成
形する。
【００２０】本実施例によれば、樹脂層３の樹脂厚の偏
肉に対応した紫外線強度により、樹脂層３の重合をその
偏肉に関係なく均一に進めることと、樹脂層３の重合率
に対応した加圧力を、金型により樹脂層３に加え、樹脂
層３の不均一さに関係なく強制的に圧縮することで、樹
脂内部応力・歪のない複合型光学素子を成形することが
できた。
肉に対応した紫外線強度により、樹脂層３の重合をその
偏肉に関係なく均一に進めることと、樹脂層３の重合率
に対応した加圧力を、金型により樹脂層３に加え、樹脂
層３の不均一さに関係なく強制的に圧縮することで、樹
脂内部応力・歪のない複合型光学素子を成形することが
できた。
【００２１】本実施例では、樹脂厚の偏肉を中心が最小
樹脂厚０．１ｍｍ、周辺が最大樹脂厚０．４５ｍｍの偏
肉を持った樹脂層３で行ったが、これに限定するもので
なく、偏肉量（＝（最大樹脂厚）／（最小樹脂厚））が
１以上であれば同様の効果が得られる。さらに、金型１
による加圧力をコイルバネ９により与えているが、これ
に限定するものでなく、板バネ、ゴム等の弾性体でも良
い。また、樹脂厚の偏肉に対応した照度分布を得るため
に用いているフィルター７の薄膜層７ａはクロム系に限
定するものではなく、他の金属薄膜でも良い。
樹脂厚０．１ｍｍ、周辺が最大樹脂厚０．４５ｍｍの偏
肉を持った樹脂層３で行ったが、これに限定するもので
なく、偏肉量（＝（最大樹脂厚）／（最小樹脂厚））が
１以上であれば同様の効果が得られる。さらに、金型１
による加圧力をコイルバネ９により与えているが、これ
に限定するものでなく、板バネ、ゴム等の弾性体でも良
い。また、樹脂厚の偏肉に対応した照度分布を得るため
に用いているフィルター７の薄膜層７ａはクロム系に限
定するものではなく、他の金属薄膜でも良い。
【００２２】また、本実施例では、上記圧力の変化の割
合が、重合率の変化の割合に一致するよう、樹脂に対す
る金型の圧力を制御したが、圧力の変化の割合と重合率
の変化の割合とを、ある程度許容範囲以内において、近
似させてもよい。このような圧力の制御の変形例を、図
６を用いて説明すると、破線で示すように、圧力の変化
の割合を、重合率の変化の割合と近似している直線的な
ものとした。よって、曲線的な変化をする重合率の割合
に圧力の変化の割合を一致させることに比較して、圧力
の制御が行いやすくなる。
合が、重合率の変化の割合に一致するよう、樹脂に対す
る金型の圧力を制御したが、圧力の変化の割合と重合率
の変化の割合とを、ある程度許容範囲以内において、近
似させてもよい。このような圧力の制御の変形例を、図
６を用いて説明すると、破線で示すように、圧力の変化
の割合を、重合率の変化の割合と近似している直線的な
ものとした。よって、曲線的な変化をする重合率の割合
に圧力の変化の割合を一致させることに比較して、圧力
の制御が行いやすくなる。
【００２３】さらに、本実施例では、樹脂の重合率に対
応して加圧力を連続的に変化させているが、図７に示す
ように、樹脂層がある重合率に達した後、紫外線の照射
を止め、所望の加圧力を加え、さらに紫外線を照射し重
合を進めることを繰り返し行っても良い。
応して加圧力を連続的に変化させているが、図７に示す
ように、樹脂層がある重合率に達した後、紫外線の照射
を止め、所望の加圧力を加え、さらに紫外線を照射し重
合を進めることを繰り返し行っても良い。
【００２４】
【実施例２】図８は、本発明の実施例２の実施に使用す
る成形装置を一部切り欠いて示す正面図である。ガラス
球面基材２は、基材保持部材１８を介して、成形台２６
上に設けた支柱１２を取り付けられているクロスローラ
ー１１により上下摺動可能に保持されている。この上下
動は、基材保持部材１８を貫通して螺合されたボールネ
ジ１３を、プーリー１４、ベルト１５によって、支柱１
２の上端に設けたモータ保持部材１７に固定しているパ
ルスモータ１６の回転を伝えることで回転させ行う。基
材２は、押えリング１９によって上方から押さえられて
基材保持部材１８に固定されている。
る成形装置を一部切り欠いて示す正面図である。ガラス
球面基材２は、基材保持部材１８を介して、成形台２６
上に設けた支柱１２を取り付けられているクロスローラ
ー１１により上下摺動可能に保持されている。この上下
動は、基材保持部材１８を貫通して螺合されたボールネ
ジ１３を、プーリー１４、ベルト１５によって、支柱１
２の上端に設けたモータ保持部材１７に固定しているパ
ルスモータ１６の回転を伝えることで回転させ行う。基
材２は、押えリング１９によって上方から押さえられて
基材保持部材１８に固定されている。
【００２５】一方、金型１は、金型固定部材２０の上面
に固定され、金型１の樹脂押圧面１ａの光軸と基材２の
光軸が正確に一致するように配置されている。金型固定
部材２０は、成形台２６上に設けた支柱２２にクロスロ
ーラ２１を介して上下摺動可能に取り付けられている。
さらに、金型固定部材２０は、その下方成形台２６に固
定したシリンダー２３のロッド２４により下方から支持
されており、電空比例弁２５の圧力変化に応じた力で金
型１を上昇させることができるようになっている。ま
た、成形台２６上には、金型固定部材２０を位置決め保
持する金型板決め部材２９が固定されている。
に固定され、金型１の樹脂押圧面１ａの光軸と基材２の
光軸が正確に一致するように配置されている。金型固定
部材２０は、成形台２６上に設けた支柱２２にクロスロ
ーラ２１を介して上下摺動可能に取り付けられている。
さらに、金型固定部材２０は、その下方成形台２６に固
定したシリンダー２３のロッド２４により下方から支持
されており、電空比例弁２５の圧力変化に応じた力で金
型１を上昇させることができるようになっている。ま
た、成形台２６上には、金型固定部材２０を位置決め保
持する金型板決め部材２９が固定されている。
【００２６】また、形成された紫外線硬化型樹脂層３を
硬化させるため、基材２の下方に紫外線照射装置６が設
けられ、紫外線５ａが照射される。さらに、紫外線照射
装置６と基材２との間にはフィルター７が設けられてい
る。フィルター７は、石英製の平行平面板７ｂにクロム
系の金属膜の薄膜層７ａを同心円状で半径方向へ厚さの
分布を持たせて形成され、樹脂層３の樹脂厚に対応した
紫外線照度分布を得る紫外線吸収減衰フィルターの役割
をし、基材２を通して樹脂層３を硬化するための上記照
度分布を有する紫外線５ｂを透過する。
硬化させるため、基材２の下方に紫外線照射装置６が設
けられ、紫外線５ａが照射される。さらに、紫外線照射
装置６と基材２との間にはフィルター７が設けられてい
る。フィルター７は、石英製の平行平面板７ｂにクロム
系の金属膜の薄膜層７ａを同心円状で半径方向へ厚さの
分布を持たせて形成され、樹脂層３の樹脂厚に対応した
紫外線照度分布を得る紫外線吸収減衰フィルターの役割
をし、基材２を通して樹脂層３を硬化するための上記照
度分布を有する紫外線５ｂを透過する。
【００２７】次に、本実施例の成形方法を作用とともに
説明する。まず、紫外線硬化型樹脂を金型１の樹脂押圧
面１ａ上に必要量吐出する。この時、基材保持部材１８
は樹脂を吐出するのに妨げにならない距離だけ、充分に
上昇させている。シリンダー２３のロッド２４には、電
空比例弁２５により、金型１と金型保持部材２０の自重
分の圧力が加えられ、かつ、成形台２６に固定されてい
る金型板決め部材２９に金型保持部材２０の下面を当て
付けることで、金型１を金型１の光軸に平行な方向に一
定位置で保持している。次に、基材２を基材保持部材１
８に乗せ、押さえリング１９により固定する。その後、
パルスモータ１６を駆動させ、ベルト１５を介してボー
ルネジ１３を回転させて基材２を下降させ、金型１の樹
脂押圧面１ａ上に吐出した紫外線硬化型樹脂を基材２に
より押し広げ、樹脂層３を基材２上に形成する。この時
の樹脂層３の厚さは、光学的に必要な値（設計値）に次
工程で行う加圧により、樹脂層が押し広げられるために
生じる樹脂厚減少が加算されている。
説明する。まず、紫外線硬化型樹脂を金型１の樹脂押圧
面１ａ上に必要量吐出する。この時、基材保持部材１８
は樹脂を吐出するのに妨げにならない距離だけ、充分に
上昇させている。シリンダー２３のロッド２４には、電
空比例弁２５により、金型１と金型保持部材２０の自重
分の圧力が加えられ、かつ、成形台２６に固定されてい
る金型板決め部材２９に金型保持部材２０の下面を当て
付けることで、金型１を金型１の光軸に平行な方向に一
定位置で保持している。次に、基材２を基材保持部材１
８に乗せ、押さえリング１９により固定する。その後、
パルスモータ１６を駆動させ、ベルト１５を介してボー
ルネジ１３を回転させて基材２を下降させ、金型１の樹
脂押圧面１ａ上に吐出した紫外線硬化型樹脂を基材２に
より押し広げ、樹脂層３を基材２上に形成する。この時
の樹脂層３の厚さは、光学的に必要な値（設計値）に次
工程で行う加圧により、樹脂層が押し広げられるために
生じる樹脂厚減少が加算されている。
【００２８】次に、紫外線照射装置６から紫外線５ａを
照射する。照射された紫外線５ａは、フィルター７によ
って樹脂層３の樹脂の厚さ分布に対応した紫外線分布を
持つ紫外線５ｂとなり、この紫外線５ｂが基材２を透過
して樹脂層３を硬化する。図９に本実施例の樹脂層３の
厚さ分布と、樹脂層３に照射する紫外線５ｂの紫外線分
布を示す。
照射する。照射された紫外線５ａは、フィルター７によ
って樹脂層３の樹脂の厚さ分布に対応した紫外線分布を
持つ紫外線５ｂとなり、この紫外線５ｂが基材２を透過
して樹脂層３を硬化する。図９に本実施例の樹脂層３の
厚さ分布と、樹脂層３に照射する紫外線５ｂの紫外線分
布を示す。
【００２９】紫外線５ｂの照射により、樹脂層３は樹脂
の偏肉に関係なく均一に重合（硬化）を開始する。この
時に、シリンダー２３に加える圧力を電圧をによって自
由に変化させることが出来る電空比例弁２５により、シ
リンダー２３への圧力を増加して行き、金型固定部材２
０を上昇させる。金型固定部材２０の上昇量、上昇速度
は、樹脂層３の重合率に対応している（すなわち、樹脂
層３の硬度に対応している）ため、金型固定部材２０の
上昇は金型１により樹脂層３をつぶすには至らず、金型
１により樹脂層３に、そのシリンダー圧力が、樹脂層３
の重合率に対応した変化を持つ加圧力Ｆとしてかかる。
図１０に本実施例の紫外線照射による重合率変化を赤外
光分析による樹脂官能基量の測定により求めた結果と、
その時に、金型１によりかかる加圧力Ｆの変化を示す。
なお、重合率の変化及び圧力の変化率は、実施例１と同
様である。本実施例は、図１０に示す通り、硬化時間に
対する重合率の変化の割合（重合率の変化の割合）を曲
線的に制御し、硬化時間に対する圧力の変化の割合（圧
力の変化の割合）を破線で示すように、上記重合率の変
化（実線）の割合に近似した直線的なものとなるように
制御した。硬化終了時に樹脂に与える圧力、すなわち、
圧力の変化の割合が１００％のときの圧力を３ｋｇｆ／
ｃｍ2 とした。
の偏肉に関係なく均一に重合（硬化）を開始する。この
時に、シリンダー２３に加える圧力を電圧をによって自
由に変化させることが出来る電空比例弁２５により、シ
リンダー２３への圧力を増加して行き、金型固定部材２
０を上昇させる。金型固定部材２０の上昇量、上昇速度
は、樹脂層３の重合率に対応している（すなわち、樹脂
層３の硬度に対応している）ため、金型固定部材２０の
上昇は金型１により樹脂層３をつぶすには至らず、金型
１により樹脂層３に、そのシリンダー圧力が、樹脂層３
の重合率に対応した変化を持つ加圧力Ｆとしてかかる。
図１０に本実施例の紫外線照射による重合率変化を赤外
光分析による樹脂官能基量の測定により求めた結果と、
その時に、金型１によりかかる加圧力Ｆの変化を示す。
なお、重合率の変化及び圧力の変化率は、実施例１と同
様である。本実施例は、図１０に示す通り、硬化時間に
対する重合率の変化の割合（重合率の変化の割合）を曲
線的に制御し、硬化時間に対する圧力の変化の割合（圧
力の変化の割合）を破線で示すように、上記重合率の変
化（実線）の割合に近似した直線的なものとなるように
制御した。硬化終了時に樹脂に与える圧力、すなわち、
圧力の変化の割合が１００％のときの圧力を３ｋｇｆ／
ｃｍ2 とした。
【００３０】本実施例によれば、金型１による加圧を、
電空比例弁２５によるシリンダー２３の圧力変化で行っ
ているため、実施例１よりも重合開始時の非常に弱い圧
力制御ができるので、樹脂の偏肉による収縮量の差がさ
らに大きい場合（樹脂の偏肉が大きい場合）でも、容易
に内部応力、歪のない複合型光学素子の成形ができ、光
学素子設計の自由ドレッシングを高めることができる。
電空比例弁２５によるシリンダー２３の圧力変化で行っ
ているため、実施例１よりも重合開始時の非常に弱い圧
力制御ができるので、樹脂の偏肉による収縮量の差がさ
らに大きい場合（樹脂の偏肉が大きい場合）でも、容易
に内部応力、歪のない複合型光学素子の成形ができ、光
学素子設計の自由ドレッシングを高めることができる。
【００３１】本実施例では、樹脂厚の偏肉に対応した照
度分布を得るために用いているフィルター７の薄膜層７
ａはクロム系に限定するものではなく、他の金属薄膜で
も良い。さらに、樹脂の重合率に対応して加圧力をリニ
アに変化させているが、樹脂層３がある重合率に達した
後、紫外線５ａの照射を止めて所望の加圧力を加え、さ
らに紫外線５ａ，５ｂを照射し、重合を進めることを繰
り返し行ったても良い。また、図１０に示すように樹脂
層３の重合開始と同時に加圧を開始しているが、重合の
スピードは照射される紫外線のエルネギーの絶対量に比
例するため、図１１に示すように照射エネルギー量を小
さくすることで、重合速度を遅くし、加圧開始を重合開
始よりも遅らせて同様の効果が得られる。
度分布を得るために用いているフィルター７の薄膜層７
ａはクロム系に限定するものではなく、他の金属薄膜で
も良い。さらに、樹脂の重合率に対応して加圧力をリニ
アに変化させているが、樹脂層３がある重合率に達した
後、紫外線５ａの照射を止めて所望の加圧力を加え、さ
らに紫外線５ａ，５ｂを照射し、重合を進めることを繰
り返し行ったても良い。また、図１０に示すように樹脂
層３の重合開始と同時に加圧を開始しているが、重合の
スピードは照射される紫外線のエルネギーの絶対量に比
例するため、図１１に示すように照射エネルギー量を小
さくすることで、重合速度を遅くし、加圧開始を重合開
始よりも遅らせて同様の効果が得られる。
【００３２】
【実施例３】図１２は、本発明の実施例３の実施に使用
する成形装置を一部切り欠いて示す正面図、図１３は、
金型の中央縦断面図、図１４は、図１３のＡ−Ａ線から
みた金型の端面図である。本実施例では使用する成形装
置は、図４の成形装置において金型１と金型保持部材１
０との間に設けたバネ９に換えて、シリンダー５０が設
けられている。すなわち、シリンダー５０は、金型固定
部材１０の下面に固定されるとともに、そのロッド５１
の先端に金型１が固定され、シリンダー５０の加圧力を
金型１を介して樹脂層３に作用し得るようになってい
る。さらに、一端を金型１に固定した支持柱８が、金型
固定部材１０を貫通してその他端を突出させ、その支持
柱８の他端には支持板５３が固定されている。支持板５
３と金型保持部材１０間には、板バネ５２が設けられ、
この板バネ５２のバネ圧により、金型保持部材１０の下
面に固定した金型位置決め部材２９を金型１に当て付け
て、金型１の光軸に平行な方向に金型１の位置決めを行
えるようになっている。
する成形装置を一部切り欠いて示す正面図、図１３は、
金型の中央縦断面図、図１４は、図１３のＡ−Ａ線から
みた金型の端面図である。本実施例では使用する成形装
置は、図４の成形装置において金型１と金型保持部材１
０との間に設けたバネ９に換えて、シリンダー５０が設
けられている。すなわち、シリンダー５０は、金型固定
部材１０の下面に固定されるとともに、そのロッド５１
の先端に金型１が固定され、シリンダー５０の加圧力を
金型１を介して樹脂層３に作用し得るようになってい
る。さらに、一端を金型１に固定した支持柱８が、金型
固定部材１０を貫通してその他端を突出させ、その支持
柱８の他端には支持板５３が固定されている。支持板５
３と金型保持部材１０間には、板バネ５２が設けられ、
この板バネ５２のバネ圧により、金型保持部材１０の下
面に固定した金型位置決め部材２９を金型１に当て付け
て、金型１の光軸に平行な方向に金型１の位置決めを行
えるようになっている。
【００３２】金型１は、図１３、図１４に示すように樹
脂押圧面１ａを有する型１ｃと保持台１ｂをロウ付して
構成されている。保持台１ｂには温調流路となる入孔３
５，３７と出孔３６，３８が形成され、入孔３５と出孔
３６を結ぶ環状溝３０及び入孔３７と出孔３８を結ぶ環
状溝３１が、保持台１ｂと型１ｃとのロウ付け面１ｄに
形成されている。そして、型１ｃと保持台１ｂにニッケ
ルロウ付けを行い、入孔３５，環状溝３０，出孔３６と
入孔３７，環状溝３１，出孔３８とからなる２本の温調
流路を形成した金型１を得る。その他の成形装置の構成
は、図４と同様である。
脂押圧面１ａを有する型１ｃと保持台１ｂをロウ付して
構成されている。保持台１ｂには温調流路となる入孔３
５，３７と出孔３６，３８が形成され、入孔３５と出孔
３６を結ぶ環状溝３０及び入孔３７と出孔３８を結ぶ環
状溝３１が、保持台１ｂと型１ｃとのロウ付け面１ｄに
形成されている。そして、型１ｃと保持台１ｂにニッケ
ルロウ付けを行い、入孔３５，環状溝３０，出孔３６と
入孔３７，環状溝３１，出孔３８とからなる２本の温調
流路を形成した金型１を得る。その他の成形装置の構成
は、図４と同様である。
【００３３】次に本実施例の成形方法を作用とともに説
明する。基材に２に吐出された熱硬化型樹脂を金型１に
より広げる工程は、実施例１と同様であるが、樹脂の重
合開始までは、支持柱８に取り付けた支持板５３に板バ
ネ５２を固定して、金型保持部材１０に反力に加え、金
型保持部材１０に固定した金型位置決め部材２９に、金
型１を当て付けることで、金型１を金型１の光軸に平行
な方向の位置決めを行う。
明する。基材に２に吐出された熱硬化型樹脂を金型１に
より広げる工程は、実施例１と同様であるが、樹脂の重
合開始までは、支持柱８に取り付けた支持板５３に板バ
ネ５２を固定して、金型保持部材１０に反力に加え、金
型保持部材１０に固定した金型位置決め部材２９に、金
型１を当て付けることで、金型１を金型１の光軸に平行
な方向の位置決めを行う。
【００３４】次に、金型１に内設した２本の温調流路に
それぞれ異なった温度の温調水を流す。具体的には、入
孔３５に湯温６０℃の温調水を流し、環状溝３０、出孔
３６を経て流れる温調水により型１の樹脂押圧面１ａに
おける光軸中心付近の成形面表面温度を６０℃とし、入
孔３７に湯温８０℃の温調水を流し、環状溝３１、出孔
３８を経て流れる温調水により型１の樹脂押圧面１ａに
おける外周付近の成形面表面温度を８０℃とすること
で、樹脂層３の樹脂厚分圧に対応した温度分布を成形面
に与え、樹脂層３を硬化する。
それぞれ異なった温度の温調水を流す。具体的には、入
孔３５に湯温６０℃の温調水を流し、環状溝３０、出孔
３６を経て流れる温調水により型１の樹脂押圧面１ａに
おける光軸中心付近の成形面表面温度を６０℃とし、入
孔３７に湯温８０℃の温調水を流し、環状溝３１、出孔
３８を経て流れる温調水により型１の樹脂押圧面１ａに
おける外周付近の成形面表面温度を８０℃とすること
で、樹脂層３の樹脂厚分圧に対応した温度分布を成形面
に与え、樹脂層３を硬化する。
【００３５】この熱の照射により、樹脂層３は樹脂の偏
肉に関係なく均一に重合（硬化）を開始する。この時
に、電空比例弁２５によりシリンダー５０の圧力状態
を、徐々に金型１を下げる方向に圧力を加えることによ
り金型１を下降する。金型１の下降量、下降速度は、樹
脂層３の重合率に対応している（すなわち、樹脂層３の
硬度に対応している）ため、金型１の下降量は金型１に
より樹脂層３をつぶすには至らず、そのシリンダー圧力
が金型１により樹脂層３に、その重合率に対応した変化
を持つ加圧力Ｆとしてかかる。熱による重合率変化を熱
重量分析による残存モノマー量の測定により求めた。樹
脂層３の硬化後、金型１を樹脂層３から離型し、基材２
と樹脂層３からなる複合型光学素子を得た。
肉に関係なく均一に重合（硬化）を開始する。この時
に、電空比例弁２５によりシリンダー５０の圧力状態
を、徐々に金型１を下げる方向に圧力を加えることによ
り金型１を下降する。金型１の下降量、下降速度は、樹
脂層３の重合率に対応している（すなわち、樹脂層３の
硬度に対応している）ため、金型１の下降量は金型１に
より樹脂層３をつぶすには至らず、そのシリンダー圧力
が金型１により樹脂層３に、その重合率に対応した変化
を持つ加圧力Ｆとしてかかる。熱による重合率変化を熱
重量分析による残存モノマー量の測定により求めた。樹
脂層３の硬化後、金型１を樹脂層３から離型し、基材２
と樹脂層３からなる複合型光学素子を得た。
【００３６】本実施例によれば、実施例１，実施例２の
効果の他、熱硬化型樹脂を用い、樹脂層の樹脂厚の偏肉
に対応した熱エネルギー分布を持たせることにより、紫
外線を透過しない基材でも、樹脂内部応力、歪のない複
合型光学素子が成形できるため、光学設計の自由度を増
させることができる。なお、本実施例では、温調の媒体
として水を用いているが、熱硬化型樹脂が高温で硬化す
る場合、油を温調媒体としても同様の効果が得られる。
効果の他、熱硬化型樹脂を用い、樹脂層の樹脂厚の偏肉
に対応した熱エネルギー分布を持たせることにより、紫
外線を透過しない基材でも、樹脂内部応力、歪のない複
合型光学素子が成形できるため、光学設計の自由度を増
させることができる。なお、本実施例では、温調の媒体
として水を用いているが、熱硬化型樹脂が高温で硬化す
る場合、油を温調媒体としても同様の効果が得られる。
【００３７】
【発明の効果】以上のように、本発明に係る複合型光学
素子の成形方法によれば、金型と球面ガラス基材の間に
介在した樹脂層の偏肉に応じその樹脂層の厚さに対応し
た分布を持つ効果エネルギーにより硬化しつつ、その重
合率変化に対応した変化を圧力を金型により樹脂層へ加
えながら成形できるので、樹脂層の偏肉が大きい場合で
も、硬化時に発生する樹脂内部応力・歪のない、金型反
転精度の高い複合型光学素子を得ることができる。
素子の成形方法によれば、金型と球面ガラス基材の間に
介在した樹脂層の偏肉に応じその樹脂層の厚さに対応し
た分布を持つ効果エネルギーにより硬化しつつ、その重
合率変化に対応した変化を圧力を金型により樹脂層へ加
えながら成形できるので、樹脂層の偏肉が大きい場合で
も、硬化時に発生する樹脂内部応力・歪のない、金型反
転精度の高い複合型光学素子を得ることができる。
【図１】本発明の一工程を示す概念図である。
【図２】樹脂厚と照射エネルギー分布との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図３】樹脂層の重合率と圧力との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図４】本発明の実施例１の実施に使用する成形装置を
一部切り欠いて示す正面図である。
一部切り欠いて示す正面図である。
【図５】本発明の実施例１における樹脂厚と照射エネル
ギー分布との関係を示すグラフである。
ギー分布との関係を示すグラフである。
【図６】本発明の実施例１における樹脂層の重合率と圧
力との関係を示すグラフである。
力との関係を示すグラフである。
【図７】本発明の実施例１の変形例における樹脂層の重
合率と圧力との関係を示すグラフである。
合率と圧力との関係を示すグラフである。
【図８】本発明の実施例２の実施に使用する成形装置を
一部切り欠いて示す正面図である。
一部切り欠いて示す正面図である。
【図９】本発明の実施例２における樹脂厚と照射エネル
ギー分布との関係を示すグラフである。
ギー分布との関係を示すグラフである。
【図１０】本発明の実施例２における樹脂層の重合率と
圧力との関係を示すグラフである。
圧力との関係を示すグラフである。
【図１１】本発明の実施例２の変形例における樹脂層の
重合率と圧力との関係を示すグラフである。
重合率と圧力との関係を示すグラフである。
【図１２】本発明の実施例３の実施に使用する成形装置
を一部切り欠いて示す正面図である。
を一部切り欠いて示す正面図である。
【図１３】本発明の実施例３に使用する成形装置におけ
る金型を示す中央縦断面図である。
る金型を示す中央縦断面図である。
【図１４】図１３のＡ−Ａ線から見た端面図である。
１ 金型 １ａ 樹脂押圧面 ２ ガラス球面基材 ３ 樹脂層 ５ 硬化エネルギー Ｆ 圧力
Claims (1)
- 【請求項１】 球面ガラス光学基材の表面にエネルギー
硬化型樹脂を吐出し、所望の形状を有する金型により前
記エネルギー硬化型樹脂を押し広げて所望の樹脂層を形
成した後、前記樹脂層を硬化させ、次いで前記樹脂層か
ら金型を離型する複合型光学素子の成形方法において、
前記球面ガラス光学基材と前記金型との間に介在する前
記樹脂層の偏肉に応じて樹脂層の厚さに対応した強度分
布を持たせた硬化エネルギーにより前記樹脂層を硬化し
つつ、硬化中に変化する樹脂層の重合率変化に対応した
圧力を前記金型により前記樹脂層に加えることを特徴と
する複合型光学素子の成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12054293A JPH06304936A (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | 複合型光学素子の成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP12054293A JPH06304936A (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | 複合型光学素子の成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06304936A true JPH06304936A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14788879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12054293A Withdrawn JPH06304936A (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | 複合型光学素子の成形方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JPH06304936A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008273000A (ja) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Abiosu Kk | 丸太材およびその他の多孔質材料の体積改質法 |
| WO2010035540A1 (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-01 | コニカミノルタオプト株式会社 | ウエハレンズの製造装置及び製造方法 |
| WO2010119726A1 (ja) * | 2009-04-13 | 2010-10-21 | コニカミノルタオプト株式会社 | ウエハレンズの製造方法 |
| JP2010264652A (ja) * | 2009-05-14 | 2010-11-25 | Fujifilm Corp | 造形物の製造方法及び製造装置 |
| JP2013501648A (ja) * | 2009-12-21 | 2013-01-17 | フラウンホッファー−ゲゼルシャフト ツァ フェルダールング デァ アンゲヴァンテン フォアシュンク エー．ファオ | 構造体、成形型を生産するための方法および装置 |
| US9551814B2 (en) | 2009-12-21 | 2017-01-24 | Fraunhofer-Gesellschaft Zur Foerderung Der Angewandten Forschung E.V. | Method for manufacturing a structure, optical component, optical layer stack |
-
1993
- 1993-04-23 JP JP12054293A patent/JPH06304936A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP5136648B2 (ja) * | 2008-09-25 | 2013-02-06 | コニカミノルタアドバンストレイヤー株式会社 | ウエハレンズの製造装置及び製造方法 |
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