JPH06289297A - ズームレンズ - Google Patents

ズームレンズ

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JPH06289297A
JPH06289297A JP5098935A JP9893593A JPH06289297A JP H06289297 A JPH06289297 A JP H06289297A JP 5098935 A JP5098935 A JP 5098935A JP 9893593 A JP9893593 A JP 9893593A JP H06289297 A JPH06289297 A JP H06289297A
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 ４つのレンズ群を有し、各レンズ群のレンズ
構成及び非球面を適切に設定することにより変倍比１０
〜２５、Ｆナンバー１．７程度の大口径、高変倍比のテ
レビカメラに好適なズームレンズを得ること。 【構成】 物体側より順に正の第１群、変倍用の負の屈
折力の第２群、変倍に伴う像面変動を補正する負の第３
群、正の第４群を有し、該第１群の焦点距離とＦナンバ
ーを各々ｆ１、ＦNO.1 、該第２群の広角端における横
倍率をβ２ｗ、該第２群の焦点距離と最終レンズ面にお
ける軸上光束の入射高を各々ｆ２、ｈ２ｍ、該第２群の
レンズ面であって、軸上光束の最大入射高をｈｍ、望遠
端における軸上光束の最大入射高をｈｔとしたとき、
１．０９＜ｈｍ／ｈｔを満足するレンズ面に非球面が施
されており、該第２群のＦナンバーＦNO.2 、望遠端に
おける焦点距離とＦナンバーを各々ｆｔ、ＦNO.t 、ズ
ーム比Ｚ等を適切に設定したこと。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はズームレンズに関し、特
に非球面をレンズ系中の一部に適切に用いることによ
り、広角端のＦナンバーが１．７程度と大口径でしかも
変倍比１０〜２５程度と高変倍比の全変倍範囲にわたり
良好なる光学性能を有したテレビカメラや写真用カメ
ラ、そしてビデオカメラ等に好適なズームレンズに関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来よりテレビカメラや写真用カメラ、
そしてビデオカメラ等には大口径、高変倍でしかも高い
光学性能を有したズームレンズが要求されている。
【０００３】このうち特に放送用のカラーテレビカメラ
では操作性、機動性が重視され、その要求に答えて撮像
デバイスも最近では２／３インチや１／２インチの小型
のＣＣＤ（固体撮像素子）が主流になりつつある。
【０００４】このＣＣＤは撮像範囲全体が略均一の解像
力を有している為、これを用いるズームレンズに対して
は、画面中心から画面周辺まで解像力が略均一であるこ
とが要求されている。
【０００５】例えば非点収差や歪曲収差や倍率色収差等
の諸収差が良好に補正され画面全体が高い光学性能を有
していることが要望されている。更に高変倍比でしかも
小型軽量であること、そして撮像手段の前方に色分解系
や各種のフィルターを配置する為、長いバックフォーカ
スを有していること等が要望されている。
【０００６】ズームレンズのうち物体側から順に合焦用
（フォーカス用）の正の屈折力の第１群、変倍用の負の
屈折力の第２群、変倍に伴って変動する像面を補正する
為の正又は負の屈折力の第３群、そして結像用の正の屈
折力の第４群の４つのレンズ群より成る所謂４群ズーム
レンズは比較的高変倍化及び大口径化が容易である為、
放送用のカラーテレビカメラに多く用いられている。
【０００７】４群ズームレンズのうちＦナンバー１．６
〜１．９程度、変倍比１３程度の大口径、高変倍の４群
ズームレンズが、例えば特開昭５４−１２７３２２号公
報で提案されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ズームレンズにおいて
大口径比（Ｆナンバー１．６〜１．８）で高変倍比（変
倍比１０〜２５）で、しかも全変倍範囲にわたり高い光
学性能を得るには各レンズ群の屈折力やレンズ構成を適
切に設定する必要がある。
【０００９】一般に全変倍範囲にわたり収差変動が少な
く高い光学性能を得るには、例えば各レンズ群のレンズ
枚数を増加させて収差補正上の自由度を増やすことが必
要となってくる。
【００１０】この為、大口径比で高変倍比のズームレン
ズを達成しようとすると、どうしてもレンズ枚数が増加
し、レンズ系全体が大型化してくるという問題点が生じ
てくる。
【００１１】又、結像性能に関しては、画面中心の最も
像コントラストが良い点、所謂ベスト像面の変倍に伴う
変動が問題となってくる。これは主に変倍に伴う球面収
差の変動に起因している。
【００１２】一般に球面収差の変倍に伴う変動はズーム
比をＺ、広角端の焦点距離をｆＷとすると、図４９に示
すように球面収差が０の広角端よりズーム位置ｆＷ’＝
ｆＷ×Ｚ1/4 付近まではガウス像面に対してアンダー
（マイナス）傾向となる。そしてズーム位置ｆＷ’＝ｆ
Ｗ×Ｚ1/4 付近をすぎると、アンダー量が少なくなり、
あるズーム位置で０となり、今度はオーバー（プラス）
傾向となる。
【００１３】但し、ｆＷは広角端の焦点距離、Ｚはズー
ム比である。
【００１４】そしてＦナンバーが大きくなってくる（レ
ンズ系が暗くなってくる）Ｆドロップの始まるズーム位
置（ＦNO.w／ＦNO.t）×ｆｔ付近で最もオーバー（プラ
ス）となり、このズーム位置を過ぎると望遠端にかけて
オーバー量が少なくなり、望遠端で略０となってくる。
【００１５】但し、ＦNO.w ，ＦNO.tは広角端と望遠端
のＦナンバー、ｆｔは望遠端の焦点距離である。
【００１６】一方、望遠端のＦナンバーが広角端のＦナ
ンバーに比べて５％以内というＦドロップが殆んど生じ
ないズームレンズでは、図５０の実線で示すように望遠
端の直前のズーム位置ｆｔ’＝ｆｗ×Ｚ3/4 付近で球面
収差がオーバーとなる。そしてこのズーム位置ｆｔ’を
過ぎると球面収差のオーバー量が少なくなり、望遠端で
はややアンダーになる傾向がある。
【００１７】そこで点線で示すように望遠端で球面収差
が略０となるように補正するとズーム位置ｆｔ’では、
増々オーバーとなってしまう。
【００１８】このように特にＦドロップの始まるズーム
位置を有するズームレンズでは望遠側での球面収差の制
御が難しい為、従来は球面収差の変動を少なくする為に
合焦用レンズ群や変倍系のレンズ枚数を増加させて補正
していた。この為レンズ系全体が大型化及び複雑化して
くるという問題点があった。
【００１９】本発明は所謂４群ズームレンズにおいて、
各レンズ群の屈折力やＦナンバー値等を適切に設定する
と共に軸外光束や軸上光束等がレンズ面を通過する際の
入射高が所定の条件式を満足する少なくとも１つのレン
ズ面に非球面を施すことにより、変倍に伴う球面収差の
変動を少なくし、特に望遠側における球面収差を良く補
正し、全変倍範囲にわたり高い光学性能を有した広角端
のＦナンバー１．７程度、変倍比１０〜２５程度の大口
径比で高変倍比のズームレンズの提供を目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明のズームレンズは （１−１）物体側より順に変倍の際に固定の正の屈折力
の第１群、変倍用の負の屈折力の第２群、変倍に伴う像
面変動を補正する負の屈折力の第３群、そして固定の正
の屈折力の第４群を有し、広角端から望遠端への変倍に
おいて任意のズーム位置から全系のＦナンバーが大きく
なり、該第１群の焦点距離とＦナンバーを各々ｆ１，Ｆ
NO.1 、該第２群の広角端における横倍率をβ２ｗ、該
第２群の焦点距離と最終レンズ面における軸上光束の入
射高を各々ｆ２，ｈ２ｍ、該第２群は少なくとも４つの
レンズ面を有したレンズ構成より成り、該第２群の第４
番目以降のレンズ面であって、かつ軸上光束の最大入射
高をｈｍ、望遠端における軸上光束の最大入射高をｈｔ
としたとき、 １．０９＜ｈｍ／ｈｔ ・・・・（１−４） を満足する少なくとも１つのレンズ面に非球面が施され
ており、該第２群のＦナンバーをＦNO.2 、望遠端にお
ける焦点距離とＦナンバーを各々ｆｔ，ＦNO.t 、ズー
ム比をＺとし、 ＦNO.1＝ｆ１／（ｆｔ／ＦNO.t） ＦNO.2＝ｆ２／（２×ｈ２ｍ） としたとき １０＜Ｚ １．０１＜ＦNO.1＜１．６５・・・・・・・・・・・・（１−１） ０．６５＜ＦNO.2＜１．２５・・・・・・・・・・・・（１−２） −０．４０＜β２ｗ＜−０．１５・・・・・・・・・・・（１−３） なる条件を満足することを特徴としている。
【００２１】特に、前記非球面は正の屈折面に施した場
合にはレンズ周辺部にいくに従い正の屈折力が強くなる
形状をしており、負の屈折面に施した場合にはレンズ周
辺部にいくに従い負の屈折力が弱くなる形状をしてお
り、該非球面のレンズ有効径の１０割，９割，７割にお
ける非球面量を各々Δ１０，Δ９，Δ７としたとき
【００２２】
【外１】 なる条件を満足することを特徴としている。
【００２３】（１−２）物体側より順に変倍の際に固定
の正の屈折力の第１群、変倍用の負の屈折力の第２群、
変倍に伴う像面変動を補正する負の屈折力の第３群、そ
して固定の正の屈折力の第４群を有し、ズーム比をＺ、
該第１群の焦点距離とＦナンバーを各々ｆ１，
ＦNO.1 、該第２群の広角端における横倍率をβ２ｗ、
該第２群の焦点距離と最終レンズ面における軸上光束の
入射高を各々ｆ２，ｈ２ｍ、該第２群は少なくとも４つ
のレンズ面を有したレンズ構成より成り、該第２群の第
４番目以降のレンズ面であって、かつ変倍比Ｚ3/4 にお
けるズーム位置での軸上光束の最大入射高をｈｚ、望遠
端における軸上光束の最大入射高をｈｔとしたとき １．１７＜ｈｔ／ｈｚ・・・・・・・（２−４） を満足する少なくとも１つのレンズ面に非球面が施され
ており、該第２群のＦナンバーをＦNO.2 、望遠端にお
ける焦点距離とＦナンバーを各々ｆｔ，ＦNO.t 、広角
端におけるＦナンバーをＦNO.wとし ＦNO.1＝ ｆ１／（ｆｔ／ＦNO.t） ＦNO.2＝ ｆ２／（２×ｈ２ｍ） ＦNO.R＝ＦNO.t／ＦNO.w としたとき １０＞Ｚ ＦNO.R ＜１．０５ １．０１＜ＦNO.1＜ １．６５・・・・・・・・・・・・（２−１） ０．６５＜ＦNO.2＜ １．２８・・・・・・・・・・・・（２−２） −０．４０＜β２ｗ＜−０．１６・・・・・・・・・・・・（２−３） なる条件を満足することを特徴としている。
【００２４】特に、前記非球面は正の屈折面に施した場
合にはレンズ周辺部にいくに従い正の屈折力が弱くなる
形状をしており、負の屈折面に施した場合にはレンズ周
辺部にいくに従い負の屈折力が強くなる形状をしてお
り、該非球面のレンズ有効径の１０割，９割，７割にお
ける非球面量を各々Δ１０，Δ９，Δ７としたとき
【００２５】
【外２】 なる条件を満足することを特徴としている。
【００２６】
【実施例】図１〜図８は本発明の数値実施例１〜８の広
角端におけるレンズ断面図である。
【００２７】図１〜図４の数値実施例１〜４のズームレ
ンズでは広角端から望遠端への変倍に際してあるズーム
位置より全系のＦナンバーが大きくなる（暗くなる）Ｆ
ドロップを生じる場合を示している。
【００２８】図５〜図８の数値実施例５〜８のズームレ
ンズでは望遠端のＦナンバーが広角端のＦナンバーに比
べて５％以内となっており、Ｆドロップが殆んど生じな
い場合を示している。
【００２９】図１〜図８において、Ｆは第１群としての
正の屈折力のフォーカス群（前玉レンズ群）である。
【００３０】Ｖは第２群としての変倍用の負の屈折力の
バリエータであり、光軸上像面側へ単調に移動させるこ
とにより、広角端（ワイド）から望遠端（テレ）への変
倍を行っている。Ｃは負の屈折力のコンペンセータであ
り、変倍に伴う像面変動を補正する為に光軸上物体側へ
凸状の軌跡を有して非直線的に移動している。バリエー
タＶとコンペンセータＣとで変倍系を構成している。
【００３１】ＳＰ（Ｒ１９）は絞り、Ｒは第４群として
の正の屈折力の固定のリレー群である。Ｐは色分解プリ
ズムや光学フィルター等であり、同図ではガラスブロッ
クとして示している。
【００３２】次に本発明の図１〜図４に示すＦドロップ
のあるズームレンズの特徴について説明する。
【００３３】本発明は１０倍以上のズーム比Ｚを有し、
さらにズーム全域にて大口径化されたズームレンズを実
現するために、まず前玉レンズ群Ｆに条件式（１−
１），（２−１）を満足するような明るいものを用いて
いる。これにより望遠端での球面収差を良好に補正しつ
つ、レンズ系全体の大口径比化を図っている。
【００３４】条件式（１−１），（２−１）の下限値を
越えると望遠側での球面収差を良好に補正するのが難し
くなり、又上限値を越えると大口径比化が難しくなって
くる。
【００３５】又バリエーターＶのＦナンバーが条件式
（１−２），（２−２）を満足するように設定してい
る。これにより条件式（１−１），（２−１）と同様に
望遠端での球面収差を良好に補正しレンズ系全体の大口
径比化を容易にしている。
【００３６】条件式（１−２），（２−２）の下限値を
越えると条件式（１−１），（２−１）と同様に望遠端
での球面収差の補正が難しくなり、又上限値を越えると
レンズ系全体の大口径比化が難しくなってくる。
【００３７】更にバリエーターＶの横倍率が条件式（１
−３），（２−３）を満足するようにしている。これに
より所定の変倍比を確保しつつ、全変倍範囲にわたり収
差変動が少なく良好なる光学性能を得ている。
【００３８】条件式（１−３），（２−３）の下限値を
越えると高変倍化が難しくなり、又上限値を越えると全
変倍範囲にわたり収差変動を少なくし、高い光学性能を
得るのが難しくなってくる。
【００３９】図１〜図８に示すズームレンズでは以上の
諸条件を満足させることにより全変倍範囲にわたり収差
変動を良好に補正し、高い光学性能を得ている。
【００４０】次に図１〜図４に示すＦドロップのあるズ
ームレンズの特徴について説明する。
【００４１】Ｆドロップのあるズームレンズでは軸上光
束のバリエーターＶへの入射高は図５２〜図５４に示す
ように広角端から望遠端への変倍に際して順次高くな
り、Ｆドロップ開始位置（ズーム位置ｆｄ、図５３）で
最も高くなる。そして望遠端ではＦドロップの為にそれ
よりも低くなる。
【００４２】前玉レンズ群Ｆ（第１群）への軸上光束の
入射高は広角端からＦドロップ開始位置まで順次高くな
り、Ｆドロップ位置から望遠端までは一定となる。
【００４３】尚、図５２〜図５４は図１の一部分の光学
系（第１群から第３群の一部分までの光学系）の各ズー
ム位置における光路について示している。
【００４４】本実施例においては前玉レンズ群Ｆ内での
球面収差の補正としては、主に望遠端での補正を重点的
に行っている為に、Ｆドロップ開始ズーム位置ｆｄ近傍
では補正不足となっている。そしてバリエーターＶはレ
ンズ系全体の小型化を図りつつ高変倍化を達成する為に
負の屈折力を強めている。
【００４５】この為、軸上光束の入射位置が高くなるＦ
ドロップ開始ズーム位置近傍ではオーバーの高次球面収
差が発生してくる。
【００４６】これに対して図１〜図４に示すＦドロップ
のあるズームレンズの実施例ではバリエーターＶを構成
するレンズ面のうち、Ｆドロップ開始点にて現われる軸
上光線最大入射高ｈｍとテレ端でＦドロップにより低く
なる軸上光線入射高ｈｔの比が次の条件式（１−４）の
如く １．０９＜ｈｍ／ｈｔ・・・・・・・・・・（１−４） なる条件を満たす少なくとも１つのレンズ面に非球面を
施している。これにより他のズーム領域では効果が少な
く、Ｆドロップ開始点近傍でのみオーバーの高次球面収
差を良好に補正している。
【００４７】特に本実施例においては非球面形状を高次
の球面収差を良好に補正するために、前述の条件式（１
−５）を満足するように非球面の中心部はほぼ球面で、
周辺ほど非球面が大きくなる形状としている。
【００４８】尚、上記の条件式はズームレンズの変倍系
において、ズーム全域のうちＦドロップ開始点近傍のご
く一部のズーム範囲のみ非球面の効果を発揮させ、他の
ズーム領域においては球面収差や非点収差などへの影響
がなるべく少なくする為のものである。
【００４９】具体的にはバリエーターを構成する複数の
レンズ面のうち物体側から数えて第３番目位のレンズ面
までは広角端の軸外光束への影響が大きく、広角側の非
点収差、歪曲収差等に影響しないようにする為に第４番
目以降のレンズ面に非球面を施している。
【００５０】条件式（１−４）で入射高ｈｍとｈｔの比
が１に近くなることは非球面における軸上光線の入射高
の変化がＦドロップ開始点近傍からテレ端にかけて小さ
いことを示しており、非球面による球面収差補正の効果
が、Ｆドロップ開始点近傍のみでなく、テレ端の球面収
差にまで影響を及ぼしてしまうことになる。
【００５１】これは非球面によりズーム位置ｆｄ（＝
（ＦNO.w／ＦNO.t）×ｆｔ）での球面収差をアンダー方
向に補正したとき、テレ端の球面収差もこの非球面の影
響を受けてアンダー方向に変化してしまい、球面収差変
動を補正する効果が弱くなってしまうことを意味するの
で良くない。
【００５２】このように本実施例では非球面を施すレン
ズ面を適切に設定してテレ端での球面収差の影響を少な
くし、図５１に示すように曲線（点線）５１ａから曲線
（実線）５１ｂへと変移させるようにしてＦドロップ近
傍の球面収差を補正すると共に全変倍範囲にわたり球面
収差を良好に補正している。
【００５３】次に図５〜図８に示す望遠端のＦナンバー
が広角端のＦナンバーに比べて５％以内という全変倍範
囲にわたりＦドロップを殆んど生じないズームレンズの
特徴について説明する。
【００５４】図５〜図８に示すズームレンズでは軸上光
束のバリエーターＶへの入射高は図５５〜図５７に示す
ように広角端から望遠端にかけて順次高くなり、望遠端
近傍（図５７）で最も高くなる。それと同様に前玉レン
ズ群Ｆにおいても同様に望遠端近傍で最も高くなる。
【００５５】尚、図５５〜図５７は図５の一部分の光学
系（第１群から第３群の一部分までの光学系）の各ズー
ム位置における光路について示している。
【００５６】広角端から変倍を行い変倍比Ｚ3/4 となる
ズーム位置ｆｔ’（＝ｆｗ×Ｚ3/4）近傍（図５６）に
達すると軸上光束の最大入射高は前玉レンズ群Ｆ、バリ
エーターＶ、コンペンセーターＣ内で有効径の約１／２
のところに入射する。このような入射高では球面収差補
正としては、補正が難しい状況となっており、強い負の
屈折力を有するバリエーターＶの影響を受けオーバーの
球面収差を発生しやすくなる。それを補正するために前
玉レンズ群Ｆ内ではある程度アンダーの球面収差を発生
させている。
【００５７】そうすると望遠端では前玉レンズ群Ｆ内で
軸上光束の最大入射高が高い為に、更にアンダーの球面
収差が発生してくる。
【００５８】これに対してバリエーターＶでオーバーの
高次球面収差を発生させても全体的にアンダーの高次球
面収差が残存してくる。
【００５９】そこで図５〜図８に示す実施例のズームレ
ンズでは、他のズーム領域、特に変倍比Ｚ3/4 、即ちｆ
ｗ×Ｚ3/4 のズーム位置ではあまり効果がなく、望遠端
近傍のズーム領域でのみ効果的にアンダーの高次球面収
差を補正することができるようにバリエーターＶを構成
する１つのレンズ面に非球面を施している。
【００６０】特にバリエーターＶの各レンズ面に入射す
る軸上光束のうちズーム位置ｆｗ×Ｚ3/4 での最大入射
高をｈｚ、望遠端での最大入射高をｈｔとしたとき、次
の条件式（２−４） １．１７＜ｈｔ／ｈｚ・・・・・・・・・・・・・（２−４） を満足する少なくとも１つのレンズ面に非球面を施して
いる。
【００６１】これによりオーバーの高次球面収差を発生
させて全体的にバランス良く補正している。
【００６２】特に本実施例においては非球面形状を、残
存しているアンダーの高次の球面収差を良好に補正する
ために、前述の条件式（２−５）を満足するように非球
面の中心部はほぼ球面で、周辺ほど非球面が大きくなる
形状としている。
【００６３】尚、上記の条件式はズームレンズの変倍系
において、ズーム全域のうち望遠端近傍のズーム範囲の
み非球面の効果を発揮させ、他のズーム領域においては
球面収差や非点収差などへの影響がなるべく少なくする
為のものである。
【００６４】具体的にはバリエーターを構成する複数の
レンズ面のうち物体側から数えて第３番目位のレンズ面
までは広角端の軸外光束への影響が大きく、広角側の非
点収差、歪曲収差等に影響しないようにする為に第４番
目以降のレンズ面に非球面を施している。
【００６５】条件式（２−４）で入射高ｈｚとｈｔの比
が１に近くなることは非球面における軸上光線の入射高
の変化がズーム位置ｆｗ×Ｚ3/4 からテレ端にかけて小
さいことを示しており、非球面による球面収差補正の効
果が、望遠端近傍のみでなくズーム位置ｆｗ×Ｚ3/4 の
球面収差にまで影響を及ぼしてしまうことになる。
【００６６】これは非球面により望遠端近傍での球面収
差をオーバー方向に補正したとき、ズーム位置ｆｗ×Ｚ
3/4 近傍の球面収差もこの非球面の影響を受けてオーバ
ー方向に変化してしまい、球面収差変動を補正する効果
が弱くなってしまうことを意味するので良くない。
【００６７】このように本実施例では非球面を施すレン
ズ面を適切に設定してズーム位置ｆｗ×Ｚ3/4 での球面
収差の影響を少なくし、図５１に示すように曲線５１ｃ
（一点鎖線）から曲線５１ｂ（実線）へと変移させるよ
うにして望遠端近傍の球面収差を補正すると共に全変倍
範囲にわたり球面収差を良好に補正している。
【００６８】次に本発明の各実施例（数値実施例）の特
徴について説明する。
【００６９】図１に示す実施例１は１３倍のズーム比を
有し、Ｒ１からＲ８はフォーカスのための正の屈折力を
有する前玉レンズ群Ｆである。Ｒ９からＲ１５は、変倍
のためにワイド（広角端）からテレ（望遠端）へ像面側
へ単調に移動するバリエーターＶである。Ｒ１６からＲ
１８は変倍に伴う像点補正の作用を有するコンペンセー
ターで負のパワー（屈折力）を有し、ワイドからテレへ
の変倍に際し、物体側へ凸状の弧を描くように移動す
る。ＳＰ（Ｒ１９）は絞りである。Ｒ２０からＲ３７は
結像作用を有するリレー群Ｒであり、Ｒ３８からＲ３９
は色分解プリズムと等価なガラスブロックである。
【００７０】この実施例１では、大口径化の指標として
前玉レンズ群のＦナンバーＦNO.1をＦNO.1＝ｆ１／（ｆ
ｔ／ＦNO.t）と定義したとき、ＦNO.1＝１．０８であ
る。この前玉レンズ群のＦナンバーＦNO.1をズーム全域
で維持するときバリエーターＶのＦナンバーＦNO.2をＦ
NO.2＝ｆ２／（２×ｈ２ｍ）と定義すればＦNO.2＝０．
８９という大口径比になる。
【００７１】これらの大口径比に対し前玉レンズ群Ｆで
は物体側から凹、凸、凸、凸の４枚のレンズ構成とし、
凹レンズにより球面収差を発散させ、前玉レンズ群内で
の球面収差の発生を抑制している。バリエーターＶでは
物体側から凹、凹、凹、凸の４枚のレンズ構成とし、凸
レンズにより球面収差を収斂させバリエーター内での球
面収差の発生を抑制している。
【００７２】バリエーターＶのワイド端での横倍率β２
ｗについては、ズーム比が１３倍であるため、横倍率の
絶対値が大きめのβ２ｗ＝−０．３８１としている。
【００７３】非球面はＲ１５面に施しており、前述の条
件式（１−４）はｈｍ／ｈｔ＝１．１０である。非球面
の方向は軸上光線高が高くなるにつれ正のパワーが強く
なる方向であり、高次の領域まで効率良く球面収差を補
正する為に、非球面係数Ｄ，Ｅのみを使用して主に球面
収差を補正している。このときの非球面量は、軸上光線
最大高にて１．０５μｍである。
【００７４】図９〜図１３に、各ズーム位置における球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。
【００７５】図２に示す実施例２は１４倍のズーム比を
有し、Ｒ１からＲ８はフォーカスのための正の屈折力を
有する前玉レンズ群Ｆである。Ｒ９からＲ１５は変倍の
ために、ワイドからテレへ像面側へ単調に移動するバリ
エーターＶである。Ｒ１６からＲ１８は変倍に伴う像点
補正の作用を有するコンペンセーターで、負のパワーを
有し、ワイドからテレへの変倍に際し、物体側へ凸状の
弧を描くように移動する。ＳＰ（Ｒ１９）は絞りであ
る。Ｒ２０からＲ３７は結像作用を有するリレー群Ｒで
あり、Ｒ３８からＲ３９は色分解プリズムと等価なガラ
スブロックである。
【００７６】この実施例２では、大口径化の指標とし
て、前玉レンズ群のＦナンバーＦNO.1をＦNO.1＝ｆ１／
（ｆｔ×ＦNO.t）と定義したときＦNO.1＝１．０６であ
る。この前玉レンズ群のＦナンバーをズーム全域で維持
するとき、バリエーターＶのＦナンバーＦNO.2をＦNO.2
＝ｆ２／（２×ｈ２ｍ）と定義すれば、ＦNO.2＝０．６
７９という大口径比になる。
【００７７】これらの大口径比に対し、前玉レンズ群Ｆ
では物体側から凹、凸、凸、凸の４枚のレンズ構成と
し、凹レンズにより球面収差を発散させ、前玉レンズ群
内での球面収差の発生を抑制している。バリエーターＶ
では物体側から凹、凹、凹、凸の４枚のレンズ構成と
し、凸レンズにより球面収差を収斂させ、バリエーター
内での球面収差の発生を抑制している。
【００７８】バリエーターＶのワイド端での横倍率β２
ｗについては、ズーム比が１４倍であるため、横倍率の
絶対値が大きめのβ２ｗ＝−０．２７３としている。
【００７９】非球面はＲ１３面に施しており、前述の条
件式（１−４）はｈｍ／ｈｔ＝１．０９である。非球面
の方向は軸上光線高が高くなるにつれ負のパワーが弱く
なる方向であり、高次の領域まで効率よく球面収差を補
正する為に、非球面係数Ｄ，Ｅのみを使用して主に球面
収差を補正している。このときの非球面量は、軸上光線
最大高にて１０．０μｍである。
【００８０】図１４〜図１８に各ズーム位置における球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。
【００８１】図３に示す実施例３は２５倍のズーム比を
有し、Ｒ１からＲ８はフォーカスのための正の屈折力を
有する前玉レンズ群Ｆである。Ｒ９からＲ１５は、変倍
のためにワイドからテレへ像面側へ単調に移動するバリ
エーターＶである。Ｒ１６からＲ１８は変倍に伴う像点
補正の作用を有するコンペンセーターで負のパワーを有
し、ワイドからテレへの変倍に際し、物体側へ凸状の弧
を描くように移動する。ＳＰ（Ｒ１９）は絞りである。
Ｒ２０からＲ３６は結像作用を有するリレー群Ｒであ
り、Ｒ３７からＲ３８は色分解プリズムと等価なガラス
ブロックである。
【００８２】この実施例３では、大口径化の指標として
前玉レンズ群のＦナンバーＦNO.1をＦNO.1＝ｆ１／（ｆ
ｔ／ＦNO.t）と定義したとき、ＦNO.1＝１．６である。
この前玉レンズ群のＦナンバーをズーム全域で維持する
とき、バリエーターＶのＦナンバーＦNO.2をＦNO.2＝ｆ
２／（２×ｈ２ｍ）と定義すれば、ＦNO.2＝０．８６８
という大口径比になる。
【００８３】これらの大口径比に対し前玉レンズ群Ｆで
は、物体側から凹、凸、凸、凸の４枚のレンズ構成と
し、凹レンズにより球面収差を発散させ、前玉レンズ群
内での球面収差の発生を抑制している。バリエーターＶ
では、物体側から凹、凹、凹、凸の４枚のレンズ構成と
し、凸レンズにより球面収差を収斂させ、バリエーター
内での球面収差の発生を抑制している。
【００８４】バリエーターＶのワイド端での横倍率β２
ｗについては、ズーム比が２５倍とやや大きめであるた
め、横倍率の絶対値が小さめのβ２ｗ＝−０．１６３と
している。
【００８５】非球面はＲ１２面に施しており、前述の条
件式（１−４）はｈｍ／ｈｔ＝１．１９である。非球面
の方向は軸上光線高が高くなるにつれ正のパワーが強く
なる方向であり、高次の領域まで効率よく球面収差を補
正する為に、非球面係数Ｃ、Ｄのみを使用して、主に球
面収差を補正している。このときの非球面量は軸上光線
最大高にて９．５５μｍである。
【００８６】図１９〜図２３に各ズーム位置における球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。
【００８７】図４に示す実施例４は２５倍のズーム比を
有し、Ｒ１からＲ８はフォーカスのための正の屈折力を
有する前玉レンズ群Ｆである。Ｒ９からＲ１５は変倍の
ためにワイドからテレへ像面側へ単調に移動するバリエ
ーターＶである。Ｒ１６からＲ１８は変倍に伴う像点補
正の作用を有するコンペンセーターで負のパワーを有
し、ワイドからテレへの変倍に際し、物体側へ凸状の弧
を描くように移動する。ＳＰ（Ｒ１９）は絞りである。
Ｒ２０からＲ３６は結像作用を有するリレー群Ｒであ
り、Ｒ３７からＲ３８は色分解プリズムと等価なガラス
ブロックである。
【００８８】この実施例４では、大口径化の指標として
前玉レンズ群のＦナンバーＦNO.1をＦNO.1＝ｆ１／（ｆ
ｔ／ＦNO.t）と定義したとき、ＦNO.1＝１．６である。
この前玉レンズ群のＦナンバーをズーム全域で維持する
とき、バリエーターＶのＦナンバーＦNO.2をＦNO.2＝ｆ
２／（２×ｈ２ｍ）と定義すれば、ＦNO.2＝１．２１と
いう大口径比になる。
【００８９】これらの大口径比に対し、前玉レンズ群Ｆ
では物体側から凹、凸、凸、凸の４枚のレンズ構成と
し、凹レンズにより球面収差を発散させ、前玉レンズ群
内での球面収差の発生を抑制している。バリエーターＶ
では物体側から凹、凹、凹、凸の４枚のレンズ構成と
し、凸レンズにより球面収差を収斂させバリエーター内
での球面収差の発生を抑制している。
【００９０】バリエーターＶのワイド端での横倍率β２
ｗについては、ズーム比が２５倍とやや大きめであるた
め横倍率の絶対値が小さめのβ２ｗ＝−０．２３として
いる。
【００９１】非球面はＲ１５面に施しており、前述の条
件式（１−４）はｈｍ／ｈｔ＝１．２４である。非球面
の方向は、軸上光線高が高くなるにつれ正のパワーが強
くなる方向であり、高次の領域まで効率よく球面収差を
補正する為に、非球面係数Ｄ，Ｅのみを使用して主に球
面収差を補正している。このときの非球面量は軸上光線
最大高にて１．０８μｍである。
【００９２】図２４〜図２８に各ズーム位置における球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。
【００９３】図５に示す実施例５は１１倍のズーム比を
有し、Ｒ１からＲ８はフォーカスのための正の屈折力を
有する前玉レンズ群Ｆである。Ｒ９からＲ１５は変倍の
ためにワイドからテレへ像面側へ単調に移動するバリエ
ーターＶである。Ｒ１６からＲ１８は変倍に伴う像点補
正の作用を有するコンペンセーターで負のパワーを有
し、ワイドからテレへの変倍に際し、物体側へ凸状の弧
を描くように移動する。ＳＰ（Ｒ１９）は絞りである。
Ｒ２０からＲ３７は結像作用を有するリレー群Ｒであ
り、Ｒ３８からＲ３９は色分解プリズムと等価なガラス
ブロックである。
【００９４】この実施例では大口径化の指標として前玉
レンズ群のＦナンバーＦNO.1をＦNO.1＝ｆ１／（ｆｔ／
ＦNO.t）と定義したとき、ＦNO.1＝１．０６である。こ
の前玉レンズ群のＦナンバーをズーム全域で維持すると
き、バリエーターＶのＦナンバーＦNO.2をＦNO.2＝ｆ２
／（２×ｈ２ｍ）と定義すれば、ＦNO.2＝０．８８２と
いう大口径比になる。
【００９５】これらの大口径比に対し、前玉群Ｆでは物
体側から凹、凸、凸、凸の４枚のレンズ構成とし、凹レ
ンズにより球面収差を発散させ、前玉レンズ群内での球
面収差の発生を抑制している。バリエーターＶでは物体
側から凹、凹、凹、凸の４枚のレンズ構成とし、凸レン
ズにより球面収差を収斂させ、バリエーター内での球面
収差の発生を抑制している。
【００９６】バリエーターＶのワイド端での横倍率β２
ｗについては、ズーム比が１１倍であるため、横倍率の
絶対値が大きめのβ２ｗ＝−０．３８１としている。
【００９７】非球面はＲ１５面に施しており、前述の条
件式（２−４）はｈｔ／ｈｚ＝１．２４である。非球面
の方向は、軸上光線高が高くなるにつれ正のパワーが弱
くなる方向であり、高次の領域まで効率よく球面収差を
補正する為に、非球面係数Ｄ，Ｅのみを使用して、主に
球面収差を補正している。このときの非球面量は、軸上
光線最大高にて１．０７μｍである。
【００９８】図２９〜図３３に各ズーム位置における球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。
【００９９】図６に示す実施例６は１１倍のズーム比を
有し、Ｒ１からＲ８はフォーカスのための正の屈折力を
有する前玉レンズ群Ｆである。Ｒ９からＲ１５は変倍の
ためにワイドからテレへ像面側へ単調に移動するバリエ
ーターＶである。Ｒ１６からＲ１８は変倍に伴う像点補
正の作用を有するコンペンセーターで負のパワーを有
し、ワイドからテレへの変倍に際し、物体側へ凸状の弧
を描くように移動する。ＳＰ（Ｒ１９）は絞りである。
Ｒ２０からＲ３７は結像作用を有するリレー群Ｒであ
り、Ｒ３８からＲ３９は色分解プリズムと等価なガラス
ブロックである。
【０１００】この実施例６では、大口径化の指標として
前玉レンズ群のＦナンバーＦNO.1をＦNO.1＝ｆ１／（ｆ
ｔ／ＦNO.t）と定義したときＦNO.1＝１．０５である。
この前玉レンズ群のＦナンバーをズーム全域で維持する
とき、バリエーターＶのＦナンバーＦNO.2をＦNO.2＝ｆ
２／（２×ｈ２ｍ）と定義すればＦNO.2＝０．６８とい
う大口径比になる。
【０１０１】これらの大口径比に対し、前玉レンズ群Ｆ
では、物体側から凹、凸、凸、凸の４枚のレンズ構成と
し、凹レンズにより球面収差を発散させ、前玉レンズ群
内での球面収差の発生を抑制している。バリエーターＶ
では、物体側から凹、凹、凹、凸の４枚のレンズ構成と
し、凸レンズにより球面収差を収斂させ、バリエーター
内での球面収差の発生を抑制している。
【０１０２】バリエーターＶのワイド端での横倍率β２
ｗについては、ズーム比が１１倍であるため、横倍率の
絶対値が大きめのβ２ｗ＝−０．２７９としている。
【０１０３】非球面はＲ１３面に施しており、前述の条
件式（２−４）は、ｈｔ／ｈｚ＝１．２４である。非球
面の方向は軸上光線高が高くなるにつれ負のパワーが強
くなる方向であり、高次の領域まで効率よく球面収差を
補正する為に、非球面係数Ｄ，Ｅのみを使用して、主に
球面収差を補正している。このときの非球面量は、軸上
光線最大高にて９．１７μｍである。
【０１０４】図３４〜図３８に各ズーム位置における球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。
【０１０５】図７に示す実施例７は１７倍のズーム比を
有し、Ｒ１からＲ８はフォーカスのための正の屈折力を
有する前玉レンズ群Ｆである。Ｒ９からＲ１５は変倍の
ためにワイドからテレへ像面側へ単調に移動するバリエ
ーターＶである。Ｒ１６からＲ１８は変倍に伴う像点補
正の作用を有するコンペンセーターで負のパワーを有
し、ワイドからテレへの変倍に際し、物体側へ凸状の弧
を描くように移動する。ＳＰ（Ｒ１９）は絞りである。
Ｒ２０からＲ３６は結像作用を有するリレー群Ｒであ
り、Ｒ３７からＲ３８は色分解プリズムと等価なガラス
ブロックである。
【０１０６】この実施例７では、大口径化の指標とし
て、前玉レンズ群のＦナンバーＦNO.1をＦNO.1＝ｆ１／
（ｆｔ／ＦNO.t）と定義したとき、ＦNO.1＝１．５９で
ある。この前玉レンズ群のＦナンバーをズーム全域で維
持するとき、バリエーターＶのＦナンバーＦNO.2をＦ
NO.2＝ｆ２／（２×ｈ２ｍ）と定義すればＦNO.2＝０．
９０６という大口径比になる。
【０１０７】これらの大口径比に対し、前玉レンズ群Ｆ
では、物体側から凹、凸、凸、凸の４枚のレンズ構成と
し、凹レンズにより球面収差を発散させ、前玉レンズ群
内での球面収差の発生を抑制している。バリエーターＶ
では物体側から凹、凹、凹、凸の４枚のレンズ構成と
し、凸レンズにより球面収差を収斂させ、バリエーター
内での球面収差の発生を抑制している。
【０１０８】バリエーターＶのワイド端での横倍率β２
ｗについては、ズーム比が１７倍とやや大きめであるた
め、横倍率の絶対値が小さめのβ２ｗ＝−０．１６９と
している。
【０１０９】非球面はＲ１２面に施しており、前述の条
件式（２−４）はｈｔ／ｈｚ＝１．２６である。非球面
の方向は軸上光線高が高くなるにつれ負のパワーが強く
なる方向であり、高次の領域まで効率よく球面収差を補
正する為に、非球面係数Ｄ，Ｅのみを使用して、主に球
面収差を補正している。このときの非球面量は軸上光線
最大高にて９．３５μｍである。
【０１１０】図３９〜図４３に各ズーム位置における球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。
【０１１１】図８に示す実施例８は１７倍のズーム比を
有し、Ｒ１からＲ８はフォーカスのための正の屈折力を
有する前玉レンズ群Ｆである。Ｒ９からＲ１５は変倍の
ためにワイドからテレへ像面側へ単調に移動するバリエ
ーターＶである。Ｒ１６からＲ１８は変倍に伴う像点補
正の作用を有するコンペンセーターで負のパワーを有
し、ワイドからテレへの変倍に際し、物体側へ凸状の弧
を描くように移動する。ＳＰ（Ｒ１９）は絞りである。
Ｒ２０からＲ３６は結像作用を有するリレー群Ｒであ
り、Ｒ３７からＲ３８は色分解プリズムと等価なガラス
ブロックである。
【０１１２】この実施例８では、大口径化の指標として
前玉レンズ群のＦナンバーＦNO.1をＦNO.1＝ｆ１／（ｆ
ｔ／ＦNO.t）と定義したとき、ＦNO.1＝１．５９であ
る。この前玉レンズ群のＦナンバーをズーム全域で維持
するとき、バリエーターＶのＦナンバーＦNO.2をＦNO.2
＝ｆ２／（２×ｈ２ｍ）と定義すれば、ＦNO.2＝１．２
２という大口径比になる。
【０１１３】これらの大口径比に対し、前玉レンズ群Ｆ
では物体側から凹、凸、凸、凸の４枚のレンズ構成と
し、凹レンズにより球面収差を発散させ、前玉レンズ群
内での球面収差の発生を抑制している。バリエーターＶ
では物体側から凹、凹、凹、凸の４枚のレンズ構成と
し、凸レンズにより球面収差を収斂させバリエーター内
での球面収差の発生を抑制している。
【０１１４】バリエーターＶのワイド端での横倍率β２
ｗについては、ズーム比が１７倍とやや大きめであるた
め、横倍率の絶対値が小さめのβ２ｗ＝−０．２１５と
している。
【０１１５】非球面はＲ１５面に施しており、前述の条
件式（２−４）はｈｔ／ｈｚ＝１．２２６である。非球
面の方向は、軸上光線高が高くなるにつれ正のパワーが
弱くなる方向であり、高次の領域まで効率よく球面収差
を補正する為に、非球面係数Ｄ，Ｅのみを使用して主に
球面収差を補正している。このときの非球面量は軸上光
線最大高にて１．０８μｍである。
【０１１６】図４４〜図４８に各ズーム位置における球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。
【０１１７】次に本発明の数値実施例を示す。数値実施
例においてＲｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の
曲率半径、Ｄｉは物体側より第ｉ番目のレンズ厚及び空
気間隔、Ｎｉとνｉは各々物体側より順に第ｉ番目のレ
ンズのガラスの屈折率とアッベ数である。
【０１１８】非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直
方向にＨ軸、光の進行方向を正とし、Ｒを近軸曲率半
径、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅを各々非球面係数としたとき
【０１１９】
【数１】 なる式で表わしている。
【０１２０】 〈数値実施例１〉 f=9.5 〜123.5 fno=1:1.7〜2.05 2ω=60.1 °〜5.10° R 1= 1325.19 D 1= 2.50 N 1=1.81265 ν 1= 25.4 R 2= 106.20 D 2= 3.74 R 3= 202.27 D 3= 9.23 N 2=1.43496 ν 2= 95.1 R 4= -140.90 D 4= 0.15 R 5= 79.68 D 5= 10.83 N 3=1.49845 ν 3= 81.6 R 6= -208.30 D 6= 0.15 R 7= 49.78 D 7= 6.74 N 4=1.69979 ν 4= 55.5 R 8= 101.55 D 8= 可変 R 9= 117.03 D 9= 1.00 N 5=1.88814 ν 5= 40.8 R 10= 21.59 D10= 4.03 R 11= -90.56 D11= 0.80 N 6=1.80811 ν 6= 46.6 R 12= 86.01 D12= 4.16 R 13= -19.32 D13= 0.80 N 7=1.77621 ν 7= 49.6 R 14= 54.23 D14= 4.42 N 8=1.85501 ν 8= 23.9 *R 15= -31.98 D15= 可変 R 16= -28.47 D16= 0.90 N 9=1.77621 ν 9= 49.6 R 17= 47.68 D17= 3.35 N 10=1.81265 ν10= 25.4 R 18= -323.10 D18= 可変 R 19= （絞り） D19= 1.97 R 20= 143.46 D20= 5.63 N 11=1.72794 ν11= 38.0 R 21= -31.98 D21= 0.10 R 22= 84.13 D22= 6.57 N 12=1.50014 ν12= 65.0 R 23= -25.30 D23= 1.40 N 13=1.88814 ν13= 40.8 R 24= -262.85 D24= 0.10 R 25= 50.79 D25= 7.89 N 14=1.51356 ν14= 51.0 R 26= -23.63 D26= 1.50 N 15=1.80811 ν15= 46.6 R 27= 89.14 D27= 20.14 R 28= 179.23 D28= 8.06 N 16=1.48915 ν16= 70.2 R 29= -34.74 D29= 0.15 R 30= -489.83 D30= 1.50 N 17=1.83932 ν17= 37.2 R 31= 35.12 D31= 7.02 N 18=1.48915 ν18= 70.2 R 32= -156.54 D32= 0.15 R 33= 201.01 D33= 6.82 N 19=1.51314 ν19= 60.5 R 34= -39.76 D34= 1.40 N 20=1.83932 ν20= 37.2 R 35= -57.60 D35= 0.15 R 36= 51.20 D36= 5.29 N 21=1.48915 ν21= 70.2 R 37= -242.74 D37= 3.40 R 38= ∞ D38= 55.50 N 22=1.51825 ν22= 64.2 R 39= ∞ * 非球面
【０１２１】
【表１】 非球面形状 パラメーター 参照球面Ｒ＝−３１．９８３ Ｚ＝１３ 非球面係数 ＦNO.1＝１．０８ Ａ＝Ｂ＝Ｃ＝０ ＦNO.2＝０．８９０ Ｄ＝−５．０３０×１０-11 β２ｗ＝−０．３８１ Ｅ＝３．１９７×１０-13 ｈｍ／ｈｔ＝１．１０ 非球面量 ｈ Δ ７割 （６．３ｍｍ） −０．０９μｍ ９割 （８．１ｍｍ） −０．５４μｍ １０割 （９．０ｍｍ） −１．０５μｍ 〈数値実施例２〉 f=9.5 〜133.0 fno=1:1.7〜2.05 2ω=60.1 °〜4.74° R 1= 1703.75 D 1= 2.50 N 1=1.81265 ν 1= 25.4 R 2= 106.53 D 2= 6.44 R 3= 763.82 D 3= 8.23 N 2=1.43496 ν 2= 95.1 R 4= -122.79 D 4= 0.15 R 5= 92.73 D 5= 13.31 N 3=1.49845 ν 3= 81.6 R 6= -146.48 D 6= 0.15 R 7= 48.60 D 7= 7.20 N 4=1.69979 ν 4= 55.5 R 8= 91.04 D 8= 可変 R 9= 115.10 D 9= 1.00 N 5=1.88814 ν 5= 40.8 R 10= 18.70 D10= 3.64 R 11= -56.81 D11= 0.80 N 6=1.80811 ν 6= 46.6 R 12= 98.00 D12= 4.04 *R 13= -14.32 D13= 0.80 N 7=1.77621 ν 7= 49.6 R 14= 138.11 D14= 4.74 N 8=1.85501 ν 8= 23.9 R 15= -23.37 D15= 可変 R 16= -31.46 D16= 0.90 N 9=1.77621 ν 9= 49.6 R 17= 40.12 D17= 4.27 N 10=1.85501 ν10= 23.9 R 18= 1585.12 D18= 可変 R 19= （絞り） D19= 1.81 R 20= -518.14 D20= 5.19 N 11=1.72794 ν11= 38.0 R 21= -36.89 D21= 0.10 R 22= 94.66 D22= 7.82 N 12=1.50014 ν12= 65.0 R 23= -30.42 D23= 1.40 N 13=1.88814 ν13= 40.8 R 24= -101.62 D24= 0.10 R 25= 39.37 D25= 10.42 N 14=1.51356 ν14= 51.0 R 26= -33.16 D26= 1.50 N 15=1.80811 ν15= 46.6 R 27= 277.25 D27= 13.95 R 28= 1015.97 D28= 7.37 N 16=1.48915 ν16= 70.2 R 29= -41.90 D29= 0.15 R 30= 68.12 D30= 1.50 N 17=1.83932 ν17= 37.2 R 31= 24.32 D31= 8.68 N 18=1.48915 ν18= 70.2 R 32=-1018.30 D32= 0.15 R 33= 101.48 D33= 6.81 N 19=1.51314 ν19= 60.5 R 34= -39.46 D34= 1.40 N 20=1.83932 ν20= 37.2 R 35=-1105.61 D35= 0.15 R 36= 56.41 D36= 6.45 N 21=1.48915 ν21= 70.2 R 37= -66.16 D37= 3.40 R 38= ∞ D38= 55.50 N 22=1.51825 ν22= 64.2 R 39= ∞ * 非球面
【０１２２】
【表２】 非球面形状 パラメーター 参照球面Ｒ＝−１４．３２８ Ｚ＝１４ 非球面係数 ＦNO.1＝１．０６ Ａ＝Ｂ＝Ｃ＝０ ＦNO.2＝０．６７９ Ｄ＝９．６５９×１０-10 β２ｗ＝−０．２７３ Ｅ＝−６．４９７×１０-12 ｈｍ／ｈｔ＝１．０９ 非球面量 ｈ Δ ７割 （５．６７ｍｍ） ０．８１μｍ ９割 （７．２９ｍｍ） ４．９５μｍ １０割 （８．１０ｍｍ） １０．００μｍ 〈数値実施例３〉 f=10.0〜250 fno=1:1.8〜2.5 2 ω=57.6 °〜2.52° R 1= 242.57 D 1= 2.50 N 1=1.81265 ν 1= 25.4 R 2= 126.54 D 2= 10.14 R 3= 852.19 D 3= 7.62 N 2=1.43496 ν 2= 95.1 R 4= -341.40 D 4= 0.15 R 5= 119.29 D 5= 17.31 N 3=1.49845 ν 3= 81.6 R 6= -346.13 D 6= 0.15 R 7= 82.75 D 7= 4.95 N 4=1.69979 ν 4= 55.5 R 8= 98.90 D 8= 可変 R 9= 51.58 D 9= 1.00 N 5=1.88814 ν 5= 40.8 R 10= 20.17 D10= 5.39 R 11= -904.89 D11= 0.80 N 6=1.80811 ν 6= 46.6 *R 12=-1554.33 D12= 3.86 R 13= -24.45 D13= 0.80 N 7=1.77621 ν 7= 49.6 R 14= 22.22 D14= 7.26 N 8=1.85501 ν 8= 23.9 R 15= -90.83 D15= 可変 R 16= -43.28 D16= 0.90 N 9=1.77621 ν 9= 49.6 R 17= 48.32 D17= 6.97 N 10=1.81265 ν10= 25.4 R 18= -488.63 D18= 可変 R 19= （絞り） D19= 1.79 R 20= -348.81 D20= 5.71 N 11=1.72794 ν11= 38.0 R 21= -63.07 D21= 0.10 R 22= 48.36 D22= 15.58 N 12=1.50014 ν12= 65.0 R 23= -45.84 D23= 1.40 N 13=1.88814 ν13= 40.8 R 24= -112.26 D24= 0.10 R 25= 105.29 D25= 3.16 N 14=1.48915 ν14= 70.2 R 26= 107.59 D26= 12.47 R 27= 48.21 D27= 11.35 N 15=1.48915 ν15= 70.2 R 28= -85.93 D28= 0.15 R 29= -157.51 D29= 1.50 N 16=1.83932 ν16= 37.2 R 30= 30.02 D30= 11.53 N 17=1.48915 ν17= 70.2 R 31= -70.68 D31= 0.15 R 32= 41.98 D32= 9.93 N 18=1.51314 ν18= 60.5 R 33= -41.00 D33= 1.40 N 19=1.83932 ν19= 37.2 R 34= 121.61 D34= 0.15 R 35= 43.59 D35= 4.91 N 20=1.48915 ν20= 70.2 R 36= 92.49 D36= 3.40 R 37= ∞ D37= 55.50 N 21=1.51825 ν21= 64.2 R 38= ∞ * 非球面
【０１２３】
【表３】 非球面形状 パラメーター 参照球面Ｒ＝−１５５４．３３４ Ｚ＝２５ 非球面係数 ＦNO.1＝１．６０ Ａ＝Ｂ＝Ｅ＝０ ＦNO.2＝０．８６８ Ｃ＝−２．７２３×１０-8 β２ｗ＝−０．１６３ Ｄ＝１．８１２×１０-10 ｈｍ／ｈｔ＝１．１９ 非球面量 ｈ Δ ７割 （７．２１ｍｍ） −２．５０μｍ ９割 （９．２７ｍｍ） −７．３９μｍ １０割 （１０．３０ｍｍ） −９．５５μｍ 〈数値実施例４〉 f=10.0〜250 fno=1:1.8〜2.5 2ω=57.6 °〜2.52° R 1= 2410.58 D 1= 2.50 N 1=1.81265 ν 1= 25.4 R 2= 237.10 D 2= 8.99 R 3=-4779.95 D 3= 10.96 N 2=1.43496 ν 2= 95.1 R 4= -197.31 D 4= 0.15 R 5= 160.90 D 5= 14.57 N 3=1.49845 ν 3= 81.6 R 6= -564.41 D 6= 0.15 R 7= 108.51 D 7= 7.14 N 4=1.69979 ν 4= 55.5 R 8= 187.46 D 8= 可変 R 9= 64.67 D 9= 1.00 N 5=1.88814 ν 5= 40.8 R 10= 28.76 D10= 7.40 R 11= -150.75 D11= 0.80 N 6=1.80811 ν 6= 46.6 R 12= -293.88 D12= 4.55 R 13= -36.26 D13= 0.80 N 7=1.77621 ν 7= 49.6 R 14= 34.15 D14= 6.98 N 8=1.85501 ν 8= 23.9 *R 15= -163.75 D15= 可変 R 16= -45.10 D16= 0.90 N 9=1.77621 ν 9= 49.6 R 17= 34.51 D17= 4.75 N 10=1.81265 ν10= 25.4 R 18= 1631.97 D18= 可変 R 19= （絞り） D19= 1.94 R 20= -255.80 D20= 4.17 N 11=1.72794 ν11= 38.0 R 21= -60.57 D21= 0.10 R 22= 82.07 D22= 8.89 N 12=1.48915 ν12= 70.2 R 23= -33.60 D23= 1.40 N 13=1.83932 ν13= 37.2 R 24= -153.09 D24= 0.10 R 25= 59.05 D25= 5.89 N 14=1.48915 ν14= 70.2 R 26= 5032.81 D26= 19.17 R 27= 709.25 D27= 5.24 N 15=1.48915 ν15= 70.2 R 28= -76.03 D28= 0.15 R 29=-1979.45 D29= 1.50 N 16=1.83932 ν16= 37.2 R 30= 39.25 D30= 8.26 N 17=1.48915 ν17= 70.2 R 31= -71.46 D31= 0.15 R 32= 72.55 D32= 7.78 N 28=1.51314 ν18= 60.5 R 33= -44.13 D33= 1.40 N 19=1.83932 ν19= 37.2 R 34= -108.98 D34= 0.15 R 35= 56.56 D35= 4.00 N 20=1.48915 ν20= 70.2 R 36= 89.10 D36= 3.40 R 37= ∞ D37= 55.50 N 21=1.51825 ν21= 64.2 R 38= ∞ * 非球面
【０１２４】
【表４】 非球面形状 パラメーター 参照球面Ｒ＝−１６３．７５０ Ｚ＝２５ 非球面係数 ＦNO.1＝１．６０ Ａ＝Ｂ＝Ｃ＝０ ＦNO.2＝１．２１ Ｄ＝−５．７８４×１０12 β２ｗ＝−０．２３０ Ｅ＝１．８５９×１０-14 ｈｍ／ｈｔ＝１．２４ 非球面量 ｈ Δ ７割 （８．１２ｍｍ） −０．０８μｍ ９割 （１０．４４ｍｍ） −０．５３μｍ １０割 （１１．６０ｍｍ） −１．０８μｍ 〈数値実施例５〉 f=9.5 〜104.5 fno=1:1.7 2ω=60.1 °〜6.03° R 1= 909.50 D 1= 2.50 N 1=1.81265 ν 1= 25.4 R 2= 100.71 D 2= 4.08 R 3= 195.83 D 3= 9.04 N 2=1.43496 ν 2= 95.1 R 4= -155.81 D 4= 0.15 R 5= 79.12 D 5= 11.26 N 3=1.49845 ν 3= 81.6 R 6= -212.24 D 6= 0.15 R 7= 51.91 D 7= 7.11 N 4=1.69979 ν 4= 55.5 R 8= 118.00 D 8= 可変 R 9= 96.71 D 9= 1.00 N 5=1.88814 ν 5= 40.8 R10= 22.19 D10= 3.86 R11= -126.84 D11= 0.80 N 6=1.80811 ν 6= 46.6 R12= 59.53 D12= 4.48 R13= -19.14 D13= 0.80 N 7=1.77621 ν 7= 49.6 R14= 69.53 D14= 4.23 N 8=1.85501 ν 8= 23.9 *R15= -31.96 D15= 可変 R16= -30.49 D16= 0.90 N 9=1.77621 ν 9= 49.6 R17= 40.95 D17= 3.54 N10=1.81265 ν10= 25.4 R18= -665.19 D18= 可変 R19= （絞り） D19= 1.99 R20= 178.66 D20= 5.35 N11=1.72794 ν11= 38.0 R21= -31.00 D21= 0.10 R22= 69.61 D22= 6.43 N12=1.50014 ν12= 65.0 R23= -25.03 D23= 1.40 N13=1.88814 ν13= 40.8 R24= -358.92 D24= 0.10 R25= 50.13 D25= 7.40 N14=1.51356 ν14= 51.0 R26= -24.35 D26= 1.50 N15=1.80811 ν15= 46.6 R27= 80.52 D27= 20.29 R28= 195.02 D28= 7.98 N16=1.48915 ν16= 70.2 R29= -34.86 D29= 0.15 R30=-11249.89 D30= 1.50 N17=1.83932 ν17= 37.2 R31= 36.13 D31= 6.95 N18=1.48915 ν18= 70.2 R32= -140.23 D32= 0.15 R33= 307.31 D33= 6.18 N19=1.51314 ν19= 60.5 R34= -39.20 D34= 1.40 N20=1.83932 ν20= 37.2 R35= -61.91 D35= 0.15 R36= 50.12 D36= 5.76 N21=1.48915 ν21= 70.2 R37= -162.77 D37= 3.40 R38= ∞ D38= 55.50 N22=1.51825 ν22= 64.2 R39= ∞ * 非球面
【０１２５】
【表５】 非球面形状 パラメーター 参照球面Ｒ＝−３１．９６８ Ｚ＝１１ 非球面係数 ＦNO.R＝１．０ Ａ＝Ｂ＝Ｃ＝０ ＦNO.1＝１．０６ Ｄ＝３．２４６×１０-11 ＦNO.2＝０．８８２ Ｅ＝−１．１０２×１０-13 β２ｗ＝−０．３８１ ｈｔ／ｈｚ＝１．２４ 非球面量 ｈ Δ ７割 （６．３５ｍｍ） −０．０７μｍ ９割 （８．１６ｍｍ） −０．４９μｍ １０割 （９．０７ｍｍ） −１．０７μｍ 〈数値実施例６〉 f=10.0〜110.0 fno=1:1.7 2ω=57.6 °〜5.72° R 1= 924.81 D 1= 2.50 N 1=1.81265 ν 1= 25.4 R 2= 95.22 D 2= 6.84 R 3= 4394.05 D 3= 7.12 N 2=1.43496 ν 2= 95.1 R 4= -120.99 D 4= 0.15 R 5= 84.76 D 5= 14.01 N 3=1.49845 ν 3= 81.6 R 6= -139.82 D 6= 0.15 R 7= 51.07 D 7= 7.78 N 4=1.69979 ν 4= 55.5 R 8= 105.33 D 8= 可変 R 9= 91.51 D 9= 1.00 N 5=1.88814 ν 5= 40.8 R10= 18.15 D10= 3.48 R11= -84.71 D11= 0.80 N 6=1.80811 ν 6= 46.6 R12= 163.60 D12= 3.21 *R13= -17.68 D13= 0.80 N 7=1.77621 ν 7= 49.6 R14= 33.42 D14= 5.17 N 8=1.85501 ν 8= 23.9 R15= -38.40 D15= 可変 R16= -30.83 D16= 0.90 N 9=1.77621 ν 9= 49.6 R17= 50.41 D17= 3.99 N10=1.85501 ν10= 23.9 R18= -664.04 D18= 可変 R19= （絞り） D19= 1.79 R20= -696.10 D20= 5.33 N11=1.72794 ν11= 38.0 R21= -38.24 D21= 0.10 R22= 92.97 D22= 8.04 N12=1.50014 ν12= 65.0 R23= -31.74 D23= 1.40 N13=1.88814 ν13= 40.8 R24= -93.14 D24= 0.10 R25= 40.20 D25= 11.25 N14=1.51356 ν14= 51.0 R26= -33.88 D26= 1.50 N15=1.80811 ν15= 46.6 R27= 177.49 D27= 13.31 R28= 390.80 D28= 7.79 N16=1.48915 ν16= 70.2 R29= -41.40 D29= 0.15 R30= 75.89 D30= 1.50 N17=1.83932 ν17= 37.2 R31= 24.77 D31= 8.90 N18=1.48915 ν18= 70.2 R32= -555.75 D32= 0.15 R33= 158.45 D33= 6.98 N19=1.51314 ν19= 60.5 R34= -40.43 D34= 1.40 N20=1.83932 ν20= 37.2 R35= -308.63 D35= 0.15 R36= 51.08 D36= 6.78 N21=1.48915 ν21= 70.2 R37= -86.52 D37= 3.40 R38= ∞ D38= 55.50 N22=1.51825 ν22= 64.2 R39= ∞ * 非球面
【０１２６】
【表６】 非球面形状 パラメーター 参照球面Ｒ＝−１７．６８０ Ｚ＝１１ 非球面係数 ＦNO.R＝１．０ Ａ＝Ｂ＝Ｃ＝０ ＦNO.1＝１．０５ Ｄ＝−４．４６８×１０-10 ＦNO.2＝０．６８０ Ｅ＝１．５２６×１０-12 β２ｗ＝−０．２７９ ｈｔ／ｈｚ＝１．２４ 非球面量 ｈ Δ ７割 （５．９５ｍｍ） −０．６２μｍ ９割 （７．６５ｍｍ） −４．１９μｍ １０割 （８．５０ｍｍ） −９．１７μｍ 〈数値実施例７〉 f=10.0〜170.0 fno=1:1.8 2ω=57.6 °〜3.71° R 1= 484.44 D 1= 2.50 N 1=1.81265 ν 1= 25.4 R 2= 147.75 D 2= 14.45 R 3= -284.94 D 3= 5.49 N 2=1.43496 ν 2= 95.1 R 4= -174.10 D 4= 0.15 R 5= 143.58 D 5= 15.68 N 3=1.49845 ν 3= 81.6 R 6= -272.35 D 6= 0.15 R 7= 107.99 D 7= 7.87 N 4=1.69979 ν 4= 55.5 R 8= 225.28 D 8= 可変 R 9= 46.50 D 9= 1.00 N 5=1.88814 ν 5= 40.8 R10= 21.80 D10= 5.52 R11= -206.83 D11= 0.80 N 6=1.80811 ν 6= 46.6 *R12= 1041.43 D12= 4.27 R13= -26.41 D13= 0.80 N 7=1.77621 ν 7= 49.6 R14= 23.95 D14= 6.33 N 8=1.85501 ν 8= 23.9 R15= -115.31 D15= 可変 R16= -46.57 D16= 0.90 N 9=1.77621 ν 9= 49.6 R17= 47.89 D17= 6.60 N10=1.81265 ν10= 25.4 R18= -889.82 D18= 可変 R19= （絞り） D19= 1.80 R20= -456.22 D20= 5.84 N11=1.72794 ν11= 38.0 R21= -59.95 D21= 0.10 R22= 49.94 D22= 13.82 N12=1.50014 ν12= 65.0 R23= -47.13 D23= 1.40 N13=1.88814 ν13= 40.8 R24= -165.82 D24= 0.10 R25= 104.16 D25= 3.19 N14=1.48915 ν14= 70.2 R26= 107.98 D26= 20.10 R27= 46.24 D27= 11.11 N15=1.48915 ν15= 70.2 R28= -99.66 D28= 0.15 R29= -492.26 D29= 0.15 N16=1.83932 ν16= 37.2 R30= 30.11 D30= 11.26 N17=1.48915 ν17= 70.2 R31= -75.31 D31= 0.15 R32= 45.44 D32= 9.53 N18=1.51314 ν18= 60.5 R33= -41.24 D33= 1.40 N19=1.83932 ν19= 37.2 R34= 108.59 D34= 0.15 R35= 47.95 D35= 5.03 N20=1.48915 ν20= 70.2 R36= 163.61 D36= 3.40 R37= ∞ D37= 55.50 N21=1.51825 ν21= 64.2 R38= ∞ * 非球面
【０１２７】
【表７】 非球面形状 パラメーター 参照球面Ｒ＝１０４１．４３１ Ｚ＝１７ 非球面係数 ＦNO.R＝１．０ Ａ＝Ｂ＝Ｃ＝０ ＦNO.1＝１．５９ Ｄ＝１．３５８×１０-10 ＦNO.2＝０．９０６ Ｅ＝−５．３７９×１０-13 β２ｗ＝−０．１６９ ｈｔ／ｈｚ＝１．２６ 非球面量 ｈ Δ ７割 （７．１４ｍｍ） ０．７３μｍ ９割 （９．１８ｍｍ） ４．５６μｍ １０割 （１０．２０ｍｍ） ９．３５μｍ 〈数値実施例８〉 f=10.0〜170.0 fno=1:1.8 2ω=57.6 °〜3.71° R 1= 878.09 D 1= 2.50 N 1=1.81265 ν 1= 25.4 R 2= 197.50 D 2= 7.33 R 3= 1079.40 D 3= 9.55 N 2=1.43496 ν 2= 95.1 R 4= -259.01 D 4= 0.15 R 5= 152.27 D 5= 14.44 N 3=1.49845 ν 3= 81.6 R 6= -374.62 D 6= 0.15 R 7= 106.12 D 7= 6.47 N 4=1.69979 ν 4= 55.5 R 8= 181.12 D 8= 可変 R 9= 62.40 D 9= 1.00 N 5=1.88814 ν 5= 40.8 R10= 28.87 D10= 6.99 R11= -133.04 D11= 0.80 N 6=1.80811 ν 6= 46.6 R12= -362.12 D12= 4.31 R13= -35.76 D13= 0.80 N 7=1.77621 ν 7= 49.6 R14= 32.31 D14= 6.57 N 8=1.85501 ν 8= 23.9 *R15= -198.20 D15= 可変 R16= -45.72 D16= 0.90 N 9=1.77621 ν 9= 49.6 R17= 34.09 D17= 4.66 N10=1.81265 ν10= 25.4 R18= 1107.18 D18= 可変 R19= （絞り） D19= 3.00 R20= -245.10 D20= 3.82 N11=1.72794 ν11= 38.0 R21= -58.56 D21= 0.10 R22= 72.48 D22= 8.08 N12=1.48915 ν12= 70.2 R23= -30.74 D23= 1.40 N13=1.83932 ν13= 37.2 R24= -169.98 D24= 0.10 R25= 57.84 D25= 5.33 N14=1.48915 ν14= 70.2 R26= 3334.59 D26= 19.36 R27= 3092.49 D27= 4.84 N15=1.48915 ν15= 70.2 R28= -75.38 D28= 0.15 R29=-1677.98 D29= 1.50 N16=1.83932 ν16= 37.2 R30= 38.96 D30= 7.85 N17=1.48915 ν17= 70.2 R31= -69.60 D31= 0.15 R32= 91.81 D32= 6.86 N18=1.51314 ν18= 60.5 R33= -49.43 D33= 1.40 N19=1.83932 ν19= 37.2 R34= -96.69 D34= 0.15 R35= 46.60 D35= 4.59 N20=1.48915 ν20= 70.2 R36= 119.00 D36= 3.40 R37= ∞ D37= 55.50 N21=1.51825 ν21= 64.2 R38= ∞ * 非球面
【０１２８】
【表８】 非球面形状 パラメーター 参照球面Ｒ＝−１９８．２０７ Ｚ＝１７ 非球面係数 ＦNO.R＝１．０ Ａ＝Ｂ＝Ｃ＝０ ＦNO.1＝１．５９ Ｄ＝１．０３４×１０-11 ＦNO.2＝１．２２ Ｅ＝−３．９８０×１０-14 β２ｗ＝−０．２１５ ｈｔ／ｈｚ＝１．２２６ 非球面量 ｈ Δ ７割 （７．５９ｍｍ） ０．０９μｍ ９割 （９．７６ｍｍ） ０．５４μｍ １０割 （１０．８４ｍｍ） １．０８μｍ
【０１２９】
【発明の効果】本発明によれば以上のように、所謂４群
ズームレンズにおいて変倍レンズ群の広角端での横倍率
や各レンズ群のＦナンバー値等を適切に設定すると共に
軸上光束がレンズ面を通過する際の入射高が所定の条件
式を満足する少なくとも１つのレンズ面に非球面を施す
ことにより、変倍に伴う球面収差の変動を少なくし、更
に変倍に伴う非点収差、像面弯曲、そして歪曲収差等の
軸外収差の変動をバランス良く補正し、全変倍範囲にわ
たり高い光学性能を有した広角端のＦナンバー１．７程
度、変倍比１０〜２５程度の大口径比で高変倍比のズー
ムレンズを達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の数値実施例１の広角端のレンズ断面図
【図２】本発明の数値実施例２の広角端のレンズ断面図
【図３】本発明の数値実施例３の広角端のレンズ断面図
【図４】本発明の数値実施例４の広角端のレンズ断面図
【図５】本発明の数値実施例５の広角端のレンズ断面図
【図６】本発明の数値実施例６の広角端のレンズ断面図
【図７】本発明の数値実施例７の広角端のレンズ断面図
【図８】本発明の数値実施例８の広角端のレンズ断面図
【図９】本発明の数値実施例１の焦点距離ｆ＝９．５０
の収差図
【図１０】本発明の数値実施例１の焦点距離ｆ＝１５．
２０の収差図
【図１１】本発明の数値実施例１の焦点距離ｆ＝３４．
２０の収差図
【図１２】本発明の数値実施例１の焦点距離ｆ＝１０
２．４１の収差図
【図１３】本発明の数値実施例１の焦点距離ｆ＝１２
３．５０の収差図
【図１４】本発明の数値実施例２の焦点距離ｆ＝９．５
０の収差図
【図１５】本発明の数値実施例２の焦点距離ｆ＝１５．
２０の収差図
【図１６】本発明の数値実施例２の焦点距離ｆ＝３５．
１５の収差図
【図１７】本発明の数値実施例２の焦点距離ｆ＝１１
０．５８の収差図
【図１８】本発明の数値実施例２の焦点距離ｆ＝１３
３．００の収差図
【図１９】本発明の数値実施例３の焦点距離ｆ＝１０の
収差図
【図２０】本発明の数値実施例３の焦点距離ｆ＝１６の
収差図
【図２１】本発明の数値実施例３の焦点距離ｆ＝３１．
６２の収差図
【図２２】本発明の数値実施例３の焦点距離ｆ＝１７０
の収差図
【図２３】本発明の数値実施例３の焦点距離ｆ＝２５０
の収差図
【図２４】本発明の数値実施例４の焦点距離ｆ＝１０の
収差図
【図２５】本発明の数値実施例４の焦点距離ｆ＝１６の
収差図
【図２６】本発明の数値実施例４の焦点距離ｆ＝３１．
６２の収差図
【図２７】本発明の数値実施例４の焦点距離ｆ＝１７０
の収差図
【図２８】本発明の数値実施例４の焦点距離ｆ＝２５０
の収差図
【図２９】本発明の数値実施例５の焦点距離ｆ＝９．５
の収差図
【図３０】本発明の数値実施例５の焦点距離ｆ＝１５．
２０の収差図
【図３１】本発明の数値実施例５の焦点距離ｆ＝３０．
０４の収差図
【図３２】本発明の数値実施例５の焦点距離ｆ＝５７．
９５の収差図
【図３３】本発明の数値実施例５の焦点距離ｆ＝１０
４．５０の収差図
【図３４】本発明の数値実施例６の焦点距離ｆ＝１０の
収差図
【図３５】本発明の数値実施例６の焦点距離ｆ＝１６の
収差図
【図３６】本発明の数値実施例６の焦点距離ｆ＝３３の
収差図
【図３７】本発明の数値実施例６の焦点距離ｆ＝６１の
収差図
【図３８】本発明の数値実施例６の焦点距離ｆ＝１１０
の収差図
【図３９】本発明の数値実施例７の焦点距離ｆ＝１０の
収差図
【図４０】本発明の数値実施例７の焦点距離ｆ＝１６の
収差図
【図４１】本発明の数値実施例７の焦点距離ｆ＝４０の
収差図
【図４２】本発明の数値実施例７の焦点距離ｆ＝９０の
収差図
【図４３】本発明の数値実施例７の焦点距離ｆ＝１７０
の収差図
【図４４】本発明の数値実施例８の焦点距離ｆ＝１０の
収差図
【図４５】本発明の数値実施例８の焦点距離ｆ＝１６の
収差図
【図４６】本発明の数値実施例８の焦点距離ｆ＝４０の
収差図
【図４７】本発明の数値実施例８の焦点距離ｆ＝９０の
収差図
【図４８】本発明の数値実施例８の焦点距離ｆ＝１７０
の収差図
【図４９】ズームレンズの変倍に伴う収差変動の説明図
【図５０】ズームレンズの変倍に伴う収差変動の説明図
【図５１】ズームレンズの変倍に伴う収差変動の説明図
【図５２】図１の一部分の光路図
【図５３】図１の一部分の光路図
【図５４】図１の一部分の光路図
【図５５】図４の一部分の光路図
【図５６】図４の一部分の光路図
【図５７】図４の一部分の光路図
【符号の説明】
Ｆ 前玉レンズ群（フォーカス群） Ｖ 第２群（バリエーター） Ｃ 第３群（コンペンセーター） Ｒ 第４群（リレー群） Ｐ ガラスブロック ＳＰ 絞り ｅ ｅ線 Ｓ サジタル像面 Ｍ メリディオナル像面

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 物体側より順に変倍の際に固定の正の屈
    折力の第１群、変倍用の負の屈折力の第２群、変倍に伴
    う像面変動を補正する負の屈折力の第３群、そして固定
    の正の屈折力の第４群を有し、広角端から望遠端への変
    倍において任意のズーム位置から全系のＦナンバーが大
    きくなり、該第１群の焦点距離とＦナンバーを各々ｆ
    １，ＦNO.1 、該第２群の広角端における横倍率をβ２
    ｗ、該第２群の焦点距離と最終レンズ面における軸上光
    束の入射高を各々ｆ２，ｈ２ｍ、該第２群は少なくとも
    ４つのレンズ面を有したレンズ構成より成り、該第２群
    の第４番目以降のレンズ面であって、かつ軸上光束の最
    大入射高をｈｍ、望遠端における軸上光束の最大入射高
    をｈｔとしたとき、１．０９＜ｈｍ／ｈｔを満足する少
    なくとも１つのレンズ面に非球面が施されており、該第
    ２群のＦナンバーをＦNO.2 、望遠端における焦点距離
    とＦナンバーを各々ｆｔ，ＦNO.t 、ズーム比をＺと
    し、 ＦNO.1＝ｆ１／（ｆｔ／ＦNO.t） ＦNO.2＝ｆ２／（２×ｈ２ｍ） としたとき １０＜Ｚ １．０１＜ＦNO.1＜ １．６５ ０．６５＜ＦNO.2＜ １．２５ −０．４０＜β２ｗ＜−０．１５ なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
  2. 【請求項２】前記非球面は正の屈折面に施した場合には
    レンズ周辺部にいくに従い正の屈折力が強くなる形状を
    しており、負の屈折面に施した場合にはレンズ周辺部に
    いくに従い負の屈折力が弱くなる形状をしており、該非
    球面のレンズ有効径の１０割，９割，７割における非球
    面量を各々Δ１０，Δ９，Δ７としたとき ３．７×１０-5＜｜Δ１０／ｆ２｜＜７．７ ×１０-4 １．８×１０-5＜｜Δ ９／ｆ２｜＜３．８ ×１０-4 ０＜｜Δ ７／ｆ２｜＜１．２５×１０-4 なる条件を満足することを特徴とする請求項１のズーム
    レンズ。
  3. 【請求項３】 物体側より順に変倍の際に固定の正の屈
    折力の第１群、変倍用の負の屈折力の第２群、変倍に伴
    う像面変動を補正する負の屈折力の第３群、そして固定
    の正の屈折力の第４群を有し、ズーム比をＺ、該第１群
    の焦点距離とＦナンバーを各々ｆ１，ＦNO.1 、該第２
    群の広角端における横倍率をβ２ｗ、該第２群の焦点距
    離と最終レンズ面における軸上光束の入射高を各々ｆ
    ２，ｈ２ｍ、該第２群は少なくとも４つのレンズ面を有
    したレンズ構成より成り、該第２群の第４番目以降のレ
    ンズ面であって、かつ変倍比Ｚ3/4 におけるズーム位置
    での軸上光束の最大入射高をｈｚ、望遠端における軸上
    光束の最大入射高をｈｔとしたとき、１．１７＜ｈｔ／
    ｈｚを満足する少なくとも１つのレンズ面に非球面が施
    されており、該第２群のＦナンバーをＦNO.2 、望遠端
    における焦点距離とＦナンバーを各々ｆｔ，ＦNO.t 、
    広角端におけるＦナンバーをＦNO.wとし ＦNO.1＝ｆ１ ／（ｆｔ／ＦNO.t） ＦNO.2＝ｆ２ ／（２×ｈ２ｍ） ＦNO.R＝ＦNO.t／ＦNO.w としたとき １０＜Ｚ ＦNO.R ＜１．０５ １．０１＜ＦNO.1＜ １．６５ ０．６５＜ＦNO.2＜ １．２８ −０．４０＜β２ｗ＜−０．１６ なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
  4. 【請求項４】 前記非球面は正の屈折面に施した場合に
    はレンズ周辺部にいくに従い正の屈折力が弱くなる形状
    をしており、負の屈折面に施した場合にはレンズ周辺部
    にいくに従い負の屈折力が強くなる形状をしており、該
    非球面のレンズ有効径の１０割，９割，７割における非
    球面量を各々Δ１０，Δ９，Δ７としたとき ３．８５×１０-5＜｜Δ１０／ｆ２｜＜７ ×１０-4 １．９５×１０-5＜｜Δ ９／ｆ２｜＜３．２×１０-4 ０＜｜Δ ７／ｆ２｜＜４．７×１０-5 なる条件を満足することを特徴とする請求項３のズーム
    レンズ。
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