JP3183047B2 - ズームレンズ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はレンズシャッターカメ
ラ、ビデオカメラ等に好適な小型の高変倍で広画角のズ
ームレンズに関し、特に負の屈折力のレンズ群が先行す
る所謂ネガティブリード型を採用し、撮影画角の広画角
化を図ると共にレンズ全長（第１レンズ面から像面まで
の距離）の短縮化を図った携帯性に優れたズームレンズ
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】負の屈折力のレンズ群が先行するネガテ
ィブリード型のズームレンズは比較的広画角化が容易
で、かつ近接撮影距離が短くなる等の特長を有している
が、反面絞り径が増大し、又高変倍化が難しい等の欠点
を有している。

【０００３】レンズ系全体の小型化及び高変倍化を図っ
たズームレンズが例えば特公昭５５−１４４０３号公
報、特開昭６３−２４１５１１号公報、そして特開平１
−１９３７０９号公報等で提案している。

【０００４】これらの各公報ではズームレンズを物体側
より順に負，正，負そして正の屈折力のレンズ群の全体
として４つのレンズ群より構成し、このうち所定のレン
ズ群を適切に移動させて変倍を行っている。そして第１
群を移動させてフォーカスを行っている。

【０００５】又本出願人は特開平４−１１６６１３号公
報で物体側より順に負，負，正，負そして正の屈折力の
第１，第２，第３，第４，第５レンズ群の５つのレンズ
群を有し、第２，第３，第４，第５レンズ群を移動させ
て変倍を行った広画角のズームレンズを提案している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】一般にズームレンズに
おいて各レンズ群の屈折力を強めれば所定の変倍比を得
るための各レンズ群の移動量が少なくなり、レンズ全長
の短縮化を図りつつ高変倍化が可能となる。しかしなが
ら、単に各レンズ群の屈折力を強めると変倍に伴う収差
変動が大きくなり、特に高変倍化及び広画角化を図る際
には全変倍範囲にわたり良好なる光学性能を得るのが難
しくなってくるという問題点がある。

【０００７】本発明は全体として５つのレンズ群より構
成し、変倍における各レンズ群の移動条件や屈折力等を
適切に設定し、広角端の撮影画角が７４°〜８３°程
度、変倍比３．５〜４．５程度の全変倍範囲にわたり高
い光学性能を有したズームレンズの提供を目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明のズーム
レンズは物体側より順に負の屈折力の第１群、正の屈折
力の第２群、負の屈折力の第３群、正の屈折力の第４群
そして負の屈折力の第５群の５つのレンズ群より成り、
広角端における第ｉ群と第ｉ＋１群の間隔をＤｉＷ、望
遠端における第ｉ群と第ｉ＋１群の間隔をＤｉＴ、該第
ｉ群の焦点距離をｆｉ、広角端と望遠端における全系の
焦点距離を各々ｆＷ，ｆＴ、広角端と望遠端におけるバ
ックフォーカスを各々ｂｆＷ，ｂｆＴとするとき Ｄ１Ｔ−Ｄ１Ｗ＜０・・・（１） ０＜Ｄ２Ｔ−Ｄ２Ｗ ・・・（２） Ｄ３Ｔ−Ｄ３Ｗ＜０・・・（３） Ｄ４Ｔ−Ｄ４Ｗ＜０・・・（４）

【数２】 なる条件を満足することを特徴としている。請求項３の
発明のズームレンズは物体側より順に負の屈折力の第１
群、正の屈折力の第２群、負の屈折力の第３群、正の屈
折力の第４群そして負の屈折力の第５群の５つのレンズ
群より成り、広角端における第ｉ群と第ｉ＋１群の間隔
をＤｉＷ、望遠端における第ｉ群と第ｉ＋１群の間隔を
ＤｉＴ、該第ｉ群の焦点距離をｆｉ、広角端における全
系の焦点距離をｆＷとするとき Ｄ１Ｔ−Ｄ１Ｗ＜０・・・（１） ０＜Ｄ２Ｔ−Ｄ２Ｗ ・・・（２） Ｄ３Ｔ−Ｄ３Ｗ＜０・・・（３） Ｄ４Ｔ−Ｄ４Ｗ＜０・・・（４） ０．７５＜｜ｆ１｜／ｆＷ＜２．２・・・（６） ０．４８＜ ｆ２ ／ｆＷ＜１．３・・・（７） ０．４１＜｜ｆ５｜／ｆＷ＜１．３・・・（８） なる条件を満足することを特徴としている。

【０００９】

【実施例】図１〜図１１は各々本発明の数値実施例１〜
１１のレンズ断面図である。図１２〜図４４は本発明の
数値実施例１〜１１の諸収差図である。レンズ断面図に
おいて（Ａ）は広角端、（Ｂ）は中間、（Ｃ）は望遠端
のズーム位置を示している。

【００１０】図中、Ｌ１は負の屈折力の第１群、Ｌ２は
正の屈折力の第２群、Ｌ３は負の屈折力の第３群、Ｌ４
は正の屈折力の第４群、Ｌ５は負の屈折力の第５群であ
る。ＳＰは絞り、ＩＰは像面である。矢印は広角側から
望遠側への変倍を行なう際の各レンズ群の移動方向を示
している。

【００１１】本実施例では広角端から望遠端への変倍に
際して条件式（１）〜（４）の如く第１群と第２群との
間隔が減少し、第２群と第３群との間隔が増大し、第３
群と第４群との間隔が減少し、第４群と第５群との間隔
が減少するように各レンズ群を物体側へ移動させてい
る。これによりレンズ系全体の小型化を図りつつ、所定
の変倍比を確保しつつ、全変倍範囲にわたり高い光学性
能を得ている。

【００１２】一般的にレンズ群の屈折力を強めたり、又
広画角化を図ろうとするとレンズ全系の非対称性が強ま
ってきて、諸収差の発生が多くなってくる。このためレ
ンズ系全体の小型化を図りつつ良好なる光学性能を得る
のが難しくなってくる。

【００１３】それに対し本発明では図１〜図１１に示す
ように広角端においては負の屈折力の第１群とある程度
間隔を隔てて合成屈折力が正となる互いに接近するよう
に配置された第２，３，４群の３つのレンズ群（以後、
Ｍ群と呼ぶ）とによりレトロフォーカスタイプのレンズ
構成としている。そして更にある程度間隔を隔てて屈折
力が負である第５群を配置したレンズ構成をとってい
る。又第３群と第４群との間に絞りＳＰを設けている。

【００１４】これにより広角端においては第１群から第
５群までの全系が全体として負、正そして負の屈折力の
レンズ群より成り、しかも絞りＳＰに対して略対称的な
レンズ群配置をとり、Ｍ群の屈折力を強め、広画角化及
び小型化を図る際の諸収差の補正を良好に行っている。
特に広画角化に伴い第１群で発生する負の歪曲収差を他
のレンズ群で良好に補正している。又負の屈折力の第１
群と正の屈折力のＭ群がある程度間隔を隔てて配置され
るため、レトロフォーカスタイプの形態をとり、広画角
化の際に問題となるバックフォーカスの確保を容易にし
ている。

【００１５】他方、望遠端においては図１〜図１１に示
すように、第１群と第２群とのレンズ間隔を広角端より
小さくなるようにしている。又第１群と第２群の合成屈
折力が正となるようにしている。

【００１６】そして第２群と第３群との間隔を広角端に
比べて広くして、第３，第４，第５群の合成屈折力が負
となるようにしてレンズ系全体が望遠タイプのレンズ構
成となるようにしている。これによりレンズ全長を短縮
しつつ又明るいｆナンバーを維持しつつ、諸収差を良好
に補正した高い光学性能を得ている。

【００１７】次に変倍に伴う第３，第４，第５群の合成
屈折力の変化について説明する。一般に２つのレンズ群
より成る２群ズームレンズにおいて第１群と第２群の屈
折力を各々φ１，φ２、第１群と第２群の主点間隔をｅ
とするとき全系の屈折力φ１２は、 φ１２＝φ１＋φ２−ｅ・φ１・φ２ ・・・・・ （ａ） となる。

【００１８】ここで屈折力φ１と屈折力φ２が逆符号の
とき、負の屈折力φ１２を強めるには主点間隔ｅを小さ
くすれば良い。

【００１９】本発明では第３群が負、第４群が正、第５
群が負の屈折力となっているので広角端に比べて望遠端
で各レンズ群の間隔が小さくなるように各レンズ群を移
動させて変倍を行っている。

【００２０】これにより望遠側においてレンズ系全体が
望遠タイプとなるようにしている。前述の条件式（１）
〜（４）は各レンズ群の屈折力と変倍に伴う各レンズ群
の移動が以上のことを満足するように設定したものであ
る。尚第３群と第４群の間隔は条件式（３）を満足すれ
ば変倍範囲中の任意のズーム位置で望遠端に比べてその
間隔が小さくなっても良い。又、条件式（５）は高変倍
化を図りつつ、諸収差をバランス良く補正する為のもの
である。条件式（５）の下限値を越えるとレンズ系全体
の小型化を図りつつ、高変倍化を図るのが難しくなって
くる。特に第５群のレンズ外径が大型化してくるので良
くない。条件式（５）の上限値を越えると変倍に伴う第
５群の移動量が増大し、又ペッツバール和が負の方向に
増大し、像面湾曲が補正過剰となってくるので良くな
い。条件式（６）は第１群の負の屈折力に関し、主に広
角側での歪曲収差と望遠側での球面収差をバランス良く
補正する為のものである。条件式（６）の上限値を越え
ると前玉レンズ径が増大してくる。又条件式（６）の下
限値を越えると広角側で負の歪曲収差が増大すると共に
望遠側で球面収差が補正過剰となってくるので良くな
い。条件式（７）は第２群の正の屈折力に関し、主に球
面収差を良好に補正する為のものである。条件式（７）
の上限値を越えると望遠側でレンズ系全体を望遠タイプ
のレンズ構成とするのが難しくなり、明るいｆナンバー
を確保するのが難しくなってくる。又条件式（７）の下
限値を越えると望遠側で球面収差を良好に補正するのが
難しくなってくる。条件式（８）は第５群の負の屈折力
に関し、主にレンズ系全体の小型化を図りつつ、所定の
変倍比を効果的に得る為のものである。条件式（８）の
上限値を越えると変倍に伴う第５群の移動量が多くな
り、レンズ系全体の小型化を図りつつ、高変倍化を図る
のが難しくなってくる。又条件式（８）の下限値を越え
ると広角側において正の歪曲収差が大きくなってくるの
で良くない。

【００２１】本発明の目的とするズームレンズは以上の
諸条件を満足することにより達成されるが更に変倍範囲
全体にわたり収差変動が少なく、高い光学性能を得るに
は次の諸条件の少なくとも１つを満足させるのが良い。

【００２２】（１−１） 前述の条件式（５）は収差補
正上、更に次の条件式（５ａ）の如く設定するのが好ま
しい。条件式（５）は収差補正上、更に次の如く設定す
るのが好ましい。

【数３】

【００２３】

【００２４】

【００２５】

【００２６】

【００２７】

【００２８】

【００２９】

【００３０】（１−２） 前述の条件式（６）〜（８）
を次の如く設定するのが更に収差補正上好ましい。

【００３１】 ０．９ ＜｜ｆ１｜／ｆＷ＜２ ‥‥‥（６ａ） ０．５８＜ ｆ２ ／ｆＷ＜１ ‥‥‥（７ａ） ０．４９＜｜ｆ５｜／ｆＷ＜１ ‥‥‥（８ａ） （１−３）像面側から物体側への移動量を正とし、第ｉ
群の移動量をＭｉとしたとき ０＜Ｍ１ ‥‥‥（９） ０＜Ｍ３ ‥‥‥（１０） なる条件を満足することである。

【００３２】一般にズームレンズを外部ファインダーを
使用するカメラに適用する際は、広角端時にレンズ鏡筒
がファインダーの撮影視野を覆ってしまい、この結果、
ファインダー配置やカメラの形態の制限を与えてしまう
という問題点が生じてくる。

【００３３】このため本発明では全変倍範囲のうち広角
側においてレンズ全長がなるべく短くなるように設定し
ている。

【００３４】条件式（９）は変倍に伴う第１群の移動量
に関し、レンズ全長を広角側で短くする為のものであ
る。条件式（９）を外れると広角側でレンズ全長を短く
することが難しくなってくる。

【００３５】条件式（１０）は変倍に伴う第３群の移動
量に関し、主に後続する第４群と第５群の変倍に伴う移
動量を少なくし、レンズ系全体の小型化を図る為のもの
である。条件式（１０）を外れると広角端において予め
第３群と第４群の間隔及び第４群と第５群の間隔を広く
しておかねばならず、この結果第５群のレンズ外径が増
大してくるので良くない。

【００３６】（１−４）前記第２群と第４群は各々貼合
わせレンズを有していることである。

【００３７】本発明のズームレンズは図４５に示すよう
にｆナンバーを決定する光束（ｆｎｏ光束）のマージナ
ル光線の第２群Ｌ２への入射高ｈ₂ と軸外光線の入射高
ｈ_2aが比較的高い。

【００３８】この為本発明では第２群に貼合わせレンズ
を用いて第２群内において軸上色収差と倍率色収差を補
正し、変倍に伴う色収差の変動を少なくしている。この
ことは図４６に示すように第４群についても同様であ
り、ｆｎｏ光線の第４群への入射高ｈ₄ ，ｈ_4aが高くな
る為に第４群に貼合わせレンズを用いてこれにより変倍
に伴う色収差の変動を少なくしている。尚図４５，図４
６において（Ａ）は広角端、（Ｂ）は中間、（Ｃ）は望
遠端のズーム位置を示している。

【００３９】（１−５）本発明においてズーミング中の
レンズ移動に関し、例えば第１群と第３群、第１群と第
４群、第２群と第４群等、２つ以上のレンズ群を一体と
して移動させる方式をとっても良く、これによれば鏡胴
機構の簡略化を行う際に有効となる。

【００４０】（１−６）変倍時に絞りを他のレンズ群と
は独立に移動させても良く、又他のレンズ群と一体的に
移動させても良い。それにより変倍時に移動する入射瞳
位置近傍に絞り位置を配置することが可能となり、小絞
り時の像面湾曲の収差変動を防止するのが有利となる。

【００４１】（１−７）フォーカシングはズーミング
中、フォーカス群の横倍率が等倍にならなければ任意の
レンズ群を移動することによって行っても良い。第１群
がある程度強い屈折力を有している際は、第１群を物体
側へ移動する方式がズーム全域中、任意の物体距離にお
けるフォーカシング量を一定にできる為、機構の簡略化
を期待できるので良い。

【００４２】（１−８）本発明において全変倍範囲及び
画面全体の光学性能を良好に維持する為には第１群を少
なくても１枚の像面側に凹面を向けた負レンズ、第３群
を少なくても１枚の物体側に凹面を向けた負レンズ、第
４群を像面側に強い屈折力の凸面を向けた正レンズ、第
５群を少なくても１枚の物体側に凹面を向けた負レンズ
を有するように構成するのが良い。更にレンズ群に非球
面を導入することは光学性能向上の為に有効となるので
好ましい。

【００４３】次に本発明の数値実施例を示す。数値実施
例においてＲｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の
曲率半径、Ｄｉは物体側より第ｉ番目のレンズ厚及び空
気間隔、Ｎｉとνｉは各々物体側より順に第ｉ番目のレ
ンズのガラスの屈折率とアッベ数である。又前述の各条
件式と数値実施例における諸数値との関係を表−１に示
す。

【００４４】非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直
方向にＨ軸、光の進行方向を正としＲを近軸曲率半径、
Ｋ，Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを各々非球面係数としたとき

【００４５】

【数４】 なる式で表わしている。尚「ｅ−０Ｘ」は「１０^-X」を
意味している。

【００４６】〈数値実施例１〉 f= 29.00 〜100.96 fno=3.12 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.2° R 1= -297.03 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 29.39 D 2= 1.13 R 3= 47.46 D 3= 1.20 N 2=1.69679 ν 2= 55.5 R 4= 25.11 D 4= 0.30 R 5= 25.73 D 5= 2.50 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 53.07 D 6= 可変 R 7= 26.63 D 7= 1.00 N 4=1.84665 ν 4= 23.8 R 8= 15.07 D 8= 2.90 N 5=1.48749 ν 5= 70.2 R 9= 128.19 D 9= 0.20 R10= 17.88 D10= 2.60 N 6=1.60311 ν 6= 60.7 R11= -148.99 D11= 可変 R12= -25.44 D12= 1.00 N 7=1.71999 ν 7= 50.3 R13= 23.54 D13= 2.50 N 8=1.68893 ν 8= 31.1 R14= -100.91 D14= 可変 R15= （絞り） D15= 1.10 R16= -66.17 D16= 0.80 N 9=1.48749 ν 9= 70.2 R17= 20.30 D17= 2.68 N10=1.78589 ν10= 44.2 R18= -24.52 D18= 0.21 R19= 206.69 D19= 4.16 N11=1.48749 ν11= 70.2 R20= -13.39 D20= 1.10 N12=1.80518 ν12= 25.4 R21= -44.24 D21= 可変 R22= -68.32 D22= 2.56 N13=1.84665 ν13= 23.8 R23= -26.63 D23= 0.20 R24= -29.94 D24= 1.30 N14=1.80400 ν14= 46.6 R25= -281.20 D25= 3.20 R26= -22.29 D26= 1.50 N15=1.77249 ν15= 49.6 R27= 2631.38

【００４７】

【表１】 非球面係数 ２１面 K=-5.761 e+00 A=0 B=1.538 e-05 C=8.104 e-08 〈数値実施例２〉 f= 29.00 〜100.99 fno=3.52 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.2° R 1= -237.63 D 1= 1.30 N 1=1.80400 ν 1= 46.6 R 2= 33.35 D 2= 1.72 R 3= 64.78 D 3= 1.20 N 2=1.71299 ν 2= 53.8 R 4= 26.36 D 4= 0.56 R 5= 28.91 D 5= 2.50 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 72.21 D 6= 可変 R 7= 37.52 D 7= 1.00 N 4=1.80518 ν 4= 25.4 R 8= 17.70 D 8= 2.80 N 5=1.51633 ν 5= 64.2 R 9= -502.10 D 9= 0.20 R10= 22.01 D10= 2.70 N 6=1.60311 ν 6= 60.7 R11= -68.45 D11= 可変 R12= -24.97 D12= 1.00 N 7=1.71999 ν 7= 50.3 R13= 16.77 D13= 2.50 N 8=1.68893 ν 8= 31.1 R14= -86.83 D14= 可変 R15= （絞り） D15= 1.10 R16= -65.07 D16= 0.80 N 9=1.48749 ν 9= 70.2 R17= 20.49 D17= 2.23 N10=1.83400 ν10= 37.2 R18= -50.90 D18= 0.20 R19= 81.08 D19= 1.10 N11=1.84665 ν11= 23.8 R20= 13.78 D20= 4.66 N12=1.58312 ν12= 59.4 R21= -30.25 D21= 可変 R22= -44.80 D22= 3.00 N13=1.84665 ν13= 23.8 R23= -22.73 D23= 0.20 R24= -27.73 D24= 1.30 N14=1.80400 ν14= 46.6 R25= -118.33 D25= 3.80 R26= -21.19 D26= 1.50 N15=1.77249 ν15= 49.6 R27=-1377.12

【００４８】

【表２】 非球面係数 ２１面 K=-1.196 e-02 A=0 B=2.531 e-05 C=8.288 e-08 〈数値実施例３〉 f= 29.00 〜101.37 fno=3.42 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.1° R 1= -114.83 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 21.12 D 2= 3.30 R 3= 32.47 D 3= 2.50 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 113.62 D 4= 可変 R 5= 35.32 D 5= 1.00 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 17.88 D 6= 3.10 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -697.99 D 7= 0.20 R 8= 22.07 D 8= 3.50 N 5=1.48749 ν 5= 70.2 R 9= -39.47 D 9= 可変 R10= -23.11 D10= 1.00 N 6=1.71999 ν 6= 50.3 R11= 17.00 D11= 2.50 N 7=1.68893 ν 7= 31.1 R12= -119.13 D12= 可変 R13= （絞り） D13= 1.10 R14= 569.24 D14= 1.50 N 8=1.69894 ν 8= 30.1 R15= -65.51 D15= 0.12 R16= 90.69 D16= 1.10 N 9=1.84665 ν 9= 23.8 R17= 22.61 D17= 3.70 N10=1.58312 ν10= 59.4 R18= -22.21 D18= 可変 R19= -135.40 D19= 2.20 N11=1.80518 ν11= 25.4 R20= -46.00 D20= 1.58 R21= -70.09 D21= 1.80 N12=1.77249 ν12= 49.6 R22= 337.46 D22= 4.00 R23= -20.42 D23= 1.50 N13=1.77249 ν13= 49.6 R24= 802.78

【００４９】

【表３】 非球面係数 １８面 K=-3.871 e-01 A=0 B=1.348 e-05 C=3.546 e-08 〈数値実施例４〉 f= 29.00 〜100.99 fno=3.13 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.2° R 1= -92.61 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 22.41 D 2= 3.19 R 3= 28.98 D 3= 2.50 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 82.62 D 4= 可変 R 5= 42.90 D 5= 1.00 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 17.61 D 6= 3.10 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -224.38 D 7= 0.20 R 8= 21.69 D 8= 3.00 N 5=1.58312 ν 5= 59.4 R 9= -60.66 D 9= 可変 R10= -22.32 D10= 1.00 N 6=1.71999 ν 6= 50.3 R11= 27.66 D11= 2.50 N 7=1.68893 ν 7= 31.1 R12= -54.13 D12= 可変 R13= （絞り） D13= 1.10 R14= 308.85 D14= 1.80 N 8=1.80518 ν 8= 25.4 R15= -50.98 D15= 0.12 R16= 91.64 D16= 1.10 N 9=1.84665 ν 9= 23.8 R17= 20.47 D17= 3.90 N10=1.48749 ν10= 70.2 R18= -19.97 D18= 可変 R19= -69.49 D19= 2.20 N11=1.84665 ν11= 23.8 R20= -33.75 D20= 2.27 R21= -43.23 D21= 1.50 N12=1.77249 ν12= 49.6 R22= 473.67 D22= 4.00 R23= -16.98 D23= 1.50 N13=1.77249 ν13= 49.6 R24= -248.23

【００５０】

【表４】 非球面係数 １５面 K=-1.105 e+01 A=0 B=8.344 e-06 C=3.774 e-08 〈数値実施例５〉 f= 29.00 〜101.00 fno=3.17 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.2° R 1= -157.56 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 19.49 D 2= 2.61 R 3= 23.29 D 3= 2.90 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 63.37 D 4= 可変 R 5= 34.06 D 5= 1.00 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 15.39 D 6= 3.30 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -769.72 D 7= 0.20 R 8= 19.03 D 8= 3.20 N 5=1.48749 ν 5= 70.2 R 9= -49.38 D 9= 可変 R10= -22.32 D10= 1.00 N 6=1.71999 ν 6= 50.3 R11= 21.42 D11= 2.10 N 7=1.68893 ν 7= 31.1 R12= -65.35 D12= 可変 R13= （絞り） D13= 1.50 R14= 67.74 D14= 1.10 N 8=1.84665 ν 8= 23.8 R15= 29.22 D15= 3.90 N 9=1.58312 ν 9= 59.4 R16= -19.25 D16= 可変 R17= -57.44 D17= 2.20 N10=1.80518 ν10= 25.4 R18= -33.31 D18= 5.04 R19= -16.26 D19= 1.50 N11=1.77249 ν11= 49.6 R20= 131.42

【００５１】

【表５】 非球面係数 １６面 K=0.0 A=0 B= 3.123 e-05 C=4.838 e-08 ２０面 K=0.0 A=0 B=-1.536 e-05 C=1.069 e-08 〈数値実施例６〉 f= 29.00 〜101.00 fno=3.26 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.2° R 1= -347.24 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 17.69 D 2= 3.12 R 3= 21.95 D 3= 2.70 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 45.05 D 4= 可変 R 5= 17.25 D 5= 1.00 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 11.74 D 6= 5.70 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -26.86 D 7= 可変 R 8= -18.37 D 8= 1.00 N 5=1.71999 ν 5= 50.3 R 9= 55.71 D 9= 2.00 N 6=1.68893 ν 6= 31.1 R10= -36.03 D10= 可変 R11= （絞り） D11= 1.50 R12= 74.83 D12= 1.10 N 7=1.84665 ν 7= 23.8 R13= 27.50 D13= 3.90 N 8=1.58312 ν 8= 59.4 R14= -18.57 D14= 可変 R15= -50.63 D15= 2.20 N 9=1.84665 ν 9= 23.8 R16= -30.58 D16= 5.07 R17= -21.09 D17= 1.50 N10=1.77249 ν10= 49.6 R18= 64.43

【００５２】

【表６】 非球面係数 １面 K=0.0 A=0 B= 2.618 e-09 C=-1.654 e-08 D=1.046 e-11 ５面 K=0.0 A=0 B=-8.775 e-06 C=2.009 e-08 １４面 K=0.0 A=0 B= 2.651 e-05 C=2.720 e-08 １８面 K=0.0 A=0 B=-1.017 e-05 C=6.138 e-09 D=2.720 e-11 〈数値実施例７〉 f= 29.00 〜100.99 fno=2.91 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.2° R 1= -68.08 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 21.38 D 2= 1.52 R 3= 27.45 D 3= 2.50 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 72.60 D 4= 可変 R 5= 43.77 D 5= 1.00 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 18.88 D 6= 3.10 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -100.47 D 7= 0.20 R 8= 21.37 D 8= 3.00 N 5=1.58312 ν 5= 59.4 R 9= -62.73 D 9= 可変 R10= -25.60 D10= 1.00 N 6=1.71999 ν 6= 50.3 R11= 38.33 D11= 2.50 N 7=1.68893 ν 7= 31.1 R12= -56.02 D12= 可変 R13= （絞り） D13= 1.10 R14= 405.22 D14= 1.80 N 8=1.80518 ν 8= 25.4 R15= -49.94 D15= 0.12 R16= 130.24 D16= 1.10 N 9=1.84665 ν 9= 23.8 R17= 22.52 D17= 3.90 N10=1.48749 ν10= 70.2 R18= -19.77 D18= 可変 R19= -77.79 D19= 2.20 N11=1.84665 ν11= 23.8 R20= -31.11 D20= 1.22 R21= -50.83 D21= 1.50 N12=1.77249 ν12= 49.6 R22= 155.32 D22= 4.00 R23= -18.60 D23= 1.50 N13=1.77249 ν13= 49.6 R24= 146.90

【００５３】

【表７】 非球面係数 １５面 K=-2.833 e+01 A=0 B=-1.193 e-06 C=1.313 e-07 〈数値実施例８〉 f= 29.00 〜100.96 fno=3.34 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.2° R 1= -87.20 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 22.28 D 2= 2.40 R 3= 29.29 D 3= 2.50 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 85.63 D 4= 可変 R 5= 42.51 D 5= 1.00 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 17.86 D 6= 3.10 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -199.28 D 7= 0.20 R 8= 21.73 D 8= 3.00 N 5=1.58312 ν 5= 59.4 R 9= -55.14 D 9= 可変 R10= -21.86 D10= 1.00 N 6=1.71999 ν 6= 50.3 R11= 23.02 D11= 2.50 N 7=1.68893 ν 7= 31.1 R12= -62.92 D12= 可変 R13= （絞り） D13= 1.10 R14= 231.67 D14= 1.80 N 8=1.80518 ν 8= 25.4 R15= -49.50 D15= 0.12 R16= 88.82 D16= 1.10 N 9=1.84665 ν 9= 23.8 R17= 19.67 D17= 3.90 N10=1.48749 ν10= 70.2 R18= -19.84 D18= 可変 R19= -64.71 D19= 2.20 N11=1.84665 ν11= 23.8 R20= -31.72 D20= 1.74 R21= -34.44 D21= 1.50 N12=1.77249 ν12= 49.6 R22=-12902.89 D22= 4.20 R23= -16.92 D23= 1.50 N13=1.77249 ν13= 49.6 R24= -115.97

【００５４】

【表８】 非球面係数 １５面 K=-2.062 e+01 A=0 B=-4.947 e-06 C=9.557 e-08 〈数値実施例９〉 f= 29.00 〜100.99 fno=3.18 〜8.20 2ω= 73.5°〜24.2° R 1= -85.15 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 23.07 D 2= 2.72 R 3= 29.02 D 3= 2.50 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 85.84 D 4= 可変 R 5= 42.56 D 5= 1.00 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 17.54 D 6= 3.10 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -210.28 D 7= 0.20 R 8= 21.73 D 8= 3.00 N 5=1.58312 ν 5= 59.4 R 9= -60.88 D 9= 可変 R10= -22.03 D10= 1.00 N 6=1.71999 ν 6= 50.3 R11= 25.73 D11= 2.50 N 7=1.68893 ν 7= 31.1 R12= -55.05 D12= 可変 R13= （絞り） D13= 1.10 R14= 268.33 D14= 1.80 N 8=1.80518 ν 8= 25.4 R15= -50.17 D15= 0.12 R16= 94.21 D16= 1.10 N 9=1.84665 ν 9= 23.8 R17= 20.33 D17= 3.90 N10=1.48749 ν10= 70.2 R18= -20.09 D18= 可変 R19= -66.99 D19= 2.20 N11=1.84665 ν11= 23.8 R20= -32.55 D20= 2.02 R21= -40.85 D21= 1.50 N12=1.77249 ν12= 49.6 R22= 383.87 D22= 4.00 R23= -16.57 D23= 1.50 N13=1.77249 ν13= 49.6 R24= -140.37

【００５５】

【表９】 非球面係数 １５面 K=-1.893 e+01 A=0 B=-1.146 e-06 C=6.913 e-08 〈数値実施例１０〉 f= 29.01 〜131.00 fno=2.87 〜8.20 2ω= 73.4°〜18.8° R 1= -84.87 D 1= 1.30 N 1=1.69679 ν 1= 55.5 R 2= 25.87 D 2= 1.20 R 3= 41.75 D 3= 2.20 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 76.84 D 4= 可変 R 5= 43.26 D 5= 1.00 N 3=1.84665 ν 3= 23.8 R 6= 24.61 D 6= 3.60 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -105.99 D 7= 0.12 R 8= 24.83 D 8= 4.50 N 5=1.48749 ν 5= 70.2 R 9= -42.42 D 9= 可変 R10= -19.62 D10= 0.80 N 6=1.69679 ν 6= 55.5 R11= 20.71 D11= 2.50 N 7=1.84665 ν 7= 23.8 R12= -520.66 D12= 可変 R13= （絞り） D13= 1.10 R14= 51.22 D14= 2.60 N 8=1.48749 ν 8= 70.2 R15= -32.83 D15= 0.15 R16= 136.53 D16= 0.80 N 9=1.84665 ν 9= 23.8 R17= 17.86 D17= 4.00 N10=1.58312 ν10= 59.4 R18= -23.72 D18= 可変 R19= -327.69 D19= 2.80 N11=1.84665 ν11= 23.8 R20= -36.41 D20= 0.30 R21= -54.64 D21= 1.20 N12=1.80609 ν12= 41.0 R22= 75.63 D22= 3.80 R23= -22.99 D23= 1.30 N13=1.77249 ν13= 49.6 R24= 54.69 D24= 2.10 N14=1.84665 ν14= 23.8 R25= 160.01

【００５６】

【表１０】 非球面係数 １８面 K=-8.849 e-01 A=0 B=1.929 e-05 C=3.133 e-08 〈数値実施例１１〉 f= 24.70 〜 90.98 fno=2.98 〜8.20 2ω= 82.4°〜26.8° R 1= -104.26 D 1= 1.30 N 1=1.77249 ν 1= 49.6 R 2= 19.96 D 2= 4.15 R 3= 29.74 D 3= 2.50 N 2=1.80518 ν 2= 25.4 R 4= 79.44 D 4= 可変 R 5= 37.82 D 5= 1.00 N 3=1.80518 ν 3= 25.4 R 6= 17.82 D 6= 3.10 N 4=1.48749 ν 4= 70.2 R 7= -233.50 D 7= 0.20 R 8= 20.69 D 8= 3.00 N 5=1.58312 ν 5= 59.4 R 9= -56.63 D 9= 可変 R10= -22.65 D10= 1.00 N 6=1.71999 ν 6= 50.3 R11= 32.13 D11= 2.50 N 7=1.68893 ν 7= 31.1 R12= -58.66 D12= 可変 R13= （絞り） D13= 1.10 R14= 308.63 D14= 1.80 N 8=1.80518 ν 8= 25.4 R15= -47.03 D15= 0.12 R16= 105.42 D16= 1.10 N 9=1.84665 ν 9= 23.8 R17= 20.15 D17= 3.90 N10=1.48749 ν10= 70.2 R18= -19.14 D18= 可変 R19= -71.00 D19= 2.20 N11=1.80518 ν11= 25.4 R20= -29.06 D20= 0.66 R21= -45.05 D21= 1.30 N12=1.80609 ν12= 41.0 R22= 298.42 D22= 4.20 R23= -15.06 D23= 1.50 N13=1.69679 ν13= 55.5 R24= -716.50

【００５７】

【表１１】 非球面係数 ３面 K=0 A=0 B= 1.522 e-06 １５面 K=-1.498 e+01 A=0 B= 8.561 e-06 C=8.532 e-08

【００５８】

【表１２】

【００５９】

【発明の効果】本発明によれば以上のように、全体とし
て５つのレンズ群より構成し、変倍における各レンズ群
の移動条件や屈折力等を適切に設定することにより、広
角端の撮影画角が７４°〜８３°程度、変倍比３．５〜
４．５程度の全変倍範囲にわたり高い光学性能を有した
ズームレンズを達成することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の数値実施例１のレンズ断面図

【図２】 本発明の数値実施例２のレンズ断面図

【図３】 本発明の数値実施例３のレンズ断面図

【図４】 本発明の数値実施例４のレンズ断面図

【図５】 本発明の数値実施例５のレンズ断面図

【図６】 本発明の数値実施例６のレンズ断面図

【図７】 本発明の数値実施例７のレンズ断面図

【図８】 本発明の数値実施例８のレンズ断面図

【図９】 本発明の数値実施例９のレンズ断面図

【図１０】 本発明の数値実施例１０のレンズ断面図

【図１１】 本発明の数値実施例１１のレンズ断面図

【図１２】 本発明の数値実施例１の広角端の収差図

【図１３】 本発明の数値実施例１の中間の収差図

【図１４】 本発明の数値実施例１の望遠端の収差図

【図１５】 本発明の数値実施例２の広角端の収差図

【図１６】 本発明の数値実施例２の中間の収差図

【図１７】 本発明の数値実施例２の望遠端の収差図

【図１８】 本発明の数値実施例３の広角端の収差図

【図１９】 本発明の数値実施例３の中間の収差図

【図２０】 本発明の数値実施例３の望遠端の収差図

【図２１】 本発明の数値実施例４の広角端の収差図

【図２２】 本発明の数値実施例４の中間の収差図

【図２３】 本発明の数値実施例４の望遠端の収差図

【図２４】 本発明の数値実施例５の広角端の収差図

【図２５】 本発明の数値実施例５の中間の収差図

【図２６】 本発明の数値実施例５の望遠端の収差図

【図２７】 本発明の数値実施例６の広角端の収差図

【図２８】 本発明の数値実施例６の中間の収差図

【図２９】 本発明の数値実施例６の望遠端の収差図

【図３０】 本発明の数値実施例７の広角端の収差図

【図３１】 本発明の数値実施例７の中間の収差図

【図３２】 本発明の数値実施例７の望遠端の収差図

【図３３】 本発明の数値実施例８の広角端の収差図

【図３４】 本発明の数値実施例８の中間の収差図

【図３５】 本発明の数値実施例８の望遠端の収差図

【図３６】 本発明の数値実施例９の広角端の収差図

【図３７】 本発明の数値実施例９の中間の収差図

【図３８】 本発明の数値実施例９の望遠端の収差図

【図３９】 本発明の数値実施例１０の広角端の収差図

【図４０】 本発明の数値実施例１０の中間の収差図

【図４１】 本発明の数値実施例１０の望遠端の収差図

【図４２】 本発明の数値実施例１１の広角端の収差図

【図４３】 本発明の数値実施例１１の中間の収差図

【図４４】 本発明の数値実施例１１の望遠端の収差図

【図４５】 本発明の一部分のレンズ断面図

【図４６】 本発明の一部分のレンズ断面図

【符号の説明】 Ｌ１ 第１群 Ｌ２ 第２群 Ｌ３ 第３群 Ｌ４ 第４群 Ｌ５ 第５群 ＳＰ 絞り ＩＰ 像面 ｄ ｄ線 ｇ ｇ線 Ｓ．Ｃ 正弦条件 ΔＳ サジタル像面 ΔＭ メリディオナル像面

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−19170（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−102455（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−262013（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−206310（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側より順に負の屈折力の第１群、正
   の屈折力の第２群、負の屈折力の第３群、正の屈折力の
   第４群そして負の屈折力の第５群の５つのレンズ群より
   成り、広角端における第ｉ群と第ｉ＋１群の間隔をＤｉ
   Ｗ、望遠端における第ｉ群と第ｉ＋１群の間隔をＤｉ
   Ｔ、該第ｉ群の焦点距離をｆｉ、広角端と望遠端における全
   系の焦点距離を各々ｆＷ，ｆＴ、広角端と望遠端におけ
   るバックフォーカスを各々ｂｆＷ，ｂｆＴ とするとき Ｄ１Ｔ−Ｄ１Ｗ＜０ ０＜Ｄ２Ｔ−Ｄ２Ｗ Ｄ３Ｔ−Ｄ３Ｗ＜０ Ｄ４Ｔ−Ｄ４Ｗ＜０ 【数１】 なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
2. 【請求項２】 前記第ｉ群の焦点距離をｆｉ、広角端に
   おける全系の焦点距離をｆＷとするとき ０．７５＜｜ｆ１｜／ｆＷ＜２．２ ０．４８＜ ｆ２ ／ｆＷ＜１．３ ０．４１＜｜ｆ５｜／ｆＷ＜１．３ なる条件を満足することを特徴とする請求項１のズーム
   レンズ。
3. 【請求項３】 物体側より順に負の屈折力の第１群、正
   の屈折力の第２群、負の屈折力の第３群、正の屈折力の
   第４群そして負の屈折力の第５群の５つのレンズ群より
   成り、広角端における第ｉ群と第ｉ＋１群の間隔をＤｉ
   Ｗ、望遠端における第ｉ群と第ｉ＋１群の間隔をＤｉ
   Ｔ、 該第ｉ群の焦点距離をｆｉ、広角端における全系の焦点
   距離をｆＷとするとき Ｄ１Ｔ−Ｄ１Ｗ＜０ ０＜Ｄ２Ｔ−Ｄ２Ｗ Ｄ３Ｔ−Ｄ３Ｗ＜０ Ｄ４Ｔ−Ｄ４Ｗ＜０ ０．７５＜｜ｆ１｜／ｆＷ＜２．２ ０．４８＜ ｆ２ ／ｆＷ＜１．３ ０．４１＜｜ｆ５｜／ｆＷ＜１．３ なる条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
4. 【請求項４】 像面側から物体側への移動量を正とし、
   第ｉ群の移動量をＭｉとしたとき ０＜Ｍ１ ０＜Ｍ３ なる条件を満足することを特徴とする請求項１又は３の
   ズームレンズ。
5. 【請求項５】 前記第２群と第４群は各々貼合わせレン
   ズを有していることを特徴とする請求項１又は３のズー
   ムレンズ。
6. 【請求項６】 前記第１群は少なくても１枚の像面側に
   凹面を向けた負レンズ、前記第３群は少なくても１枚の
   物体側に凹面を向けた負レンズ、前記第４群は像面側に
   強い屈折力の凸面を向けた正レンズ、前記第５群は少な
   くても１枚の物体側に凹面を向けた負レンズを有してい
   ることを特徴とする請求項１又は３のズームレンズ。