JPH06277514A - 反応ガスによる還元及び部分浸炭により金属酸化物から触媒を製造する方法 - Google Patents
反応ガスによる還元及び部分浸炭により金属酸化物から触媒を製造する方法Info
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Abstract
スフォーメーション、とりわけリフォーミングに適した
触媒及びその製造方法を提供することにある。 【構成】本発明の触媒は、炭化物及びオキシ炭化物を表
面に有する、遷移金属、希土類またはアクチニド、例え
ばモリブデンのいずれかの酸化物からなり、コアは金属
でも酸化物でもよい。製造方法は、炭素生成物を含む反
応気体混合物を酸化物上に通すことからなり、その触媒
化学トランスフォーメーションは前記反応の温度で実施
される。
Description
炭化物及びオキシ炭化物を表面に有する重金属の酸化物
によって構成される化学または石油化学反応触媒の製造
方法に係わる。この触媒は特に、石油生成物の精製及び
トランスフォーメーション、とりわけリフォーミングに
適している。本発明は更に、該方法によって得られる触
媒にも係わる。
echiney Electorometallurg
ie)は、石油化学工業において触媒として使用するた
めに、比表面積の大きい重金属の炭化物の製造方法を記
載している。かかる炭化物は、その炭化物を得たいと思
う重金属の揮発性化合物を、比表面積の大きい炭素に比
較的高温で反応させることにより得られる。炭化物はあ
る程度は出発炭素の比表面積の形跡を保持するので、従
来の炭化物よりも大きな活性表面積を保持しており、こ
れは触媒として容易に使用し得る。
た研究では、X線光電子分光計(XPS)分析によって
同定された表面に存在するオキシ炭化物が果たす触媒機
構における実質的機能が明らかにされた。仏国特許出願
第90 11633号(GIE Pechiney R
echerche)は、前述の特許出願に従って製造さ
れた金属炭化物に約300℃の温度で実施される酸化処
理を記載しており、この方法によって、ほとんどの触媒
活性を担う前記オキシ炭化物を得ることができる。この
処理の後には、通常はリフォーミング作業において異性
化される炭化水素−水素混合物中で約350℃で再活性
化を行なう必要がある。
oudart)は、触媒を目的としてモリブデン及びバ
ナジウムを含む重金属の炭化物及び窒化物の製造方法を
記載している。この方法は、仏国特許出願第89 04
433号とは反対の原理の基づいている。というのも、
この場合には、水素で希釈した浸炭ガス、一般にはメタ
ンを固体金属酸化物と反応させる。更にこの方法は、7
68〜1000Kの正確な温度上昇サイクル、10容量
%以上の比較的高い炭化水素濃度、一旦浸炭が完了した
ら反応を停止すること、及び好ましくは弱酸化ガス中で
の極めて慎重な不動態化処理を含み、得られた生成物
は、高度の還元性媒質中で製造されたため、空気に接触
すると自燃性を示す。
で処理し次いで350℃の炭化水素−水素混合物下で再
活性化した後の、炭化モリブデン並びに炭化バナジウム
及び炭化タングステンをベースとする触媒をXPS分析
すると、触媒活性を担うオキシ炭化物相が認められた。
本発明者らは、これを、一方でリフォーミングされる混
合物、即ちn−ヘキサン/水素と、他方で三酸化モリブ
デンMoO3とを低温で反応させることにより直接得ら
れないかと考えた。これができるならば、触媒の活性部
分が反応媒質の存在下にその場で製造されるが故に、プ
ロセスを著しく単純化し、外来物質に高感度を示す生成
物に対する取扱い注意や、触媒を構成することが不要と
なる。
示では、できるという答えを望むことはほとんどできな
い。Boudartの特許は、まず酸化物を炭化物中に
内部トランスフォーメーションすることを目的としてお
り、本発明の目的は、酸化物の表面に混合炭化物−オキ
シ炭化物層をつくることである。更に、温度はより高
く、加熱サイクルは極めて明確に規定されており、処理
の最後に反応停止処理を必要とする。最後に、ここでは
メタンよりも重い炭化水素の使用は、表面に炭素が凝集
し易いことから、推奨されない。
種の炭素化合物を含む反応ガス混合物の化学的トランス
フォーメーションのために化学及び石油化学において使
用可能な触媒であって、遷移金属(元素の周期律表分類
の第4、5及び6周期の第3b、4b、5b、6b、7
b及び8族)、希土類金属またはアクチニドの酸化物の
コアと、それを被覆している当該金属の炭化物及びオキ
シ炭化物の混合物の表面層とによって構成されている触
媒に係わる。本発明は更に、かかる触媒を製造する方法
であって、炭化物−オキシ炭化物の表面層を、触媒され
る化学的トランスフォーメーションの圧力、温度及び組
成条件下で反応ガス混合物を酸化物上に通すことで該酸
化物を還元及び浸炭することにより製造することを特徴
とする方法にも係わる。
化物で構成する代わりに、酸化物層で被覆された金属に
よってコアを構成し、更にそれ自体を、当該金属の炭化
物及びオキシ炭化物の混合物の表面層で被覆する。
属をまず適当な酸化処理によって酸化物層で被覆し、次
いで炭化物−オキシ炭化物の表面層を、触媒される化学
的トランスフォーメーションの圧力、温度及び組成条件
下で反応ガス混合物を酸化物上に通すことで該酸化物層
を還元及び浸炭することにより製造することを特徴とす
る。
グするために、該方法によって得られた特定の構造を有
する触媒を使用することに係わる。
る。酸化物コアを有する触媒を製造するためには、粉末
または粒状の当該金属の酸化物を使用し、例えばそれ
を、反応炉内でリフォーミングすべき気体混合物流下に
置き、リフォーミング温度まで加熱する。金属コアを有
する触媒を製造するためには、金属粉末を空気または酸
素を含む気体流下に、金属の関数として変わる温度、通
常は300〜450℃で3〜15時間酸化処理すること
により酸化物層を生成する。
でリフォーミングすべき気体混合物流下に置き、リフォ
ーミング温度まで加熱する。
している不純物を減らすため金属粉末を水素流下に処理
する。この処理は600〜800℃の温度で1〜2時間
行なう。
oO3に係わるが、本発明の範囲を超えずとも、遷移金
属、希土類またはアクチニドの酸化物を使用して匹敵し
得る結果を得ることができる。
水素で希釈されたn−ヘキサンである。n−ヘキサンの
分圧は5mmHg(666.6Pa)であった。反応器
内の全圧は大気圧であり、混合物におけるn−ヘキサン
の容量%は約5/760=0.66%であった。全気体
流量は40cm3/分であった。MoO3の量は200.
5mgであり、反応温度は350℃であった。
る。表中、作業開始から経過した時間を各列の頭に示し
てある。表中には、異性化またはクラッキングのいずれ
かによってトランスフォームされたn−ヘキサン分子の
割合(%)としての変換率と、トランスフォームされた
全ての分子と比較した異性化分子の割合(%)としての
選択率と、得られた異性体全体に対する異性化化学種の
割合(%)とを示してある。
+2,3−ジメチルブタン、 M2P =2−メチルペンタン、 M3P =3−メチルペンタン、 MCP =メチルシクロペンタン、 BEN+CYC=ベンゼン+シクロヘキサン。
B、即ち2,3−ジメチルブタンの内容をも含むことに
留意されたい。
全体に対する、得られたクラッキング化学種の割合
(%)をも示している。
分子の数は、反応の最初の1時間はゼロであった(変換
率=0)。350℃のn−ヘキサン流下で約2時間後、
触媒は活性になり始め、表面に有意な変性がもたらされ
たことが判る。この変性は、不活性の6価酸化物がその
亜酸化物に還元され、続いてそれが反応混合物(n−ヘ
キサン/水素)と反応することにより、反応性オキシ炭
化物にトランスフォームされたことに対応する。
て変えられ、59%から80%に移った。
下記の仮定を設けることができる。
間の反応)は、酸化物MoO3がその亜酸化物MoO2に
急速に反応混合物によって還元される段階にあたるとみ
なし得る。1時間の反応の後に測定された活性はゼロで
あり、これは、X線ダイヤグラムによって示されるよう
に、出発酸化物と同一であるMoO3が主要生成物とし
て残っているためである。しかしながら、淡灰色の6価
の出発モリブデン酸化物は1時間の反応後に暗青−灰色
に変わり、これは表面酸化物が一部還元されたことを表
しているが、このことはX線で検出することはできな
い。2時間の反応後、MoO3は依然として触媒の主要
化合物であるが、X線ダイヤグラムにおいては、MoO
2及びMo2CまたはMo2OxCy(X線では炭化物と区
別できないオキシ炭化物)によって構成される新たな2
つの相を見ることができた。
(350℃で2〜8時間の反応)は、炭素原子の酸化物
系への取込みによってMoO2を新たなオキシ炭化物種
に次第にトランスフォーメーションする段階にあたる。
この仮定は、反応の間に経時的に採取した触媒試料にお
けるX線ダイヤグラムによって支持される。これらは、
3時間の反応の後にMoO2相が、実質的に消失してし
まったMoO3相に対して優勢となったことを示してい
る。(X線回折では区別ができない)炭化物またはオキ
シ炭化物相の相対比は、反応の進行に比例して増加し、
このことは、観察された変換速度の増加と完全に一致す
る。
て、活性相が実際に炭化物またはオキシ炭化物相であっ
て酸化物MoO2ではないことを立証できる。3時間の
反応の後、MoO2は触媒中の唯一の主要化合物であ
る。しかしながら、触媒の反応性は時間の関数として強
力に増大し続け、MoO2が優勢になると直ちに、即ち
約3時間後に活性が最大となるため、異性化を担う活性
相はMoO2でないことを示している。
とオキシ炭化物相との間で安定期に達し、変換率は一定
を保った。しかしながら、C6異性体選択率は低いまま
である(約60%)。この低選択率は、触媒の活性表面
が、極めて酸素に富むより深部の層の組成によって影響
されることから説明され得る。かかる酸素に富む層は、
試薬からC3生成物への“酸”クラッキングを誘導す
る。炭化物ベースの触媒においては、平衡状態の酸化物
及びオキシ炭化物によって構成されている表面相(幾つ
かの層)と炭化物コア相とがある。しかしながら、酸化
物ベースの触媒の場合には、極めて酸素に富む酸化物コ
アによって支持されると共にそれに影響される平衡状態
の酸化物及びオキシ炭化物相がある。
は時間の関数として安定を維持している。しかしなが
ら、C6異性体選択率は次第に増加し、反応流下で約3
0時間後には80%に達した。選択率の増大は以下のよ
うに説明し得る。反応が進むにつれて表面及び下層の炭
素原子とより深部の層の酸素原子とが交換される。この
交換により、反応性の表面オキシ炭化物相に及ぼす酸化
物の影響が小さくなり、C6異性体選択率を向上し得
る。
モリブデン粉末であった。この粉末をまず水素流下に6
00℃で2時間処理し、次いで350℃の空気流下で1
4時間酸化した。更に空気流下で触媒を周囲温度に冷や
した。実施例1と同じ組成を有するn−ヘキサンの混合
物を、やはり同じ条件下に触媒に供給した。表1と同じ
表示方法で結果を表2に与える。
いが、選択率はより良いことが判る。
3号の方法に従って調製して仏国特許出願第90 11
633号の方法に従う酸化処理によって活性化したMo
2Cベースの触媒と本発明の触媒の比速度(speci
fic velocity)を比較した。
下で14時間酸化し、次いで350℃のn−ヘキサン及
び水素の混合物下で7時間再活性化した。こうして活性
化した触媒を水素下にグローブボックスに移し、一連の
低変換率(10〜20%)試験に使用する量である10
mgずつに計量して分割した。MoO3酸化物ベースの
触媒は、空気中で酸化物処理することなく、本発明の方
法に従って350℃のn−ヘキサン/水素流下で直接活
性化し、このあとの作業手順はモリブデン炭化物ベース
の触媒に使用したのと同一であった。
値は、モリブデン炭化物ベースの触媒においてはそれら
の比表面の関数として4800〜14000・10-10
モル/g・sの値であったのに対して、モリブデン酸化
物から形成された触媒は32000・10-10モル/g
・sの比速度を有することを示した。
化物ベースの触媒のそれよりもずっと高いことが判る。
これとは対照的に、酸化物ベースの触媒の選択率(即ち
低変換率では90%、高変換率では80%)は、低変換
率では93〜94%であり、高変換率では87〜92%
である炭化物ベースの触媒に認められるものより低い。
Claims (11)
- 【請求項1】 遷移金属、希土類またはアクチニドのい
ずれかの酸化物のコアと、前記コアを被覆している当該
金属の炭化物及びオキシ炭化物の混合物の表面層とによ
って構成されている、少なくとも1種の炭素化合物を含
む反応ガス混合物の化学的トランスフォーメーションの
ために化学及び石油化学において使用可能な触媒の製造
方法であって、前記炭化物−オキシ炭化物の表面層を、
触媒される化学的トランスフォーメーションの圧力、温
度及び組成条件下で前記反応ガス混合物を前記酸化物上
に通すことで該酸化物を還元及び浸炭することにより生
成することを特徴とする方法。 - 【請求項2】 酸化物層で被覆されている、遷移金属、
希土類またはアクチニドのいずれかのコアと、前記被覆
コアを更に被覆している当該金属の炭化物及びオキシ炭
化物の混合物の表面層とによって構成されている、少な
くとも1種の炭素化合物を含む反応ガス混合物の化学的
トランスフォーメーションのために化学及び石油化学に
おいて使用可能な触媒の製造方法であって、前記金属を
まず適当な酸化処理によって酸化物層で被覆し、次いで
前記炭化物−オキシ炭化物の表面層を、触媒される化学
的トランスフォーメーションの圧力、温度及び組成条件
下で前記反応ガス混合物を前記酸化物上に通すことで該
酸化物層を還元及び浸炭することにより生成することを
特徴とする方法。 - 【請求項3】 前記酸化処理が、前記金属を、空気また
は酸素を含む気体流中で、該金属の関数として変わる温
度、通常は300〜450℃の温度で3〜15時間酸化
することからなることを特徴とする請求項2に記載の方
法。 - 【請求項4】 前記酸化処理を、温度600〜800℃
の水素流下に1〜2時間処理することにより行なうこと
を特徴とする請求項2または3に記載の方法。 - 【請求項5】 使用するまたは酸化によって形成される
前記酸化物が三酸化モリブデンMoO3であることを特
徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項6】 前記反応ガス混合物が水素と炭化水素の
混合物であり、化学的トランスフォーメーションが炭化
水素の異性化またはリフォーミングであることを特徴と
する請求項1から5のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項7】 前記反応ガス混合物が水素とn−ヘキサ
ンの混合物であることを特徴とする請求項6に記載の方
法。 - 【請求項8】 少なくとも1種の炭素化合物を含む反応
ガス混合物の化学的トランスフォーメーションのために
化学及び石油化学において使用可能な触媒であって、遷
移金属、希土類またはアクチニドのいずれかの酸化物の
コアと、前記コアを被覆している当該金属の炭化物及び
オキシ炭化物の混合物の表面層とで構成されている触
媒。 - 【請求項9】 少なくとも1種の炭素化合物を含む反応
ガス混合物の化学的トランスフォーメーションのために
化学及び石油化学において使用可能な触媒であって、酸
化物層で被覆されている、遷移金属、希土類またはアク
チニドのいずれかのコアと、前記被覆コアを更に被覆し
ている当該金属の炭化物及びオキシ炭化物の混合物の表
面層とによって構成されている触媒。 - 【請求項10】 前記コアを構成している金属または金
属酸化物がモリブデンまたは三酸化モリブデンMoO3
であることを特徴とする請求項8または9に記載の触
媒。 - 【請求項11】 請求項9または10に記載の触媒の炭
化水素のリフォーミングへの適用。
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