JPH06262206A - ステンレス冷延鋼帯の製造方法 - Google Patents
ステンレス冷延鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JPH06262206A JPH06262206A JP7504693A JP7504693A JPH06262206A JP H06262206 A JPH06262206 A JP H06262206A JP 7504693 A JP7504693 A JP 7504693A JP 7504693 A JP7504693 A JP 7504693A JP H06262206 A JPH06262206 A JP H06262206A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold
- steel strip
- rolling
- rolled
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間タンデムミル等の大径ワークロールで冷
間圧延する場合、または、大径ワークロールで冷間圧延
した後に小径ワークロールで冷間圧延する場合におい
て、従来から抱えていた表面光沢低下問題を解決するこ
と。 【構成】 ステンレス冷延鋼帯の製造方法において、熱
間圧延終了後のステンレス鋼帯を焼鈍し、これに連続し
て該鋼帯を焼鈍直後または焼鈍後の鋼帯温度が 850℃〜
400℃の範囲にて25℃／秒以上の冷却速度で急冷して冷
延素材を製造し、本素材を冷間タンデムミルにて、50℃
の粘度が 15cSt以下の圧延油エマルションを供給しつつ
冷間圧延するもの。
間圧延する場合、または、大径ワークロールで冷間圧延
した後に小径ワークロールで冷間圧延する場合におい
て、従来から抱えていた表面光沢低下問題を解決するこ
と。 【構成】 ステンレス冷延鋼帯の製造方法において、熱
間圧延終了後のステンレス鋼帯を焼鈍し、これに連続し
て該鋼帯を焼鈍直後または焼鈍後の鋼帯温度が 850℃〜
400℃の範囲にて25℃／秒以上の冷却速度で急冷して冷
延素材を製造し、本素材を冷間タンデムミルにて、50℃
の粘度が 15cSt以下の圧延油エマルションを供給しつつ
冷間圧延するもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた表面光沢を有す
るステンレス冷延鋼帯を有利に生産し得る製造方法に関
する。
るステンレス冷延鋼帯を有利に生産し得る製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ステンレス冷延鋼帯は、熱延鋼帯
を焼鈍し酸洗した後、ワークロール径φ150mm 以下のゼ
ンジミアミル等において冷間圧延を施し、仕上焼鈍酸洗
又は仕上光輝焼鈍し、更に仕上調質圧延することにて製
造されている。この従来技術によって製造されるステン
レス冷延鋼帯は、SUS304に代表されるオーステナイト系
の場合、仕上調質圧延後にバフ研磨を施す場合が多く、
このバフ研磨後に優れた光沢を呈することが重要であ
る。
を焼鈍し酸洗した後、ワークロール径φ150mm 以下のゼ
ンジミアミル等において冷間圧延を施し、仕上焼鈍酸洗
又は仕上光輝焼鈍し、更に仕上調質圧延することにて製
造されている。この従来技術によって製造されるステン
レス冷延鋼帯は、SUS304に代表されるオーステナイト系
の場合、仕上調質圧延後にバフ研磨を施す場合が多く、
このバフ研磨後に優れた光沢を呈することが重要であ
る。
【０００３】また、他の従来技術として、圧延時間を大
幅に短縮して能率良くステンレス冷延鋼帯を製造するた
めに、φ150mm 以上の大径ワークロールで冷間圧延する
方法も採られている。
幅に短縮して能率良くステンレス冷延鋼帯を製造するた
めに、φ150mm 以上の大径ワークロールで冷間圧延する
方法も採られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、従来技術
では、SUS304を代表とするオーステナイト系ステンレス
鋼板において、冷間タンデムミル等の大径ワークロール
で冷間圧延する場合、又は小径ワークロールで冷間圧延
する場合、又はこれらを組合わせた場合のいずれにあっ
ても、製品の表面光沢が低下する問題を常に抱えてい
る。
では、SUS304を代表とするオーステナイト系ステンレス
鋼板において、冷間タンデムミル等の大径ワークロール
で冷間圧延する場合、又は小径ワークロールで冷間圧延
する場合、又はこれらを組合わせた場合のいずれにあっ
ても、製品の表面光沢が低下する問題を常に抱えてい
る。
【０００５】特に、φ150mm 以上の大径ワークロールを
用いて冷間圧延する方法では、小径ワークロールを用い
る場合に比して、製品の表面光沢が著しく低下し、光沢
を要求される用途には全く適用できない。
用いて冷間圧延する方法では、小径ワークロールを用い
る場合に比して、製品の表面光沢が著しく低下し、光沢
を要求される用途には全く適用できない。
【０００６】本発明は、冷間タンデムミル等の大径ワー
クロールで冷間圧延する場合、または、大径ワークロー
ルで冷間圧延した後に小径ワークロールで冷間圧延する
場合において、従来から抱えていた表面光沢低下問題を
解決することを目的とする。
クロールで冷間圧延する場合、または、大径ワークロー
ルで冷間圧延した後に小径ワークロールで冷間圧延する
場合において、従来から抱えていた表面光沢低下問題を
解決することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
は、熱間圧延終了後のステンレス鋼帯を焼鈍し、これに
連続して該鋼帯を焼鈍直後または焼鈍後の鋼帯温度が 8
50℃〜 400℃の範囲にて25℃／秒以上の冷却速度で急冷
して冷延素材を製造し、本素材を冷間タンデムミルに
て、50℃の粘度が 15cSt以下の圧延油エマルションを供
給しつつ冷間圧延するようにしたものである。
は、熱間圧延終了後のステンレス鋼帯を焼鈍し、これに
連続して該鋼帯を焼鈍直後または焼鈍後の鋼帯温度が 8
50℃〜 400℃の範囲にて25℃／秒以上の冷却速度で急冷
して冷延素材を製造し、本素材を冷間タンデムミルに
て、50℃の粘度が 15cSt以下の圧延油エマルションを供
給しつつ冷間圧延するようにしたものである。
【０００８】請求項２に記載の本発明は、熱間圧延終了
後のステンレス鋼帯を焼鈍し、これに連続して該鋼帯を
焼鈍直後または焼鈍後の鋼帯温度が 850℃〜 400℃の範
囲にて25℃／秒以上の冷却速度で急冷して冷延素材を製
造し、本素材を冷間タンデムミルにて、平均粒径を７μ
m 以下にした圧延油エマルションを供給しつつ冷間圧延
するようにしたものである。
後のステンレス鋼帯を焼鈍し、これに連続して該鋼帯を
焼鈍直後または焼鈍後の鋼帯温度が 850℃〜 400℃の範
囲にて25℃／秒以上の冷却速度で急冷して冷延素材を製
造し、本素材を冷間タンデムミルにて、平均粒径を７μ
m 以下にした圧延油エマルションを供給しつつ冷間圧延
するようにしたものである。
【０００９】請求項３に記載の本発明は、熱間圧延終了
後のステンレス鋼帯を焼鈍し、これに連続して該鋼帯を
焼鈍直後または焼鈍後の鋼帯温度が 850℃〜 400℃の範
囲にて25℃／秒以上の冷却速度で急冷して冷延素材を製
造し、本素材を冷間タンデムミルにて、圧延油エマルシ
ョンを10m3/min. 以下の供給量にて供給しつつ冷間圧延
するようにしたものである。
後のステンレス鋼帯を焼鈍し、これに連続して該鋼帯を
焼鈍直後または焼鈍後の鋼帯温度が 850℃〜 400℃の範
囲にて25℃／秒以上の冷却速度で急冷して冷延素材を製
造し、本素材を冷間タンデムミルにて、圧延油エマルシ
ョンを10m3/min. 以下の供給量にて供給しつつ冷間圧延
するようにしたものである。
【００１０】
【作用】SUS304を代表とするオーステナイト系ステンレ
ス鋼板において、冷間タンデムミル等の大径ワークロー
ルで冷間圧延する場合、または、大径ワークロールで冷
間圧延した後に小径ワークロールで冷間圧延する場合に
おいて、従来から表面光沢が低下する問題を常に抱えて
いた。
ス鋼板において、冷間タンデムミル等の大径ワークロー
ルで冷間圧延する場合、または、大径ワークロールで冷
間圧延した後に小径ワークロールで冷間圧延する場合に
おいて、従来から表面光沢が低下する問題を常に抱えて
いた。
【００１１】そこで、本発明者らは、光沢阻害原因を鋭
意調査した結果、製品鋼帯の表面に網目状のミクロな欠
陥が残存し、これが原因で表面光沢を低下させているこ
とを把握した。然も、この網目状欠陥は、製品の表面性
状を左右する冷間圧延した後の鋼帯の表面にも残存する
ことが判明し、更に、この冷延後の鋼帯表面に残存する
網目状欠陥は、冷間圧延の前の鋼帯、即ち、熱間圧延し
た後に焼鈍酸洗した鋼帯の表面に生成した欠陥の一部が
冷間圧延した後に残存するものであることを見出した。
意調査した結果、製品鋼帯の表面に網目状のミクロな欠
陥が残存し、これが原因で表面光沢を低下させているこ
とを把握した。然も、この網目状欠陥は、製品の表面性
状を左右する冷間圧延した後の鋼帯の表面にも残存する
ことが判明し、更に、この冷延後の鋼帯表面に残存する
網目状欠陥は、冷間圧延の前の鋼帯、即ち、熱間圧延し
た後に焼鈍酸洗した鋼帯の表面に生成した欠陥の一部が
冷間圧延した後に残存するものであることを見出した。
【００１２】また、熱延後に焼鈍酸洗した鋼帯の表面を
詳細に調査した結果、この網目状欠陥は鋼帯表面の結晶
粒界に一致することが判明し、結晶粒界に沿って生成す
るクロム欠乏層が原因であることを把握した。即ち、ス
テンレス鋼帯を熱間圧延及び焼鈍すると、結晶粒界に沿
ってクロム欠乏層が生成する。このクロム欠乏層はマル
テンサイトとなって熱間脆性を持つため著しく割れが発
生し易い（以下、この割れを粒界割れと称する）。然
も、焼鈍された鋼帯は酸洗によって鋼帯表面の酸化スケ
ールを除去するが、粒界割れは、この酸洗時の酸により
浸食を受けて更に拡大し増加する。
詳細に調査した結果、この網目状欠陥は鋼帯表面の結晶
粒界に一致することが判明し、結晶粒界に沿って生成す
るクロム欠乏層が原因であることを把握した。即ち、ス
テンレス鋼帯を熱間圧延及び焼鈍すると、結晶粒界に沿
ってクロム欠乏層が生成する。このクロム欠乏層はマル
テンサイトとなって熱間脆性を持つため著しく割れが発
生し易い（以下、この割れを粒界割れと称する）。然
も、焼鈍された鋼帯は酸洗によって鋼帯表面の酸化スケ
ールを除去するが、粒界割れは、この酸洗時の酸により
浸食を受けて更に拡大し増加する。
【００１３】この鋼帯を大量の圧延油を供給して冷間圧
延すると、粒界割れの内部に圧延油が封入されてロール
及び鋼帯との接触部分で押し潰されにくくなる結果、粒
界割れが冷延後も残留し、更に製品鋼帯の表面にも残留
して、表面光沢を低下させていたわけである。
延すると、粒界割れの内部に圧延油が封入されてロール
及び鋼帯との接触部分で押し潰されにくくなる結果、粒
界割れが冷延後も残留し、更に製品鋼帯の表面にも残留
して、表面光沢を低下させていたわけである。
【００１４】そこで、この粒界割れの生成を根本的にな
くすために、本発明者らは以下の方法を検討した。 (1) 粒界割れの生成原因であるクロム欠乏層を著しく減
少させる。 (2) 粒界割れを機械的に除去する。 (3) 粒界割れを押し潰す。
くすために、本発明者らは以下の方法を検討した。 (1) 粒界割れの生成原因であるクロム欠乏層を著しく減
少させる。 (2) 粒界割れを機械的に除去する。 (3) 粒界割れを押し潰す。
【００１５】これらの中で、最も効果が大きく然も安価
に実施できることから、本発明者らはクロム欠乏層を減
少させる方法を採用した。
に実施できることから、本発明者らはクロム欠乏層を減
少させる方法を採用した。
【００１６】クロム欠乏層を減少させるにはその生成を
抑制すると良く、高温の加熱された鋼板を冷却すること
が効果を示すことが知られている。
抑制すると良く、高温の加熱された鋼板を冷却すること
が効果を示すことが知られている。
【００１７】ところが、 850〜1150℃の温度で熱間圧延
した後、約1200℃の高温で焼鈍したステンレス鋼帯につ
いて、クロム欠乏層が熱延段階で生成するのかその後の
焼鈍段階で生成するのかは全く不明であり、また、その
生成を効果的に抑制するために、これに連続して鋼帯を
冷却する温度の範囲及び冷却速度についても全く判明し
ていなかった。
した後、約1200℃の高温で焼鈍したステンレス鋼帯につ
いて、クロム欠乏層が熱延段階で生成するのかその後の
焼鈍段階で生成するのかは全く不明であり、また、その
生成を効果的に抑制するために、これに連続して鋼帯を
冷却する温度の範囲及び冷却速度についても全く判明し
ていなかった。
【００１８】そこで、本発明者らは、これらについて鋭
意検討したところ、熱延段階よりもその後に焼鈍した鋼
帯の表面に深くて多量のクロム欠乏層が生成して粒界割
れとなることを見出した。即ち、焼鈍後の鋼帯を急冷す
れば良いわけである。
意検討したところ、熱延段階よりもその後に焼鈍した鋼
帯の表面に深くて多量のクロム欠乏層が生成して粒界割
れとなることを見出した。即ち、焼鈍後の鋼帯を急冷す
れば良いわけである。
【００１９】また、急冷を開始する温度、即ち冷却開始
タイミングについて検討したところ、種々のオーステナ
イト系ステンレス鋼板のいずれについても、クロム欠乏
層を著しく減少させて粒界割れをなくすには焼鈍直後か
ら急冷すると良いことを見出した。しかし、焼鈍直後か
ら急冷するためには、炉内部に水が進入しやすくその防
止対策が必要である。そこで、水の進入対策を行なわず
に比較的良好な効果を得る方法を検討した結果、鋼帯温
度が 850℃〜 400℃の範囲で急冷すると良いことを見出
したわけである。
タイミングについて検討したところ、種々のオーステナ
イト系ステンレス鋼板のいずれについても、クロム欠乏
層を著しく減少させて粒界割れをなくすには焼鈍直後か
ら急冷すると良いことを見出した。しかし、焼鈍直後か
ら急冷するためには、炉内部に水が進入しやすくその防
止対策が必要である。そこで、水の進入対策を行なわず
に比較的良好な効果を得る方法を検討した結果、鋼帯温
度が 850℃〜 400℃の範囲で急冷すると良いことを見出
したわけである。
【００２０】更に、鋼帯の冷却速度を種々変更して得ら
れた鋼帯の粒界割れを観察したところ、25℃／秒以上の
冷却速度であれば粒界割れが著しく減少し、その鋼帯を
冷間圧延して仕上げた製品の表面光沢は著しく向上し
た。
れた鋼帯の粒界割れを観察したところ、25℃／秒以上の
冷却速度であれば粒界割れが著しく減少し、その鋼帯を
冷間圧延して仕上げた製品の表面光沢は著しく向上し
た。
【００２１】ここで、本発明者らは、更に表面光沢を向
上する方法について検討した。即ち、上記方法で製造し
た冷延素材の表面には僅かに粒界割れが残留する場合が
あり、この僅かに残留した粒界割れを低減することによ
り、更に、表面光沢を向上させることが期待できるわけ
である。
上する方法について検討した。即ち、上記方法で製造し
た冷延素材の表面には僅かに粒界割れが残留する場合が
あり、この僅かに残留した粒界割れを低減することによ
り、更に、表面光沢を向上させることが期待できるわけ
である。
【００２２】以下、表面光沢を更に向上する３つの方法
Ａ、Ｂ、Ｃのそれぞれについて説明する。 （方法Ａ）まず、本発明者らは、冷間タンデムミルに供
給する圧延油エマルションに着目し、検討を加えた結
果、以下の作用で粒界割れが低減することを見出した。
即ち、ロールバイト入口でロールと鋼帯との速度により
流体力学的に油膜が形成される。油膜が薄いとロールと
鋼帯とは接触し易くなり、粒界割れが押し潰され易くな
る。この時にゼンジミアミル等の小径ワークロールを用
いる場合は、油膜が著しく薄いため圧延油粘度の影響は
ほとんど現われないが、冷間タンデムミルのように大径
ワークロールを用いる場合は、圧延油の粘度を小さくす
ると油膜が薄くなって粒界割れが低減する。そこで、圧
延油の粘度をどの程度に低減すべきか従来全く不明であ
ったため、種々の粘度の異なる圧延油をエマルションに
して供給しつつ冷間圧延し、鋼帯表面の光沢を調査し
た。これら圧延した鋼帯は、同一の条件で仕上げ焼鈍酸
洗または仕上げ光輝焼鈍して、仕上げ調質圧延を施し
た。尚、仕上げ焼鈍酸洗した鋼帯は調質圧延後にバフ研
磨を施した。これら鋼帯の表面光沢を調査した結果、従
来の冷間タンデムミルで供給されていた50℃の粘度が30
cSt 以上の圧延油を用いると、圧延後に粒界割れが残留
して表面光沢は低下するが、50℃の粘度が15cSt 以下の
圧延油を用いると粒界割れが著しく低減することを把握
したわけである。
Ａ、Ｂ、Ｃのそれぞれについて説明する。 （方法Ａ）まず、本発明者らは、冷間タンデムミルに供
給する圧延油エマルションに着目し、検討を加えた結
果、以下の作用で粒界割れが低減することを見出した。
即ち、ロールバイト入口でロールと鋼帯との速度により
流体力学的に油膜が形成される。油膜が薄いとロールと
鋼帯とは接触し易くなり、粒界割れが押し潰され易くな
る。この時にゼンジミアミル等の小径ワークロールを用
いる場合は、油膜が著しく薄いため圧延油粘度の影響は
ほとんど現われないが、冷間タンデムミルのように大径
ワークロールを用いる場合は、圧延油の粘度を小さくす
ると油膜が薄くなって粒界割れが低減する。そこで、圧
延油の粘度をどの程度に低減すべきか従来全く不明であ
ったため、種々の粘度の異なる圧延油をエマルションに
して供給しつつ冷間圧延し、鋼帯表面の光沢を調査し
た。これら圧延した鋼帯は、同一の条件で仕上げ焼鈍酸
洗または仕上げ光輝焼鈍して、仕上げ調質圧延を施し
た。尚、仕上げ焼鈍酸洗した鋼帯は調質圧延後にバフ研
磨を施した。これら鋼帯の表面光沢を調査した結果、従
来の冷間タンデムミルで供給されていた50℃の粘度が30
cSt 以上の圧延油を用いると、圧延後に粒界割れが残留
して表面光沢は低下するが、50℃の粘度が15cSt 以下の
圧延油を用いると粒界割れが著しく低減することを把握
したわけである。
【００２３】尚、これらの圧延油の粘度を所定の値以下
にして供給する上記方法は、本発明により熱延後に焼鈍
酸洗し粒界割れを著しく低減させた冷延素材を用いるこ
とにより、初めて著しく良好な効果を示すものであっ
て、単に圧延油の粘度を所定の値以下に変更するだけの
方法ではその効果は小さい。
にして供給する上記方法は、本発明により熱延後に焼鈍
酸洗し粒界割れを著しく低減させた冷延素材を用いるこ
とにより、初めて著しく良好な効果を示すものであっ
て、単に圧延油の粘度を所定の値以下に変更するだけの
方法ではその効果は小さい。
【００２４】（方法Ｂ）次に、本発明者らは、冷間タン
デムミルに供給する圧延油エマルションの粒径に着目
し、検討を加えた。即ち、圧延油エマルションの粒径を
小さくすれば、ロールと鋼帯との間に噛み込まれる圧延
油の量が減少して、ロールと鋼帯が接触し易くなり、粒
界割れが減少するわけである。しかし、目的とするゼン
ジミアミル等の小径ワークロールで圧延して仕上げた製
品と同等以上の光沢を得るために、どの程度のエマルシ
ョン粒径に小さくすべきか、全く明らかでなかった。
デムミルに供給する圧延油エマルションの粒径に着目
し、検討を加えた。即ち、圧延油エマルションの粒径を
小さくすれば、ロールと鋼帯との間に噛み込まれる圧延
油の量が減少して、ロールと鋼帯が接触し易くなり、粒
界割れが減少するわけである。しかし、目的とするゼン
ジミアミル等の小径ワークロールで圧延して仕上げた製
品と同等以上の光沢を得るために、どの程度のエマルシ
ョン粒径に小さくすべきか、全く明らかでなかった。
【００２５】本発明者らは、エマルションの平均粒径を
種々変更して供給しつつ冷間圧延し、その後に仕上げ焼
鈍酸洗または仕上げ光輝焼鈍して、仕上げ調質圧延を施
した。尚、仕上げ焼鈍酸洗した鋼帯は調質圧延後にバフ
研磨を施した。これら鋼帯の表面光沢を調査した結果、
以下のことが明らかになった。即ち、従来の冷間タンデ
ムミルに供給される圧延油エマルションの平均粒径は 8
μｍ以上と大きいため、粒界割れが充分低減できなかっ
たが、平均粒径は 7μｍ以下と小さくすると、粒界割れ
が充分低減する。
種々変更して供給しつつ冷間圧延し、その後に仕上げ焼
鈍酸洗または仕上げ光輝焼鈍して、仕上げ調質圧延を施
した。尚、仕上げ焼鈍酸洗した鋼帯は調質圧延後にバフ
研磨を施した。これら鋼帯の表面光沢を調査した結果、
以下のことが明らかになった。即ち、従来の冷間タンデ
ムミルに供給される圧延油エマルションの平均粒径は 8
μｍ以上と大きいため、粒界割れが充分低減できなかっ
たが、平均粒径は 7μｍ以下と小さくすると、粒界割れ
が充分低減する。
【００２６】尚、これらの圧延油エマルションの平均粒
径を所定の値以下にする上記方法は、本発明により熱延
後に焼鈍酸洗し粒界割れを著しく低減させた冷延素材を
用いることにより、初めて著しく良好な効果を示すもの
であって、単に、圧延油エマルションの平均粒径のみを
変更するだけの方法ではその効果は小さい。
径を所定の値以下にする上記方法は、本発明により熱延
後に焼鈍酸洗し粒界割れを著しく低減させた冷延素材を
用いることにより、初めて著しく良好な効果を示すもの
であって、単に、圧延油エマルションの平均粒径のみを
変更するだけの方法ではその効果は小さい。
【００２７】（方法Ｃ）次に、本発明者らは、冷間タン
デムミルに供給する圧延油エマルションの供給量に着目
し、検討を加えた。即ち、圧延油エマルションの供給量
を小さくすれば、ロールと鋼帯との間に噛み込まれる圧
延油の量が減少して、ロールと鋼帯が接触し易くなり、
粒界割れが減少するわけである。しかし、目的とするゼ
ンジミアミル等の小径ワークロールで圧延して仕上げた
製品と同等以上の光沢を得るために、どの程度のエマル
ション供給量にすべきか、全く明らかでなかった。
デムミルに供給する圧延油エマルションの供給量に着目
し、検討を加えた。即ち、圧延油エマルションの供給量
を小さくすれば、ロールと鋼帯との間に噛み込まれる圧
延油の量が減少して、ロールと鋼帯が接触し易くなり、
粒界割れが減少するわけである。しかし、目的とするゼ
ンジミアミル等の小径ワークロールで圧延して仕上げた
製品と同等以上の光沢を得るために、どの程度のエマル
ション供給量にすべきか、全く明らかでなかった。
【００２８】本発明者らは、圧延油エマルションの供給
量を種々変更して冷間圧延し、その後に仕上焼鈍酸洗ま
たは仕上光輝焼鈍して、仕上調質圧延を施した。尚、仕
上焼鈍酸洗した鋼帯は調質圧延後にバフ研磨を施した。
これら鋼帯の表面光沢を調査した結果、以下のことが明
らかになった。即ち、従来の冷間タンデムミルへの圧延
油エマルションの供給量は通常20m3／min と多いため、
粒界割れが充分低減できなかったが、10m3／min 以下と
小さくすると、粒界割れが充分低減する。
量を種々変更して冷間圧延し、その後に仕上焼鈍酸洗ま
たは仕上光輝焼鈍して、仕上調質圧延を施した。尚、仕
上焼鈍酸洗した鋼帯は調質圧延後にバフ研磨を施した。
これら鋼帯の表面光沢を調査した結果、以下のことが明
らかになった。即ち、従来の冷間タンデムミルへの圧延
油エマルションの供給量は通常20m3／min と多いため、
粒界割れが充分低減できなかったが、10m3／min 以下と
小さくすると、粒界割れが充分低減する。
【００２９】尚、これらの圧延油エマルションの供給量
を所定の値以下にする上記方法は、本発明により熱延後
に焼鈍酸洗し粒界割れを著しく低減させた冷延素材を用
いることにより、初めて著しく良好な効果を示すもので
あって、単に、圧延油エマルションの供給量のみを変更
するだけの方法ではその効果は小さい。
を所定の値以下にする上記方法は、本発明により熱延後
に焼鈍酸洗し粒界割れを著しく低減させた冷延素材を用
いることにより、初めて著しく良好な効果を示すもので
あって、単に、圧延油エマルションの供給量のみを変更
するだけの方法ではその効果は小さい。
【００３０】
【実施例】オーステナイト系の例としてのSUS304鋼帯を
用いて、本発明方法に従って熱延後に焼鈍して急冷し、
酸洗して予備処理鋼帯を製造し、その後、本発明方法に
従って、圧延油を供給しつつ大径ロールを用いる冷間タ
ンデムミルで圧延した。また、その一部を更に小径ワー
クロールを有するゼンジミアミルで冷間圧延した。
用いて、本発明方法に従って熱延後に焼鈍して急冷し、
酸洗して予備処理鋼帯を製造し、その後、本発明方法に
従って、圧延油を供給しつつ大径ロールを用いる冷間タ
ンデムミルで圧延した。また、その一部を更に小径ワー
クロールを有するゼンジミアミルで冷間圧延した。
【００３１】また、従来例として、SUS304鋼帯を熱延後
に焼鈍し、焼鈍直後は徐冷しその後水冷し、酸洗して予
備処理鋼帯を製造し、その後、従来の方法に従って、圧
延油を供給しつつ大径ロールを用いる冷間タンデムミル
で圧延した。また、その一部を更に小径ワークロールを
有するゼンジミアミルで冷間圧延した。
に焼鈍し、焼鈍直後は徐冷しその後水冷し、酸洗して予
備処理鋼帯を製造し、その後、従来の方法に従って、圧
延油を供給しつつ大径ロールを用いる冷間タンデムミル
で圧延した。また、その一部を更に小径ワークロールを
有するゼンジミアミルで冷間圧延した。
【００３２】更に、これらの鋼帯に同一条件で仕上焼鈍
酸洗または仕上光輝焼鈍を施し、仕上調質圧延した。
尚、仕上焼鈍した鋼帯は、調質圧延後に同一条件でバフ
研磨を施した。
酸洗または仕上光輝焼鈍を施し、仕上調質圧延した。
尚、仕上焼鈍した鋼帯は、調質圧延後に同一条件でバフ
研磨を施した。
【００３３】これら仕上げた鋼帯の表面光沢について、
JIS Z8741 光沢度測定方法5 （GS20°）に従って測定
し、光沢の良好な順に光沢度 950以上を特Ａ、 800〜 9
50をＡ、 600〜 800をＢ、 400〜 600をＣ、 400以下を
Ｄとして 5段階で評価した。
JIS Z8741 光沢度測定方法5 （GS20°）に従って測定
し、光沢の良好な順に光沢度 950以上を特Ａ、 800〜 9
50をＡ、 600〜 800をＢ、 400〜 600をＣ、 400以下を
Ｄとして 5段階で評価した。
【００３４】これらの結果について、前述した方法Ａの
場合を表１、表２に、方法Ｂの場合を表３、表４に、方
法Ｃの場合を表５、表６に示す。尚、表１、表３、表５
は冷間タンデムミルで圧延した場合、表２、表４、表６
はタンデムミルで圧延した後に更にゼンジミアミルで冷
間圧延した場合を示す。
場合を表１、表２に、方法Ｂの場合を表３、表４に、方
法Ｃの場合を表５、表６に示す。尚、表１、表３、表５
は冷間タンデムミルで圧延した場合、表２、表４、表６
はタンデムミルで圧延した後に更にゼンジミアミルで冷
間圧延した場合を示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】
【表４】
【００３９】
【表５】
【００４０】
【表６】
【００４１】
【発明の効果】以上の通り、本発明方法により予備処理
し、その後に冷間圧延し、仕上げたステンレス冷延鋼帯
は、従来の方法により製造した鋼帯に比較して著しく優
れた表面光沢を有する。特に、冷間タンデムミル等の大
径ロールを用いた場合、従来全く到達不可能であったゼ
ンジミアミル等の小径ロールを用いた圧延と同等以上の
優れた光沢を有する。
し、その後に冷間圧延し、仕上げたステンレス冷延鋼帯
は、従来の方法により製造した鋼帯に比較して著しく優
れた表面光沢を有する。特に、冷間タンデムミル等の大
径ロールを用いた場合、従来全く到達不可能であったゼ
ンジミアミル等の小径ロールを用いた圧延と同等以上の
優れた光沢を有する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉岡 正浩 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 河澄 英輔 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 小堀 克浩 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】 熱間圧延終了後のステンレス鋼帯を焼鈍
し、これに連続して該鋼帯を焼鈍直後または焼鈍後の鋼
帯温度が 850℃〜 400℃の範囲にて25℃／秒以上の冷却
速度で急冷して冷延素材を製造し、本素材を冷間タンデ
ムミルにて、50℃の粘度が 15cSt以下の圧延油エマルシ
ョンを供給しつつ冷間圧延することを特徴とするステン
レス冷延鋼帯の製造方法。 - 【請求項２】 熱間圧延終了後のステンレス鋼帯を焼鈍
し、これに連続して該鋼帯を焼鈍直後または焼鈍後の鋼
帯温度が 850℃〜 400℃の範囲にて25℃／秒以上の冷却
速度で急冷して冷延素材を製造し、本素材を冷間タンデ
ムミルにて、平均粒径を７μm 以下にした圧延油エマル
ションを供給しつつ冷間圧延することを特徴とするステ
ンレス冷延鋼帯の製造方法。 - 【請求項３】 熱間圧延終了後のステンレス鋼帯を焼鈍
し、これに連続して該鋼帯を焼鈍直後または焼鈍後の鋼
帯温度が 850℃〜 400℃の範囲にて25℃／秒以上の冷却
速度で急冷して冷延素材を製造し、本素材を冷間タンデ
ムミルにて、圧延油エマルションを10m3/min以下の供給
量にて供給しつつ冷間圧延することを特徴とするステン
レス冷延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05075046A JP3121956B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05075046A JP3121956B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06262206A true JPH06262206A (ja) | 1994-09-20 |
| JP3121956B2 JP3121956B2 (ja) | 2001-01-09 |
Family
ID=13564877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05075046A Expired - Fee Related JP3121956B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3121956B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103521519A (zh) * | 2013-10-15 | 2014-01-22 | 莱芜市泰山冷轧板有限公司 | 一种冷轧钢带的轧制方法 |
-
1993
- 1993-03-10 JP JP05075046A patent/JP3121956B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103521519A (zh) * | 2013-10-15 | 2014-01-22 | 莱芜市泰山冷轧板有限公司 | 一种冷轧钢带的轧制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3121956B2 (ja) | 2001-01-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5181970A (en) | Process for production of stainless steel thin strip and sheet having superior surface gloss and high rusting resistance | |
| JP2016183369A (ja) | 冷間圧延用圧延板の製造方法及び純チタン板の製造方法 | |
| JP3121959B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3634257B2 (ja) | Ｎｉ拡散メッキ鋼板の製造方法および鋼板 | |
| JP3241494B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPH06262206A (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3212000B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3129570B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3425706B2 (ja) | 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP3598981B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板及びその製造法 | |
| JP3212188B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPH1071404A (ja) | 光沢の良好なばね用ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2642571B2 (ja) | 高光沢ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| JPH05271781A (ja) | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法及び装置 | |
| JPH0615308A (ja) | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法及び装置 | |
| JP3434893B2 (ja) | 冷延金属帯の製造方法 | |
| JP3635846B2 (ja) | 光沢の良好なばね用ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3562084B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3415924B2 (ja) | 高光沢ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH05320771A (ja) | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法及び装置 | |
| JPH05329511A (ja) | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法及び装置 | |
| JPH02169111A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の冷間圧延方法 | |
| JPH115103A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板の圧延方法 | |
| JP2002060911A (ja) | ゴールドダスト疵の少ないフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0871603A (ja) | 表面光沢に優れたステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20001010 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |