JPH0625830A - 高耐食性Zn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼材 - Google Patents
高耐食性Zn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼材Info
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- JPH0625830A JPH0625830A JP18386792A JP18386792A JPH0625830A JP H0625830 A JPH0625830 A JP H0625830A JP 18386792 A JP18386792 A JP 18386792A JP 18386792 A JP18386792 A JP 18386792A JP H0625830 A JPH0625830 A JP H0625830A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 素地鋼材表面にZn−Fe−Cr−Ni合金
の蒸着めっき層を有するものであって、該めっき層中の
Fe含有量を[Fe](重量%,以下同じ),Cr含有
量を[Cr],Ni含有量を[Ni]とするとき、 5≦[Fe]+[Cr]+[Ni]≦30 1≦[Cr] 1≦[Ni] [Cr]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦3/1
0 [Ni]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦4/1
0 [Cr]+[Ni]/[Fe]+[Cr]+[N
i]≦5/10 の6条件を同時に満足する高耐食性Zn−Fe−Cr−
Ni合金めっき鋼材。 【効果】 優れた耐食性を有するZn−Fe−Cr−N
i合金めっき鋼材を提供する。
の蒸着めっき層を有するものであって、該めっき層中の
Fe含有量を[Fe](重量%,以下同じ),Cr含有
量を[Cr],Ni含有量を[Ni]とするとき、 5≦[Fe]+[Cr]+[Ni]≦30 1≦[Cr] 1≦[Ni] [Cr]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦3/1
0 [Ni]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦4/1
0 [Cr]+[Ni]/[Fe]+[Cr]+[N
i]≦5/10 の6条件を同時に満足する高耐食性Zn−Fe−Cr−
Ni合金めっき鋼材。 【効果】 優れた耐食性を有するZn−Fe−Cr−N
i合金めっき鋼材を提供する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は自動車車体,家電製品,
建材等に用いることができる高耐食性蒸着めっき製品に
関するものである。尚、本発明に用いる鋼材は、その鋼
種,形状等特に限定されるものではなく、例えば形状は
板状,波板状,棒状,線状等を採用することができる
が、以下鋼板を代表的に挙げて本発明を説明する。
建材等に用いることができる高耐食性蒸着めっき製品に
関するものである。尚、本発明に用いる鋼材は、その鋼
種,形状等特に限定されるものではなく、例えば形状は
板状,波板状,棒状,線状等を採用することができる
が、以下鋼板を代表的に挙げて本発明を説明する。
【0002】
【従来の技術】Zn系めっき鋼板は、防錆鋼板として自
動車,家電製品,建材等に多用されているが、その中で
も特に自動車分野に関しては、車体の長寿命化を目的と
して、通常の冷延鋼板からZn系めっき鋼板へとその使
用比率が年々増加している。
動車,家電製品,建材等に多用されているが、その中で
も特に自動車分野に関しては、車体の長寿命化を目的と
して、通常の冷延鋼板からZn系めっき鋼板へとその使
用比率が年々増加している。
【0003】純Znめっき鋼板の防錆能力を高める手段
としては、大きく分けて2つあり、1つはめっきの付着
量を増大させる方法、もう1つはZnめっき中へ各種合
金化元素を添加する方法である。前者の方法によれば付
着させるめっきの増大量に応じて、腐食環境下における
めっき層の消失までの期間を単純に延長することができ
る。しかしながらめっき付着量の増大は、耐食性の向上
に作用しても加工性(フレーキング性)やスポット溶接
性等他の特性に悪影響を及ぼす。また電気めっき法で製
造する場合は、ラインスピードの減少に伴う生産性の低
下、製造コストの上昇等経済的観点から見ても厚めっき
という手法は不利な点が多い。さらに純ZnめっきはC
1- に代表されるハロゲンイオンが存在する環境下で溶
解速度が著しく高く、短期間でめっき層が消失して、抜
本的な防錆対策とはならない。
としては、大きく分けて2つあり、1つはめっきの付着
量を増大させる方法、もう1つはZnめっき中へ各種合
金化元素を添加する方法である。前者の方法によれば付
着させるめっきの増大量に応じて、腐食環境下における
めっき層の消失までの期間を単純に延長することができ
る。しかしながらめっき付着量の増大は、耐食性の向上
に作用しても加工性(フレーキング性)やスポット溶接
性等他の特性に悪影響を及ぼす。また電気めっき法で製
造する場合は、ラインスピードの減少に伴う生産性の低
下、製造コストの上昇等経済的観点から見ても厚めっき
という手法は不利な点が多い。さらに純ZnめっきはC
1- に代表されるハロゲンイオンが存在する環境下で溶
解速度が著しく高く、短期間でめっき層が消失して、抜
本的な防錆対策とはならない。
【0004】一方Znめっき層中に種々の元素を添加し
たZn合金めっきでこれまで提案されたものとしては、
電気めっき法によるZn−Fe,Zn−Ni,Zn−C
o,Zn−Cr等の合金めっきや、溶融めっき法による
Zn−Fe合金めっき,Zn−Al合金めっき等があ
る。
たZn合金めっきでこれまで提案されたものとしては、
電気めっき法によるZn−Fe,Zn−Ni,Zn−C
o,Zn−Cr等の合金めっきや、溶融めっき法による
Zn−Fe合金めっき,Zn−Al合金めっき等があ
る。
【0005】尚合金化元素添加の目的はZnめっきの有
する防錆能力(犠牲防食能)を損なうことなしに、めっ
き層自身の耐食性向上を図ること又はめっき層の腐食に
よって生じる腐食生成物を緻密化又は絶縁化させること
による耐食性向上を狙いとするものであって、この様な
点から前記Zn系合金めっきのうちZn−Fe合金めっ
きやZn−Ni合金めっきが主流の一つとなっている。
する防錆能力(犠牲防食能)を損なうことなしに、めっ
き層自身の耐食性向上を図ること又はめっき層の腐食に
よって生じる腐食生成物を緻密化又は絶縁化させること
による耐食性向上を狙いとするものであって、この様な
点から前記Zn系合金めっきのうちZn−Fe合金めっ
きやZn−Ni合金めっきが主流の一つとなっている。
【0006】ところで上記Zn−Fe系、Zn−Ni系
或いはZn−Fe−Ni系合金めっきの耐食性を更に向
上させることを目的とし、他の成分としてCr,Co等
の金属元素を添加する多元系の合金めっき鋼板の研究が
行なわれており、特にCrは耐食性の向上に有効な元素
として期待を集めている。このCrを含有するZn−F
e−Cr−Ni合金めっき鋼板の製造にあたっては溶融
めっき法を用いることは実質上不可能であり、電気めっ
き法を採用するのが一般的であるが、次の様な種々の問
題点を有している。
或いはZn−Fe−Ni系合金めっきの耐食性を更に向
上させることを目的とし、他の成分としてCr,Co等
の金属元素を添加する多元系の合金めっき鋼板の研究が
行なわれており、特にCrは耐食性の向上に有効な元素
として期待を集めている。このCrを含有するZn−F
e−Cr−Ni合金めっき鋼板の製造にあたっては溶融
めっき法を用いることは実質上不可能であり、電気めっ
き法を採用するのが一般的であるが、次の様な種々の問
題点を有している。
【0007】 電気めっき浴中にCrイオンを添加す
るとめっき時の電流効率が著しく低下する。
るとめっき時の電流効率が著しく低下する。
【0008】 ZnイオンとFeイオン及びNiイオ
ンを含有する電気めっき浴中にCrイオンを添加しても
目的とする量のCrをめっき層中へ電析させることが非
常に困難であるとともに、めっき浴中のZnイオン,C
rイオンとFeイオン及びNiイオンの濃度管理やイオ
ン価数管理(Cr3+,Cr6+及びFe2+,Fe3+)が困
難となる。
ンを含有する電気めっき浴中にCrイオンを添加しても
目的とする量のCrをめっき層中へ電析させることが非
常に困難であるとともに、めっき浴中のZnイオン,C
rイオンとFeイオン及びNiイオンの濃度管理やイオ
ン価数管理(Cr3+,Cr6+及びFe2+,Fe3+)が困
難となる。
【0009】 電気めっき法でCrを電析させた場合
は、めっき外観が低下し、Zn−Fe系合金めっき特有
の表面外観を損ねる。
は、めっき外観が低下し、Zn−Fe系合金めっき特有
の表面外観を損ねる。
【0010】 一般に電気めっき法によってZn−F
e−Cr−Ni合金めっきを行なう場合、Crは金属状
態として共析しにくく、水酸化物等の化合物の状態で電
析されやすいためにCr本来の性能が発揮されない場合
がある。そのため通常の電気めっき法に比べて、より高
電流密度下でのめっき法により、金属状態のCrを析出
させることが必要となるが、これは電気めっき設備の改
造を伴ったり、高電流効率が得られなかったりして、経
済的に不利な面がある。
e−Cr−Ni合金めっきを行なう場合、Crは金属状
態として共析しにくく、水酸化物等の化合物の状態で電
析されやすいためにCr本来の性能が発揮されない場合
がある。そのため通常の電気めっき法に比べて、より高
電流密度下でのめっき法により、金属状態のCrを析出
させることが必要となるが、これは電気めっき設備の改
造を伴ったり、高電流効率が得られなかったりして、経
済的に不利な面がある。
【0011】この様に電気めっき法であってもめっき層
中に所望のCr含有量を有するZn−Fe−Cr−Ni
合金めっきを得ることは非常に困難である。このような
問題点に鑑みて、例えば特公昭59−40234号公
報,特公昭62−33314号公報,特開昭58−14
1398号公報等の提案がなされているが、いずれも電
気めっき法であるので、上記問題点を充分に解決し得る
ものではなかった。
中に所望のCr含有量を有するZn−Fe−Cr−Ni
合金めっきを得ることは非常に困難である。このような
問題点に鑑みて、例えば特公昭59−40234号公
報,特公昭62−33314号公報,特開昭58−14
1398号公報等の提案がなされているが、いずれも電
気めっき法であるので、上記問題点を充分に解決し得る
ものではなかった。
【0012】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のような
状況に鑑みてなされたものであって、その目的は高耐食
性を有するめっき鋼材を提供しようとするものである。
状況に鑑みてなされたものであって、その目的は高耐食
性を有するめっき鋼材を提供しようとするものである。
【0013】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明は、素地鋼材表面にZn−Fe−Cr−
Ni合金の蒸着めっき層を有するものであって、該めっ
き層中のFe含有量を[Fe](重量%,以下同じ),
Cr含有量を[Cr],Ni含有量を[Ni]とすると
き、 5≦[Fe]+[Cr]+[Ni]≦30 1≦[Cr] 1≦[Ni] [Cr]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦3/1
0 [Ni]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦4/1
0 [Cr]+[Ni]/[Fe]+[Cr]+[N
i]≦5/10 の6条件を同時に満足することに要旨を有する。
のできた本発明は、素地鋼材表面にZn−Fe−Cr−
Ni合金の蒸着めっき層を有するものであって、該めっ
き層中のFe含有量を[Fe](重量%,以下同じ),
Cr含有量を[Cr],Ni含有量を[Ni]とすると
き、 5≦[Fe]+[Cr]+[Ni]≦30 1≦[Cr] 1≦[Ni] [Cr]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦3/1
0 [Ni]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦4/1
0 [Cr]+[Ni]/[Fe]+[Cr]+[N
i]≦5/10 の6条件を同時に満足することに要旨を有する。
【0014】
【作用】本発明者らは、FeとCrとNiの複合添加効
果を狙ったZn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼材を蒸
着めっき法によって製作したところ、単独の蒸着Zn−
Fe合金めっき,蒸着Zn−Cr合金めっきや蒸着Zn
−Ni合金めっきでは達成することのできない、優れた
耐食性が得られることを見出した。しかしながら蒸着Z
n−Fe−Cr−Ni合金めっきであっても、Fe,C
r及びNiの含有量によっては優れた耐食性が得られな
いことがあるので、Fe,Cr及びNiの含有量と耐食
性の関係を詳細に調査して本発明を完成させた。
果を狙ったZn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼材を蒸
着めっき法によって製作したところ、単独の蒸着Zn−
Fe合金めっき,蒸着Zn−Cr合金めっきや蒸着Zn
−Ni合金めっきでは達成することのできない、優れた
耐食性が得られることを見出した。しかしながら蒸着Z
n−Fe−Cr−Ni合金めっきであっても、Fe,C
r及びNiの含有量によっては優れた耐食性が得られな
いことがあるので、Fe,Cr及びNiの含有量と耐食
性の関係を詳細に調査して本発明を完成させた。
【0015】まず、蒸着Zn−Fe−Cr−Niめっき
鋼材について合金化元素の限定理由を以下に述べる
(尚、以下特記しない限り%は重量%を表すものとす
る)。
鋼材について合金化元素の限定理由を以下に述べる
(尚、以下特記しない限り%は重量%を表すものとす
る)。
【0016】Fe,Cr及びNiの複合添加によってZ
nめっき層の腐食消失速度が低下し、耐食性向上効果が
認められるが、Fe,Cr及びNiの合計含有量が5%
未満であるとその効果が十分ではないので、下限を5%
とした。またFe,Cr及びNiの合計含有量が増加す
るに従って耐食性は向上するが、20%程度でその効果
は飽和し、30%を超えると耐食性改善効果は逆に低下
しはじめるので、30%を上限とした。これはZnめっ
き層中のFe,Cr及びNiの含有量が30%を超える
と、めっき層自身の耐食性が向上し、電気化学的に電位
が貴にシフトし始め素地鋼材に対する犠牲防食能が低下
するからであると考えられる。
nめっき層の腐食消失速度が低下し、耐食性向上効果が
認められるが、Fe,Cr及びNiの合計含有量が5%
未満であるとその効果が十分ではないので、下限を5%
とした。またFe,Cr及びNiの合計含有量が増加す
るに従って耐食性は向上するが、20%程度でその効果
は飽和し、30%を超えると耐食性改善効果は逆に低下
しはじめるので、30%を上限とした。これはZnめっ
き層中のFe,Cr及びNiの含有量が30%を超える
と、めっき層自身の耐食性が向上し、電気化学的に電位
が貴にシフトし始め素地鋼材に対する犠牲防食能が低下
するからであると考えられる。
【0017】またCr単独の含有量でみた場合、Fe及
びNiとの複合添加による耐食性改善効果を顕著に発揮
させるためにはめっき層中に1%以上含有させることが
必要であり、1%未満であると得られる蒸着Zn−Fe
−Cr−Ni合金めっきの耐食性が蒸着Zn−Fe−N
i合金めっきに対してわずかに向上するだけであり、複
合添加効果は十分に発揮できない。
びNiとの複合添加による耐食性改善効果を顕著に発揮
させるためにはめっき層中に1%以上含有させることが
必要であり、1%未満であると得られる蒸着Zn−Fe
−Cr−Ni合金めっきの耐食性が蒸着Zn−Fe−N
i合金めっきに対してわずかに向上するだけであり、複
合添加効果は十分に発揮できない。
【0018】更にCr含有量が、Fe,Cr及びNiの
合計含有量に対して3/10以下の場合に複合添加効果
が顕著に認められ、めっき層の犠牲防食能を損なうこと
なしにめっき層の溶解速度を低減させることが可能にな
る。Cr含有量がFe,Cr及びNiの合計含有量に対
して3/10を超えると、特に塗装後耐食性に関して耐
食性改善効果は不十分となる。
合計含有量に対して3/10以下の場合に複合添加効果
が顕著に認められ、めっき層の犠牲防食能を損なうこと
なしにめっき層の溶解速度を低減させることが可能にな
る。Cr含有量がFe,Cr及びNiの合計含有量に対
して3/10を超えると、特に塗装後耐食性に関して耐
食性改善効果は不十分となる。
【0019】またNi単独の含有量でみた場合、Fe及
びNiとの複合添加による耐食性改善効果を顕著に発揮
させるためにはめっき層中に1%以上含有せしめること
が必要であり、1%未満であると蒸着Zn−Fe−Cr
−Ni合金めっきの耐食性は蒸着Zn−Fe−Cr合金
めっきに対してわずかに向上するだけであり、複合添加
効果は十分に発揮できない。
びNiとの複合添加による耐食性改善効果を顕著に発揮
させるためにはめっき層中に1%以上含有せしめること
が必要であり、1%未満であると蒸着Zn−Fe−Cr
−Ni合金めっきの耐食性は蒸着Zn−Fe−Cr合金
めっきに対してわずかに向上するだけであり、複合添加
効果は十分に発揮できない。
【0020】更にNi含有量が、Fe,Cr及びNi合
計含有量に対して4/10以下の場合に複合添加効果が
顕著に認められ、めっき層の犠牲防食能を損なうことな
しにめっき層の溶解速度を低減することが可能になる。
Ni含有量がFe,Cr及びNiの合計含有量に対して
4/10を超えると特に塗装後耐食性に関して耐食性改
善効果が不十分となる。
計含有量に対して4/10以下の場合に複合添加効果が
顕著に認められ、めっき層の犠牲防食能を損なうことな
しにめっき層の溶解速度を低減することが可能になる。
Ni含有量がFe,Cr及びNiの合計含有量に対して
4/10を超えると特に塗装後耐食性に関して耐食性改
善効果が不十分となる。
【0021】またCr及びNi合計含有量が、Fe,C
r及びNi合計含有量に対して5/10以下の場合に複
合添加効果が顕著に認められ、その結果めっき層の犠牲
防食能を損なうことなしにめっき層の溶解速度を低減せ
しめ、且つ腐食生成物が緻密にめっき層を覆うことでめ
っき層を腐食環境から遮断する効果をもつ。Cr及びN
i合計含有量がFe,Cr及びNi合計含有量に対して
5/10を超えると特に塗装後耐食性に関して耐食性改
善効果が不十分となる。
r及びNi合計含有量に対して5/10以下の場合に複
合添加効果が顕著に認められ、その結果めっき層の犠牲
防食能を損なうことなしにめっき層の溶解速度を低減せ
しめ、且つ腐食生成物が緻密にめっき層を覆うことでめ
っき層を腐食環境から遮断する効果をもつ。Cr及びN
i合計含有量がFe,Cr及びNi合計含有量に対して
5/10を超えると特に塗装後耐食性に関して耐食性改
善効果が不十分となる。
【0022】尚本発明に係る蒸着Zn−Fe−Cr−N
i合金めっき鋼材のめっき付着量については特に限定さ
れるものではないが、1g/m2 以上が好ましく、10
g/m2 以上がより好ましい。上記めっき付着量が1g
/m2 未満では長期間にわたり十分な防食能を維持でき
ない場合がある。また上限については製造コストや加工
性等の面から50g/m2 以下が望ましく、30g/m
2 以下がより好ましい。
i合金めっき鋼材のめっき付着量については特に限定さ
れるものではないが、1g/m2 以上が好ましく、10
g/m2 以上がより好ましい。上記めっき付着量が1g
/m2 未満では長期間にわたり十分な防食能を維持でき
ない場合がある。また上限については製造コストや加工
性等の面から50g/m2 以下が望ましく、30g/m
2 以下がより好ましい。
【0023】また本発明で規定する蒸着Zn−Fe−C
r−Ni合金めっき鋼材のめっき層の表面に、公知のク
ロメート処理を行なうことによりクロメート皮膜を施
し、しかる後に薄膜の有機系樹脂層を0.5〜1μm程
度施した有機複合型蒸着Zn−Fe−Cr−Ni合金め
っき鋼材は耐食性向上効果が一層顕著なものとなる。尚
リン酸塩処理性の向上を目的として上層にFe−Zn合
金めっき層を1g/m2 以上施してもよい。
r−Ni合金めっき鋼材のめっき層の表面に、公知のク
ロメート処理を行なうことによりクロメート皮膜を施
し、しかる後に薄膜の有機系樹脂層を0.5〜1μm程
度施した有機複合型蒸着Zn−Fe−Cr−Ni合金め
っき鋼材は耐食性向上効果が一層顕著なものとなる。尚
リン酸塩処理性の向上を目的として上層にFe−Zn合
金めっき層を1g/m2 以上施してもよい。
【0024】更に本発明の蒸着Zn−Fe−Cr−Ni
合金めっき鋼材の製造方法については広義の蒸着法を全
て含み特に限定するものではないが、工業生産的な見地
から考えると電子ビーム等の高出力の加熱源を用いるこ
とによって成膜速度を大きくし、生産性向上,製造コス
トの低減を図ることが望ましく、電子ビーム加熱式真空
蒸着又はイオンプレーティングが好ましい。
合金めっき鋼材の製造方法については広義の蒸着法を全
て含み特に限定するものではないが、工業生産的な見地
から考えると電子ビーム等の高出力の加熱源を用いるこ
とによって成膜速度を大きくし、生産性向上,製造コス
トの低減を図ることが望ましく、電子ビーム加熱式真空
蒸着又はイオンプレーティングが好ましい。
【0025】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を更に詳細に説
明するが、下記実施例は本発明を制限するものではな
く、前・後記の趣旨の範囲内で変更実施することは全て
本発明の技術的範囲に包含される。
明するが、下記実施例は本発明を制限するものではな
く、前・後記の趣旨の範囲内で変更実施することは全て
本発明の技術的範囲に包含される。
【0026】実施例1 めっき基材としては板厚0.7mmのA1キルド鋼冷延
鋼板を用い、蒸着めっきの前処理としてアルカリ電解脱
脂を行った後、H2 −N2 ガス雰囲気下で還元処理を行
なった。
鋼板を用い、蒸着めっきの前処理としてアルカリ電解脱
脂を行った後、H2 −N2 ガス雰囲気下で還元処理を行
なった。
【0027】真空蒸着設備としては図1に例示される装
置を用い、Zn用溶解槽6にはグラファイト系るつぼ、
Fe−Cr−Ni用溶解槽7には高純度電融アルミナ系
セラミックるつぼを用いた。蒸着室2は2×10-4〜6
×10-4Torrの真空度まで吸引排気し、上記るつぼ
内のZn浴とFe−Cr−Ni合金浴を電子銃4からの
電子線5により加熱蒸発させ、鋼板1の表面に20g/
m2 のZn−Fe−Cr−Ni合金めっき層を形成して
蒸着Zn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼板とした。
置を用い、Zn用溶解槽6にはグラファイト系るつぼ、
Fe−Cr−Ni用溶解槽7には高純度電融アルミナ系
セラミックるつぼを用いた。蒸着室2は2×10-4〜6
×10-4Torrの真空度まで吸引排気し、上記るつぼ
内のZn浴とFe−Cr−Ni合金浴を電子銃4からの
電子線5により加熱蒸発させ、鋼板1の表面に20g/
m2 のZn−Fe−Cr−Ni合金めっき層を形成して
蒸着Zn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼板とした。
【0028】該蒸着Zn−Fe−Cr−Ni合金めっき
鋼板を用いて、リン酸塩付着量が2.5〜3g/m2 と
なる様に、公知の手法に従ってリン酸処理を施した後、
カチオン型電着塗装によって塗膜(20μm)を施し供
試材とした。
鋼板を用いて、リン酸塩付着量が2.5〜3g/m2 と
なる様に、公知の手法に従ってリン酸処理を施した後、
カチオン型電着塗装によって塗膜(20μm)を施し供
試材とした。
【0029】腐食試験は供試材表面にクロスカットを行
なった上で、塩水噴霧試験(SST),乾燥(70
℃),塩水浸漬(50℃),乾燥(常温)という4
工程を1サイクルとして24時間で行ない、これを60
サイクル実施した。
なった上で、塩水噴霧試験(SST),乾燥(70
℃),塩水浸漬(50℃),乾燥(常温)という4
工程を1サイクルとして24時間で行ない、これを60
サイクル実施した。
【0030】蒸着Zn−Fe−Cr−Ni合金めっきの
Fe,Cr及びNiの含有量が異なる種々の供試材を用
いて上記腐食試験を行ない、試験後の各供試材の孔あき
深さを測定し、表1の様に耐食性を評価した。
Fe,Cr及びNiの含有量が異なる種々の供試材を用
いて上記腐食試験を行ない、試験後の各供試材の孔あき
深さを測定し、表1の様に耐食性を評価した。
【0031】
【表1】
【0032】各供試材の蒸着Zn−Fe−Cr−Ni合
金めっき組成及び耐食性評価結果を表2〜5に示す。
金めっき組成及び耐食性評価結果を表2〜5に示す。
【0033】
【表2】
【0034】
【表3】
【0035】
【表4】
【0036】
【表5】
【0037】No. 1〜23は本発明に係る実施例であ
り、本発明の規定要件を全て満足しているので、優れた
耐食性を示している。
り、本発明の規定要件を全て満足しているので、優れた
耐食性を示している。
【0038】一方No. 24〜49は本発明に係る規定要
件の1つ以上を満足しない場合の比較例であり、いずれ
も耐食性が不十分である。No. 24〜26はFe,Cr
及びNiの合計含有量が少な過ぎ、またNo. 31〜35
は多過ぎる場合の比較例である。No. 27〜30はCr
及び/またはNiの含有量,Fe,Cr及びNiの合計
含有量に対するCr及び/またはNiの含有量のいずれ
かが規定値からはずれた場合の比較例である。またNo.
36〜38はCr及びNiが含まれていないZn−Fe
めっきであり、No. 39〜43はFe及びNiを含有し
ていないZn−Crめっきを、No. 44〜48はFe及
びCrを含有していないZn−Niめっきを各々示し、
更にNo. 49はFe,Cr及びNiを含有していない純
Znめっきを示しており、いずれの比較例も耐食性に劣
ることがわかる。
件の1つ以上を満足しない場合の比較例であり、いずれ
も耐食性が不十分である。No. 24〜26はFe,Cr
及びNiの合計含有量が少な過ぎ、またNo. 31〜35
は多過ぎる場合の比較例である。No. 27〜30はCr
及び/またはNiの含有量,Fe,Cr及びNiの合計
含有量に対するCr及び/またはNiの含有量のいずれ
かが規定値からはずれた場合の比較例である。またNo.
36〜38はCr及びNiが含まれていないZn−Fe
めっきであり、No. 39〜43はFe及びNiを含有し
ていないZn−Crめっきを、No. 44〜48はFe及
びCrを含有していないZn−Niめっきを各々示し、
更にNo. 49はFe,Cr及びNiを含有していない純
Znめっきを示しており、いずれの比較例も耐食性に劣
ることがわかる。
【0039】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、従
来のめっき鋼材よりも一段と耐食性に優れたZn−Fe
−Cr−Ni合金めっき鋼材が提供できることとなっ
た。
来のめっき鋼材よりも一段と耐食性に優れたZn−Fe
−Cr−Ni合金めっき鋼材が提供できることとなっ
た。
【図1】蒸着めっき装置の代表例を示す概略説明図であ
る。
る。
1 鋼帯 2 蒸着室 3 排気系通路 4 電子銃 5 電子線 6 Zn用溶解槽 7 Fe−Cr−Ni用溶解槽 8 Zn浴 9 Fe−Ni−Cr合金浴 10 デフレクターロール 11 接続チャンバー
Claims (1)
- 【請求項1】 素地鋼材表面にZn−Fe−Cr−Ni
合金の蒸着めっき層を有するものであって、該めっき層
中のFe含有量を[Fe](重量%,以下同じ),Cr
含有量を[Cr],Ni含有量を[Ni]とするとき、 5≦[Fe]+[Cr]+[Ni]≦30 1≦[Cr] 1≦[Ni] [Cr]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦3/1
0 [Ni]/[Fe]+[Cr]+[Ni]≦4/1
0 [Cr]+[Ni]/[Fe]+[Cr]+[N
i]≦5/10 の6条件を同時に満足することを特徴とする高耐食性Z
n−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18386792A JPH0625830A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 高耐食性Zn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18386792A JPH0625830A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 高耐食性Zn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0625830A true JPH0625830A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16143218
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18386792A Withdrawn JPH0625830A (ja) | 1992-07-10 | 1992-07-10 | 高耐食性Zn−Fe−Cr−Ni合金めっき鋼材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0625830A (ja) |
-
1992
- 1992-07-10 JP JP18386792A patent/JPH0625830A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |