JPH0625800A - 高強度・耐摩耗性材料 - Google Patents
高強度・耐摩耗性材料Info
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- JPH0625800A JPH0625800A JP17833292A JP17833292A JPH0625800A JP H0625800 A JPH0625800 A JP H0625800A JP 17833292 A JP17833292 A JP 17833292A JP 17833292 A JP17833292 A JP 17833292A JP H0625800 A JPH0625800 A JP H0625800A
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- Japan
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- atomic
- carbide
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- intermetallic compound
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温における強度に優れおよび／または耐摩
耗性に優れていることが要求される金型やロールなどの
素材として好適な材料を提供する。 【構成】 Ａ１：２５〜５０原子％を含み、必要に応じ
てＣｒ：５原子％以下，Ｂ：０．１原子％以下のうちの
１種または２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベー
スとし且つ結晶型としてＢ２型規制相を持つマトリック
ス中に、炭化物形成元素と炭素とが、０．１原子％＜Ｃ
＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原子％の範囲で含有
していて炭化物が分散している高強度・耐摩耗性材料。
耗性に優れていることが要求される金型やロールなどの
素材として好適な材料を提供する。 【構成】 Ａ１：２５〜５０原子％を含み、必要に応じ
てＣｒ：５原子％以下，Ｂ：０．１原子％以下のうちの
１種または２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベー
スとし且つ結晶型としてＢ２型規制相を持つマトリック
ス中に、炭化物形成元素と炭素とが、０．１原子％＜Ｃ
＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原子％の範囲で含有
していて炭化物が分散している高強度・耐摩耗性材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度および／または
耐摩耗性が要求される部品ないしは製品、とくに高温域
において高強度および／または耐摩耗性が要求される部
品ないしは製品の素材として好適に利用され、例えば、
一般の熱間工具鋼（ＪＩＳ ＳＫＤ６１等）では対応で
きないような７００℃以上の高温域において強度および
耐摩耗性が要求される金型材料や、ロール材料として好
適に利用される高強度・耐摩耗性材料に関するものであ
る。
耐摩耗性が要求される部品ないしは製品、とくに高温域
において高強度および／または耐摩耗性が要求される部
品ないしは製品の素材として好適に利用され、例えば、
一般の熱間工具鋼（ＪＩＳ ＳＫＤ６１等）では対応で
きないような７００℃以上の高温域において強度および
耐摩耗性が要求される金型材料や、ロール材料として好
適に利用される高強度・耐摩耗性材料に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】現在、高温で使用される金型の素材とし
ては、インコネル系統のものが中心として採用されてお
り、さらに耐摩耗性が要求される場合には超硬工具など
が採用されている。
ては、インコネル系統のものが中心として採用されてお
り、さらに耐摩耗性が要求される場合には超硬工具など
が採用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、インコ
ネル系統のものや超硬工具では、いずれも加工が困難で
あると共に、コストが高いものにつくという問題点があ
る。
ネル系統のものや超硬工具では、いずれも加工が困難で
あると共に、コストが高いものにつくという問題点があ
る。
【０００４】また、恒温鍛造型の素材としては、Ｍｏ金
属が採用されることもあるが、無酸化雰囲気でないと使
用することができないという問題点があり、これらの問
題点を解決することが課題となっていた。
属が採用されることもあるが、無酸化雰囲気でないと使
用することができないという問題点があり、これらの問
題点を解決することが課題となっていた。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、上述した従来の課題にかんが
みてなされたものであって、インコネル系統や超硬合金
に比べて加工性が良好であると共に、コストが低く、し
かも高温において高強度でかつ耐摩耗性に優れている高
強度・耐摩耗性材料を提供することを目的としている。
みてなされたものであって、インコネル系統や超硬合金
に比べて加工性が良好であると共に、コストが低く、し
かも高温において高強度でかつ耐摩耗性に優れている高
強度・耐摩耗性材料を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる高強度・
耐摩耗性材料は、Ａｌ：２５〜５０原子％、および必要
に応じてはＣｒ：５原子％以下，Ｂ：０．１原子％以下
のうちの１種または２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属間化合
物をベースとし且つ結晶型としてＢ２型規制相を持つマ
トリックス中に、炭化物形成元素と炭素とが、 ０．１原子％＜Ｃ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原
子％ の範囲で含有していて炭化物が分散している材料構成と
したことを特徴としており、このような高強度・耐摩耗
性材料に係わる発明の構成をもって前述した従来の課題
を解決するための手段としている。
耐摩耗性材料は、Ａｌ：２５〜５０原子％、および必要
に応じてはＣｒ：５原子％以下，Ｂ：０．１原子％以下
のうちの１種または２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属間化合
物をベースとし且つ結晶型としてＢ２型規制相を持つマ
トリックス中に、炭化物形成元素と炭素とが、 ０．１原子％＜Ｃ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原
子％ の範囲で含有していて炭化物が分散している材料構成と
したことを特徴としており、このような高強度・耐摩耗
性材料に係わる発明の構成をもって前述した従来の課題
を解決するための手段としている。
【０００７】本発明に係わる高強度・耐摩耗性材料にお
いては、炭素がすべて残らず炭化物を形成していてマト
リックス中に分散している材料構成とすることが必要に
応じて望ましく、また、炭化物の形成に対して余剰の炭
化物形成元素が固溶強化元素としてマトリックス中に固
溶している材料構成とすることが必要に応じて望まし
い。
いては、炭素がすべて残らず炭化物を形成していてマト
リックス中に分散している材料構成とすることが必要に
応じて望ましく、また、炭化物の形成に対して余剰の炭
化物形成元素が固溶強化元素としてマトリックス中に固
溶している材料構成とすることが必要に応じて望まし
い。
【０００８】本発明に係わる高強度・耐摩耗性材料にお
いては、マトリックスが、Ａｌ：２５〜５０原子％を含
み、必要に応じてＣｒ：５原子％以下，Ｂ：０．１原子
％以下のうちの１種または２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属
間化合物をベースとし且つ結晶型としてＢ２型規制相を
持つものであり、Ａｌ含有量を２５〜５０原子％とする
ことによって、熱処理を含めて、結晶型がＢ２型規制相
を持つ金属間化合物をベースとするマトリックスを得る
ことが可能となり、このようなＢ２型金属間化合物のマ
トリックスとすることによって、本来の耐酸化性を十分
に活かした高強度材料とすることが可能となる。
いては、マトリックスが、Ａｌ：２５〜５０原子％を含
み、必要に応じてＣｒ：５原子％以下，Ｂ：０．１原子
％以下のうちの１種または２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属
間化合物をベースとし且つ結晶型としてＢ２型規制相を
持つものであり、Ａｌ含有量を２５〜５０原子％とする
ことによって、熱処理を含めて、結晶型がＢ２型規制相
を持つ金属間化合物をベースとするマトリックスを得る
ことが可能となり、このようなＢ２型金属間化合物のマ
トリックスとすることによって、本来の耐酸化性を十分
に活かした高強度材料とすることが可能となる。
【０００９】また、金属間化合物は一般に粒界強度が弱
いので、粒界強度強化のために、粒界強化元素としてＣ
ｒ，Ｂのうちの１種または２種を添加することも必要に
応じて望ましい。
いので、粒界強度強化のために、粒界強化元素としてＣ
ｒ，Ｂのうちの１種または２種を添加することも必要に
応じて望ましい。
【００１０】このとき、Ｃｒ含有量を２〜５原子％とす
ることによって、より優れた靭性向上効果を得ることが
可能であるが、５原子％を超えると靭性向上の効果は小
さいので、Ｃｒを含有させるとしても５原子％以下とす
るのがよい。
ることによって、より優れた靭性向上効果を得ることが
可能であるが、５原子％を超えると靭性向上の効果は小
さいので、Ｃｒを含有させるとしても５原子％以下とす
るのがよい。
【００１１】また、Ｂ含有量が０．１原子％を超えると
靭性向上の効果はほぼ変化がなくなるので、Ｂを含有さ
せるとしても０．１原子％以下とするのがよい。
靭性向上の効果はほぼ変化がなくなるので、Ｂを含有さ
せるとしても０．１原子％以下とするのがよい。
【００１２】さらに、本発明においては、Ｆｅ−Ａｌ系
金属間化合物の耐摩耗性を向上させるために、マトリッ
クス中に、炭化物形成元素と炭素とが、 ０．１原子％＜Ｃ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原
子％ の範囲で含有していて１０００℃以上まで安定な炭化物
（ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ，ＷＣ，ＭｏＣ等）がプレアロ
イとして分散しているものとなしている。
金属間化合物の耐摩耗性を向上させるために、マトリッ
クス中に、炭化物形成元素と炭素とが、 ０．１原子％＜Ｃ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原
子％ の範囲で含有していて１０００℃以上まで安定な炭化物
（ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＶＣ，ＷＣ，ＭｏＣ等）がプレアロ
イとして分散しているものとなしている。
【００１３】そして、金属間化合物の耐摩耗性の向上に
有効な炭化物量を得ることができるようにＣ＞０．１原
子％とするのがよく、また、炭素がすべて炭化物を形成
して残留炭素が存在せず、これらの炭化物がマトリック
ス中に分散しているものとするためにＣ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋
Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏとなるようにするがよく、炭化物の形成に
対して余剰の炭化物形成元素があるときは、これらの炭
化物形成元素が固溶強化元素（つまり、Ｆｅの置換型元
素）としてマトリックス中に固溶しているものとするこ
とにより、強度、とくに高温強度をさらに高めるように
なすのがよい。
有効な炭化物量を得ることができるようにＣ＞０．１原
子％とするのがよく、また、炭素がすべて炭化物を形成
して残留炭素が存在せず、これらの炭化物がマトリック
ス中に分散しているものとするためにＣ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋
Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏとなるようにするがよく、炭化物の形成に
対して余剰の炭化物形成元素があるときは、これらの炭
化物形成元素が固溶強化元素（つまり、Ｆｅの置換型元
素）としてマトリックス中に固溶しているものとするこ
とにより、強度、とくに高温強度をさらに高めるように
なすのがよい。
【００１４】しかし、炭化物形成元素が多すぎるとかえ
って強度および靭性が低下することとなるので、Ｚｒ＋
Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原子％とするのがよい。
って強度および靭性が低下することとなるので、Ｚｒ＋
Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原子％とするのがよい。
【００１５】そのほか、ＳｉはＡｌの代替元素となる
が、多量の添加は金属間化合物自体の特性を変化させる
ので、多量に含有させることは好ましくなく、０．０１
原子％程度までは許容される。
が、多量の添加は金属間化合物自体の特性を変化させる
ので、多量に含有させることは好ましくなく、０．０１
原子％程度までは許容される。
【００１６】また、Ｍｎは溶製時の脱酸剤としてＡｌと
共に使用されることがあるが、本発明材料はＡｌを多量
に含有しているので、Ｍｎを脱酸剤として多量に添加す
る意味合いは少ない。また、特性に与える影響はほとん
ど認められないが、原材料からの混入などを考慮すれば
１．０原子％程度までは許容される。
共に使用されることがあるが、本発明材料はＡｌを多量
に含有しているので、Ｍｎを脱酸剤として多量に添加す
る意味合いは少ない。また、特性に与える影響はほとん
ど認められないが、原材料からの混入などを考慮すれば
１．０原子％程度までは許容される。
【００１７】さらに、上記以外の炭化物形成元素でとく
にＣとの結合力が弱い炭化物形成元素では、炭化物を形
成しない炭素がマトリックス中に固溶して、マトリック
スの高温強度を低下させる原因となるので、制限するこ
とが望ましい。
にＣとの結合力が弱い炭化物形成元素では、炭化物を形
成しない炭素がマトリックス中に固溶して、マトリック
スの高温強度を低下させる原因となるので、制限するこ
とが望ましい。
【００１８】そのほか、本発明の要旨と妨げない範囲
で、従来、鉄鋼材料において各々の作用効果が知られて
いる元素を適宜添加しても良い。
で、従来、鉄鋼材料において各々の作用効果が知られて
いる元素を適宜添加しても良い。
【００１９】
【発明の作用】本発明に係わるＦｅ−Ａｌ系金属間化合
物材料は、Ａｌ：２５〜５０原子％を含有し、より一層
の靭性向上が要求される場合にはＣｒ：５原子％以下，
Ｂ：０．１原子％以下のうちの１種または２種を含有す
るＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベースとし且つ結晶型と
してＢ２型規制相を持つマトリックス中に、炭化物形成
元素と炭素とが、０．１原子％＜Ｃ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋
Ｗ＋Ｍｏ＜１０原子％の範囲で含有していて炭化物が分
散している構成となっていることから、Ｆｅ−Ａｌ系Ｂ
２型金属間化合物がもつ本来の耐酸化性を十分に活かし
たものとなり、高温での強度に優れたものになると共
に、金属間化合物中に炭化物を分散して存在させている
ことによって、耐摩耗性により一層優れたものとなり、
高温における強度や耐摩耗性により一層優れた材料とし
て提供されるものとなる。
物材料は、Ａｌ：２５〜５０原子％を含有し、より一層
の靭性向上が要求される場合にはＣｒ：５原子％以下，
Ｂ：０．１原子％以下のうちの１種または２種を含有す
るＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベースとし且つ結晶型と
してＢ２型規制相を持つマトリックス中に、炭化物形成
元素と炭素とが、０．１原子％＜Ｃ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋
Ｗ＋Ｍｏ＜１０原子％の範囲で含有していて炭化物が分
散している構成となっていることから、Ｆｅ−Ａｌ系Ｂ
２型金属間化合物がもつ本来の耐酸化性を十分に活かし
たものとなり、高温での強度に優れたものになると共
に、金属間化合物中に炭化物を分散して存在させている
ことによって、耐摩耗性により一層優れたものとなり、
高温における強度や耐摩耗性により一層優れた材料とし
て提供されるものとなる。
【００２０】
【実施例】Ａｌを含有しまた一部についてはＣｒ，Ｂを
含有したＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベースとし且つ結
晶型がＢ２型規制相を持つマトリックスを得ると共に、
前記マトリックス中に硬質粒子である炭化物をプレアロ
イとして分散させることによって、表１の発明例の欄に
示す化学成分組成のＦｅ−Ａｌ系金属間化合物材料を得
た。
含有したＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベースとし且つ結
晶型がＢ２型規制相を持つマトリックスを得ると共に、
前記マトリックス中に硬質粒子である炭化物をプレアロ
イとして分散させることによって、表１の発明例の欄に
示す化学成分組成のＦｅ−Ａｌ系金属間化合物材料を得
た。
【００２１】また、比較のために、炭化物を含まない表
１の比較例の欄に示す化学成分組成のＦｅ−Ａｌ系金属
間化合物材料を用意した。
１の比較例の欄に示す化学成分組成のＦｅ−Ａｌ系金属
間化合物材料を用意した。
【００２２】
【表１】
【００２３】そして、表１に示したＦｅ−Ａｌ系金属間
化合物のうちの一部については耐摩耗性を大越式摩耗試
験によって表２に示す試験条件で評価した。この結果を
図１に示す。
化合物のうちの一部については耐摩耗性を大越式摩耗試
験によって表２に示す試験条件で評価した。この結果を
図１に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】図１に示すように、炭化物が分散した本発
明例によるＦｅ−Ａｌ系金属間化合物（発明例１３，１
５）では、炭化物を含まない比較例のＦｅ−Ａｌ系金属
間化合物（比較例１，３）に比べて、比摩耗量がかなり
少なく、耐摩耗性に著しく優れたものであった。
明例によるＦｅ−Ａｌ系金属間化合物（発明例１３，１
５）では、炭化物を含まない比較例のＦｅ−Ａｌ系金属
間化合物（比較例１，３）に比べて、比摩耗量がかなり
少なく、耐摩耗性に著しく優れたものであった。
【００２６】
【発明の効果】本発明に係わる高強度・耐摩耗性材料
は、Ａｌ：２５〜５０原子％、必要に応じてさらにＣ
ｒ：５原子％以下，Ｂ：０．１原子％以下のうちの１種
または２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベースと
し且つ結晶型としてＢ２型規制相を持つマトリックス中
に、炭化物形成元素と炭素とが、０．１原子％＜Ｃ＜Ｚ
ｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原子％の範囲で含有して
いて炭化物が分散している材料構成となっていることか
ら、従来のインコネル系統や超硬合金に比べて加工性が
良好であると共に、コストが低く、高温において強度が
高く、結晶型としてＦｅ−Ａｌ系Ｂ２型規則相をもつ金
属間化合物本来の耐酸化性を十分に活かすことが可能で
あって酸化雰囲気中での恒温鍛造金型としての用途にも
十分に対応することが可能であり、さらには金属間化合
物中に炭化物を安定して存在させることによって十分に
優れた耐摩耗性を有する材料であることから、熱間用金
型材料や、恒温鍛造用金型材料や、熱間ロール材料など
として好適に利用することが可能であるという著大なる
効果がもたらされる。
は、Ａｌ：２５〜５０原子％、必要に応じてさらにＣ
ｒ：５原子％以下，Ｂ：０．１原子％以下のうちの１種
または２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベースと
し且つ結晶型としてＢ２型規制相を持つマトリックス中
に、炭化物形成元素と炭素とが、０．１原子％＜Ｃ＜Ｚ
ｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原子％の範囲で含有して
いて炭化物が分散している材料構成となっていることか
ら、従来のインコネル系統や超硬合金に比べて加工性が
良好であると共に、コストが低く、高温において強度が
高く、結晶型としてＦｅ−Ａｌ系Ｂ２型規則相をもつ金
属間化合物本来の耐酸化性を十分に活かすことが可能で
あって酸化雰囲気中での恒温鍛造金型としての用途にも
十分に対応することが可能であり、さらには金属間化合
物中に炭化物を安定して存在させることによって十分に
優れた耐摩耗性を有する材料であることから、熱間用金
型材料や、恒温鍛造用金型材料や、熱間ロール材料など
として好適に利用することが可能であるという著大なる
効果がもたらされる。
【図１】本発明の実施例においてＦｅ−Ａｌ系金属間化
合物材料の耐摩耗性を評価した結果を示すグラフであ
る。
合物材料の耐摩耗性を評価した結果を示すグラフであ
る。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年７月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】図１に示すように、炭化物が分散した本発
明例によるＦｅ−Ａｌ系金属間化合物（発明例１３，１
５）では、炭化物を含まない比較例のＦｅ−Ａｌ系金属
間化合物（比較例１，３）に比べて、比摩耗量がかなり
少なく、耐摩耗性に著しく優れたものであった。また、
比較例１および発明例１３のＦｅ−Ａｌ系金属間化合物
についてミクロ組織を調べた結果を図２および図３に示
すが、図２に示すように、炭化物を含まない比較例１の
場合は粒界腐食となっているのに対して、図３に示すよ
うに、炭化物を含む発明例１３の場合は炭化物腐食とな
っており、マトリックス中に硬質粒子である炭化物が分
散していて耐摩耗性の向上に寄与することが裏付けられ
た。
明例によるＦｅ−Ａｌ系金属間化合物（発明例１３，１
５）では、炭化物を含まない比較例のＦｅ−Ａｌ系金属
間化合物（比較例１，３）に比べて、比摩耗量がかなり
少なく、耐摩耗性に著しく優れたものであった。また、
比較例１および発明例１３のＦｅ−Ａｌ系金属間化合物
についてミクロ組織を調べた結果を図２および図３に示
すが、図２に示すように、炭化物を含まない比較例１の
場合は粒界腐食となっているのに対して、図３に示すよ
うに、炭化物を含む発明例１３の場合は炭化物腐食とな
っており、マトリックス中に硬質粒子である炭化物が分
散していて耐摩耗性の向上に寄与することが裏付けられ
た。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図２
【補正方法】追加
【補正内容】
【図２】表１の比較例１のＦｅ−Ａｌ系金属間化合物の
ミクロ組織を調べた結果を示す金属組織顕微鏡写真であ
る。
ミクロ組織を調べた結果を示す金属組織顕微鏡写真であ
る。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図３
【補正方法】追加
【補正内容】
【図３】表１の発明例１３のＦｅ−Ａｌ系金属間化合物
のミクロ組織を調べた結果を示す金属組織顕微鏡写真で
ある。
のミクロ組織を調べた結果を示す金属組織顕微鏡写真で
ある。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】追加
【補正内容】
【図２】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】追加
【補正内容】
【図３】
Claims (4)
- 【請求項１】 Ａｌ：２５〜５０原子％を含むＦｅ−Ａ
ｌ系金属間化合物をベースとし且つ結晶型としてＢ２型
規制相を持つマトリックス中に、炭化物形成元素と炭素
とが、 ０．１原子％＜Ｃ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原
子％ の範囲で含有していて炭化物が分散していることを特徴
とする高強度・耐摩耗性材料。 - 【請求項２】 Ａｌ：２５〜５０原子％、およびＣｒ：
５原子％以下，Ｂ：０．１原子％以下のうちの１種また
は２種を含むＦｅ−Ａｌ系金属間化合物をベースとし且
つ結晶型としてＢ２型規制相を持つマトリックス中に、
炭化物形成元素と炭素とが、 ０．１原子％＜Ｃ＜Ｚｒ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ＜１０原
子％ の範囲で含有していて炭化物が分散していることを特徴
とする高強度・耐摩耗性材料。 - 【請求項３】 炭素がすべて炭化物を形成していてマト
リックス中に炭化物として分散している請求項１または
２に記載の高強度・耐摩耗性材料。 - 【請求項４】 炭化物の形成に対して余剰の炭化物形成
元素が固溶強化元素としてマトリックス中に固溶してい
る請求項１ないし３のいずれかに記載の高強度・耐摩耗
性材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17833292A JPH0625800A (ja) | 1992-07-06 | 1992-07-06 | 高強度・耐摩耗性材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17833292A JPH0625800A (ja) | 1992-07-06 | 1992-07-06 | 高強度・耐摩耗性材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625800A true JPH0625800A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=16046647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17833292A Pending JPH0625800A (ja) | 1992-07-06 | 1992-07-06 | 高強度・耐摩耗性材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0625800A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0695811A1 (en) | 1994-08-05 | 1996-02-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | High heat-resisting iron-base alloy |
| WO1999009334A3 (de) * | 1997-08-14 | 1999-04-15 | Schwaebische Huettenwerke Gmbh | Verbundwerkstoff mit hohem anteil intermetallischer phasen, vorzugsweise für reibkörper |
| FR2782096A1 (fr) * | 1998-08-07 | 2000-02-11 | Commissariat Energie Atomique | Procede de fabrication d'un alliage intermetallique fer-aluminium renforce par des dispersoides de ceramique et alliage ainsi obtenu |
| CN1140379C (zh) * | 2001-09-26 | 2004-03-03 | 上海康阜实业有限公司 | 耐高温耐磨蚀的管状焊丝 |
-
1992
- 1992-07-06 JP JP17833292A patent/JPH0625800A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0695811A1 (en) | 1994-08-05 | 1996-02-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | High heat-resisting iron-base alloy |
| WO1999009334A3 (de) * | 1997-08-14 | 1999-04-15 | Schwaebische Huettenwerke Gmbh | Verbundwerkstoff mit hohem anteil intermetallischer phasen, vorzugsweise für reibkörper |
| FR2782096A1 (fr) * | 1998-08-07 | 2000-02-11 | Commissariat Energie Atomique | Procede de fabrication d'un alliage intermetallique fer-aluminium renforce par des dispersoides de ceramique et alliage ainsi obtenu |
| WO2000008222A1 (fr) * | 1998-08-07 | 2000-02-17 | Commissariat A L'energie Atomique | Procede de fabrication d'un alliage intermetallique fer-aluminium renforce par des dispersoides de ceramique et alliage ainsi obtenu |
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