JPH06240553A - 複合不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に短繊維不
織ウエブ層Ｂが積層されてなる複合不織布であって，合
成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維間が部分的に熱圧接
されており，合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維と短
繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に交
絡し，かつ短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士が三次
元的に交絡し，全体として一体化されてなることを特徴
とする複合不織布。 【効果】 機械的特性，寸法安定性及び柔軟性が優れ，
産業資材用素材のみならず一般用素材としても好適であ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は，機械的特性，寸法安定
性及び柔軟性が優れた複合不織布及びその製造方法に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から，基布上に短繊維カードウエブ
を積層・複合した種々の複合不織布が知られている。例
えば，特開昭５３−１１４９７５号や特開昭５３−１２
４６０１号には，織編物を基布としこの上に割繊型複合
短繊維からなる不織ウエブあるいはメルトブローン法に
より得られる極細繊維不織ウエブを積層・複合した複合
不織布が提案されている。しかしながら，これらの複合
不織布は，その用途が合成皮革に限定され，しかもコス
ト的に極めて高価で経済性に劣るものであった。一方，
特開昭６３−２１１３５４号には，スパンボンド法によ
り得られる長繊維不織布を基布としこの片面あるいは両
面に存在する長繊維を部分的に切断して繊維端を形成
し，この繊維端と基布上に積層した短繊維不織ウエブの
繊維とを絡合させた複合不織布が提案されている。しか
しながら，この複合不織布は，長繊維を部分的に切断す
るため機械的特性が低下し，しかも長繊維不織布本来の
表面平滑性も低下するという問題を有していた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は，前記問題を
解決し，機械的特性，寸法安定性及び柔軟性が優れ，産
業資材用素材のみならず一般用素材としても好適な複合
不織布と，それを効率良く製造することができる方法を
提供しようとするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは，前記問題
を解決すべく鋭意検討の結果，本発明に到達した。すな
わち，本発明は，合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に短
繊維不織ウエブ層Ｂが積層されてなる複合不織布であっ
て，合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維間が部分的に
熱圧接されており，合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊
維と短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元
的に交絡し，かつ短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士
が三次元的に交絡し，全体として一体化されてなること
を特徴とする複合不織布を要旨とするものである。ま
た，本発明は，スパンボンド法により形成した合成長繊
維不織ウエブに表面温度がその構成繊維中最も低い融点
を有する重合体の融点より５０〜８０℃低い温度の熱エ
ンボスロールを用いロールの線圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍ
とし部分的熱圧接処理を施して合成長繊維不織ウエブ層
Ａを形成し，次いで得られた合成長繊維不織ウエブ層Ａ
の両面に短繊維不織ウエブ層Ｂを積層した後，第１段階
の処理として圧力が５〜３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体
流処理を施して短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士を
予備的に交絡させ，引き続き第２段階の処理として圧力
が４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流処理を施し
て合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維と短繊維不織ウ
エブ層Ｂの構成繊維とを相互に三次元的に交絡させ，か
つ短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士を三次元的に交
絡させ，全体として一体化させることを特徴とする複合
不織布の製造方法を要旨とするものである。

【０００５】次に，本発明を詳細に説明する。本発明に
おける合成長繊維不織ウエブ層Ａを構成する長繊維と
は，繊維形成性を有するポリオレフイン系重合体，ポリ
エステル系重合体あるいはポリアミド系重合体からなる
ものである。ポリオレフイン系重合体としては，炭素原
子数２〜１８の脂肪族α−モノオレフイン，例えばエチ
レン，プロピレン，ブテン−１，ペンテン−１，３−メ
チルブテン−１，ヘキセン−１，オクテン−１，ドデセ
ン−１，オクタデセン−１からなるホモポリオレフイン
重合体が挙げられる。この脂肪族α−モノオレフイン
は，他のエチレン系不飽和モノマ，例えばブタジエン，
イソプレン，ペンタジエン−１・３，スチレン，α−メ
チルスチレンのような類似のエチレン系不飽和モノマが
共重合されたポリオレフイン系共重合体であってもよ
い。また，ポリエチレン系重合体の場合には，エチレン
に対してプロピレン，ブテン−１，ヘキセン−１，オク
テン−１又は類似の高級α−オレフインが１０重量％以
下共重合されたものであってもよく，ポリプロピレン系
重合体の場合には，プロピレンに対してエチレン又は類
似の高級α−オレフインが１０重量％以下共重合された
ものであってもよいが，前記これらの共重合物の共重合
率が前記重量％を超えると共重合体の融点が低下し，こ
れら共重合体の長繊維からなる不織ウエブを用いて得た
複合不織布を高温条件下で使用したときに，機械的特性
や寸法安定性が低下するので好ましくない。ポリエステ
ル系重合体としては，テレフタル酸，イソフタル酸，ナ
フタリン−２・６−ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン
酸あるいはアジピン酸，セバチン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸又はこれらのエステル類を酸成分とし，かつエチレ
ングリコール，ジエチレングリコール，１・４−ブタジ
オール，ネオペンチルグリコール，シクロヘキサン−１
・４−ジメタノール等のジオール化合物をエステル成分
とするホモポリエステル重合体あるいは共重合体が挙げ
られる。なお，これらのポリエステル系重合体には，パ
ラオキシ安息香酸，５−ソジウムスルホイソフタール
酸，ポリアルキレングリコール，ペンタエリスススリト
ール，ビスフエノールＡ等が添加あるいは共重合されて
いてもよい。ポリアミド系重合体としては，ポリイミノ
−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４），ポリテト
ラメチレンアジパミド（ナイロン４６），ポリカプラミ
ド（ナイロン６），ポリヘキサメチレンアジパミド（ナ
イロン６６），ポリウンデカナミド（ナイロン１１），
ポリラウロラクタミド（ナイロン１２），ポリメタキシ
レンアジパミド，ポリパラキシリレンデカナミド，ポリ
ビスシクロヘキシルメタンデカナミド又はこれらのモノ
マを構成単位とするポリアミド系共重合体が挙げられ
る。特に，ポリテトラメチレンアジパミドの場合，ポリ
テトラメチレンアジパミドにポリカプラミドやポリヘキ
サメチレンアジパミド，ポリウンデカメチレンテレフタ
ラミド等の他のポリアミド成分が３０モル％以下共重合
されたポリテトラメチレンアジパミド系共重合体であっ
てもよい。前記他のポリアミド成分の共重合率が３０モ
ル％を超えると共重合体の融点が低下し，これら共重合
体の長繊維からなる不織ウエブを用いて得た複合不織布
を高温条件下で使用したときに，機械的特性や寸法安定
性が低下するので好ましくない。なお，本発明におい
て，前記繊維形成性熱可塑性重合体には，必要に応じ
て，例えば艶消し剤，顔料，防炎剤，消臭剤，光安定
剤，熱安定剤，酸化防止剤等の各種添加剤を本発明の効
果を損なわない範囲内で添加することができる。

【０００６】本発明におけるウエブ層Ａを構成する長繊
維は，繊維形成性を有する前記重合体から構成されるも
のであるが，その形態は，前記重合体単独からなるもの
の他に，前記重合体の中から選択された２種以上の相異
なる重合体が各々溶融紡糸性を損なわない範囲内でブレ
ンドされたブレンド物からなるものであってもよい。こ
のブレンドでは，例えばポリエステル系重合体とポリオ
レフイン系重合体とがブレンドされたものや，２種の相
異なるポリアミド系重合体がブレンドされたものが挙げ
られる。特に，前者の場合には，溶融紡出直後で未配向
のポリエステル成分の収縮を抑制することができて好ま
しい。また，この長繊維の形態は，前記重合体の中から
選択された２種の相異なる重合体が芯鞘型あるいは並列
型に配されたものであってもよい。この複合では，例え
ばポリエチレンテレフタレート重合体が芯部にかつポリ
エチレン重合体が鞘部に配された芯鞘型，あるいはポリ
カプラミド重合体とポリヘキサメチレンアジパミド重合
体とからなる並列型のような複合形態が挙げられる。

【０００７】本発明におけるウエブ層Ａを構成する長繊
維は，繊維形成性を有する前記重合体から構成され，か
つ単繊維繊度が１．５〜８．０デニールのものである。
単繊維繊度が１．５デニール未満であると得られた複合
不織布の機械的特性が低下したり，溶融紡糸工程におい
て製糸性が低下し，一方，単繊維繊度が８．０デニール
を超えると得られたウエブの風合いが硬くなって柔軟性
に富む複合不織布を得ることができず，いずれも好まし
くない。したがって，本発明では，この単繊維繊度が
１．５〜８．０デニール好ましくは２．０〜５．０デニ
ールであるのがよい。

【０００８】本発明におけるウエブ層Ａは，前記長繊維
から構成され，かつその構成繊維間が部分的に熱圧接さ
れたものである。この部分的な熱圧接とは，加熱され表
面に彫刻模様が刻印されたロールすなわちエンボスロー
ルと加熱され表面が平滑な金属ロールとの間にウエブを
通すことにより前記彫刻模様に該当する部分のウエブ構
成繊維同士を熱的に接着させたものである。さらに詳し
くは，この部分的な熱圧接とは，ウエブ層Ａの全表面積
に対して特定の領域を有し，すなわち，個々の熱圧接領
域は必ずしも円形の形状である必要はないが０．１〜
１．０ｍｍ² の面積を有し，その密度すなわち圧接点密
度が２〜８０点／ｃｍ² 好ましくは４〜６０点／ｃｍ²
のものであるのがよい。この圧接点密度が２点／ｃｍ²
未満であると熱圧接後のウエブの機械的特性や形態保持
性が向上せず，一方，圧接点密度が８０点／ｃｍ² を超
えると柔軟性と嵩高性が向上せず，いずれも好ましくな
い。また，ウエブ層Ａの全表面積に対する全熱圧接領域
の面積の比すなわち圧接面積率が２〜３０％好ましくは
４〜２０％のものである。この圧接面積率が２％未満で
あると熱圧接後のウエブの寸法安定性が向上せず，した
がって，このウエブ層Ａにウエブ層Ｂを積層して得られ
た複合不織布の寸法安定性が劣り，好ましくない。

【０００９】本発明におけるウエブ層Ａは，その目付け
が１０〜２００ｇ／ｍ² のものであるのが好ましい。目
付けが１０ｇ／ｍ² 未満であると長繊維同士の緻密な重
なりの程度が低く，このウエブ層Ａに短繊維不織ウエブ
層Ｂを積層し複合して得られた複合不織布の地合いが低
下し，一方，目付けが２００ｇ／ｍ² を超えるとこのウ
エブ層Ａにウエブ層Ｂを積層し高圧液体流処理を施すに
際してウエブ層Ａの全構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維
とが三次元的に十分に交絡せず，全体としての一体化が
なされず，いずれも好ましくない。したがって，本発明
では，この目付けは１０〜２００ｇ／ｍ² 好ましくは２
０〜１００ｇ／ｍ² であるのがよい。

【００１０】本発明における短繊維不織ウエブ層Ｂは，
木綿や麻等の天然繊維あるいは天然パルプ，各種レーヨ
ンに代表される再生短繊維，ポリエステル系やポリアミ
ド系あるいはポリオレフイン系等の合成重合体からなる
短繊維から構成されるものである。このウエブとして
は，前記短繊維素材の中から選択された単一素材からな
るものの他に，複数種の素材が混合されてなるものであ
ってもよい。このウエブ層Ｂは，その目付けが１０〜１
００ｇ／ｍ² のものであるのが好ましい。目付けが１０
ｇ／ｍ² 未満であると得られたウエブの形態保持性が向
上せず，一方，目付けが１００ｇ／ｍ² を超えるとウエ
ブ層Ａの構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維との三次元的
交絡及びウエブ層Ｂの構成繊維同士の三次元的交絡が共
に十分に得られず，いずれも好ましくない。

【００１１】本発明の複合不織布は，前述したように，
前記熱圧接領域を有する合成長繊維不織ウエブ層Ａの両
面に短繊維不織ウエブ層Ｂが積層され，ウエブ層Ａの構
成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に交
絡し，かつウエブ層Ｂの構成繊維同士が三次元的に交絡
し，全体として一体化されてなるものである。この三次
元的な交絡とは，公知のいわゆる高圧液体流処理により
形成されるものであって，これにより不織布としての形
態が保持され，しかも柔軟性に富む複合不織布を得るこ
とができる。なお，本発明において，ウエブ層Ａの両面
に積層されるウエブ層Ｂは，各々同一素材からなるもの
であっても，あるいは相異なる素材からなるものであっ
てもよい。

【００１２】本発明における複合不織布は，次のような
方法で効率良く製造することができる。すなわち，スパ
ンボンド法により形成した合成長繊維不織ウエブ層に表
面温度がその構成繊維中最も低い融点を有する重合体の
融点より５０〜８０℃低い温度の熱エンボスロールを用
いロールの線圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍとし部分的熱圧接
処理を施して合成長繊維不織ウエブ層Ａを形成し，次い
で得られた合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に短繊維不
織ウエブ層Ｂを積層した後，高圧液体流処理を施して合
成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維と短繊維不織ウエブ
層Ｂの構成繊維とを相互に三次元的に交絡させ，かつ短
繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士を三次元的に交絡さ
せ，全体として一体化させる方法である。まず，合成長
繊維不織ウエブ層Ａをスパンボンド法で製造する。すな
わち，前記繊維形成性を有するポリオレフイン系重合
体，ポリエステル系重合体あるいはポリアミド系重合体
を単独で，あるいは前記重合体の中から選択された２種
以上の相異なる重合体がブレンドされたブレンド物を，
あるいは前記重合体の中から選択された２種の相異なる
重合体を芯鞘型あるいは並列型に配するようにして溶融
紡出し，溶融紡出されたポリマ流を冷却した後，エアー
サツカ等の引取り手段を用い引取り速度を３０００〜６
０００ｍ／分として引取った後，開繊し，移動する捕集
面上に捕集・堆積させて単繊維繊度が１．５〜８．０デ
ニールの単繊維からなるウエブとし，次いで得られたウ
エブに表面温度がその構成繊維中最も低い融点を有する
重合体の融点より５０〜８０℃低い温度の熱エンボスロ
ールを用い熱圧接処理を施してウエブ層Ａを得る。スパ
ンボンド法で溶融紡出するに際しては，その引取り速度
を３０００〜６０００ｍ／分とするのがよい。引取り速
度が３０００ｍ／分未満であると長繊維の分子配向度が
十分に増大しないため得られたウエブの機械的特性や寸
法安定性が向上せず，一方，引取り速度が６０００ｍ／
分を超えると溶融紡糸時の製糸性が低下し，いずれも好
ましくない。

【００１３】ウエブに熱エンボスロールを用いて熱圧接
処理を施すに際しては，熱圧接領域として必ずしも円形
の形状である必要はないが，その面積を０．１〜１．０
ｍｍ² ，その密度すなわち圧接点密度を５〜１００点／
ｃｍ² 好ましくは１０〜８０点／ｃｍ² ，かつウエブ層
の全表面積に対する全熱圧接領域の面積の比すなわち圧
接面積率を５〜５０％好ましくは８〜４０％とする。こ
の圧接点密度が５点／ｃｍ² 未満であると熱圧接後のウ
エブの機械的特性や形態保持性が向上せず，一方，圧接
点密度が１００点／ｃｍ² を超えるとこのウエブ層Ａに
ウエブ層Ｂを積層し高圧液体流処理を施して得た複合不
織布の柔軟性と嵩高性が向上せず，しかも高圧液体流処
理時の加工性が劣り，いずれも好ましくない。この圧接
面積率が５％未満であると熱圧接後のウエブの寸法安定
性が向上せず，したがって，このウエブ層Ａにウエブ層
Ｂを積層して得られた複合不織布の寸法安定性が劣り，
一方，圧接面積率が５０％を超えるとこのウエブ層Ａに
ウエブ層Ｂを積層し高圧液体流処理を施すに際しての加
工性が劣り，いずれも好ましくない。さらに，そのロー
ルの表面温度をウエブ構成繊維中最も低い融点を有する
重合体の融点より５０〜８０℃低い温度とし，かつロー
ルの線圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍとするのがよい。この温
度と線圧の条件は特に重要で，この温度と前記重合体の
融点との差が８０℃を超えかつ線圧が５ｋｇ／ｃｍ未満
であると熱圧接処理効果が乏しく，得られたウエブ層Ａ
の寸法安定性が向上せず，したがってこのウエブ層Ａに
短繊維不織ウエブ層Ｂを積層し複合して得られた複合不
織布の寸法安定性が向上せず，一方，この温度と前記重
合体の融点との差が５０℃未満でかつ線圧が１０ｋｇ／
ｃｍを超えると熱圧接処理効果が大きくなり過ぎるた
め，このウエブ層Ａに短繊維不織ウエブ層Ｂを積層し高
圧液体流処理を施すに際してウエブ層Ａの全構成繊維と
ウエブ層Ｂの構成繊維とが三次元的に十分に交絡せず，
全体としての一体化がなされず，いずれも好ましくな
い。

【００１４】次に，得られたウエブ層Ａの両面に前記短
繊維から構成されるウエブ層Ｂを積層した後，この積層
物に高圧液体流処理を施してウエブ層Ａの構成繊維とウ
エブ層Ｂの構成繊維とを相互に三次元的に交絡させ，か
つウエブ層Ｂの構成繊維同士を三次元的に交絡させて全
体として一体化させる。積層するウエブ層Ｂとは，前記
短繊維素材からなるパラレルカードウエブやランダムカ
ードウエブあるいはクロスレイドウエブ等であり，ま
た，その目付けは１０〜１００ｇ／ｍ² のものであるの
が好ましい。本発明において，前述したように，このウ
エブ層Ｂは，前記短繊維素材の中から選択された単一素
材からなるものの他に複数種の素材が混合されてなるも
のであってもよい。また，このウエブ層Ｂをウエブ層Ａ
の両面に積層するに際し，ウエブ層Ｂとして各々同一素
材からなるものを採用しても，あるいは必要に応じて相
異なる素材からなるものを採用してもよい。高圧液体流
処理を施すに際しては，例えば，孔径が０．０５〜２．
０ｍｍ特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を孔間隔を０．
３〜１０ｍｍで１列あるいは複数列に多数配列した装置
を用い，噴射圧力が５〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液
体を前記噴射孔から噴射する方法を採用する。噴射孔の
配列は，この積層物の進行方向と直交する方向に列状に
配列する。高圧液体としては，水あるいは温水を用いる
のが一般的である。噴射孔と積層物との間の距離は，１
〜１５ｃｍとするのがよい。この距離が１ｃｍ未満であ
るとこの処理により得られる複合不織布の地合いが乱
れ，一方，この距離が１５ｃｍを超えると液体流が積層
物に衝突したときの衝撃力が低下して三次元的な交絡が
十分に施されず，いずれも好ましくない。

【００１５】本発明においては，前記高圧液体流処理を
２段階に別けて施す。まず，第１段階の処理として圧力
が５〜３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出し前記積
層物に衝突させ，ウエブ層Ｂの構成繊維同士を予備的に
交絡させる。この第１段階の処理において，液体流の圧
力が５ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であるとウエブ層Ｂの構成繊
維同士を予備的に交絡させることができず，一方，液体
流の圧力が３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えると前記積層物に
高圧液体流を噴出し衝突させたときウエブ層Ｂの構成繊
維が液体流の作用によって乱れ，ウエブ層Ｂに地合いの
乱れや目付け斑が生じるため，いずれも好ましくない。
次いで，第２段階の処理として圧力が４０〜１５０ｋｇ
／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出し前記積層物に衝突さ
せ，ウエブ層Ａの構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維とを
相互に三次元的に交絡させるとともにウエブ層Ｂの構成
繊維同士を三次元的に交絡させ，前記積層物を全体とし
て一体化させる。この第２段階の処理において，液体流
の圧力が４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満であると上述したよう
な繊維間の三次元的交絡を十分に形成することができ
ず，一方，液体流の圧力が１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超え
ると得られた複合不織布の柔軟性と嵩高性が向上せず，
いずれも好ましくない。本発明においては，第２段階の
処理として圧力が４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液
体流を用いるが，この第２段階の処理を前記積層物に施
すに際しては，上述したように，第１段階の処理により
予めウエブ層Ｂの構成繊維同士を予備的に交絡させてあ
るため，第２段階の高圧の処理を施したときにウエブ層
Ｂの構成繊維が液体流の作用によって乱れ，ウエブ層Ｂ
に地合いの乱れや目付け斑が生じたりすることがない。
高圧液体流処理を施すに際し，前記積層物を担持する支
持材として例えば２０〜１００メツシユの金網等のメツ
シユスクリーンや有孔板など，高圧液体流が積層物を貫
通し得るものであれば特に限定されない。

【００１６】高圧液体流処理を施した後，処理後の前記
積層物から過剰水分を除去する。この過剰水分を除去す
るに際しては，公知の方法を採用することができる。例
えばマングルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をあ
る程度機械的に除去し，引き続き連続熱風乾燥機等の乾
燥装置を用いて残余の水分を除去して最終の複合不織布
製品を得ることができる。なお，この乾燥処理は，通常
の乾熱処理の他に必要に応じて湿熱処理としてもよい。
また，乾燥処理を施すにあたり乾燥処理温度と時間等の
処理条件を選択するに際しては，単なる水分の除去を図
るに止まらず，適度の収縮を許容するように条件を選択
をしてもよい。

【００１７】

【作用】本発明の複合不織布は，合成長繊維不織ウエブ
層Ａの両面に短繊維不織ウエブ層Ｂが積層され，合成長
繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維間が部分的に熱圧接され
ており，合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維と短繊維
不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に交絡
し，かつ短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士が三次元
的に交絡し，全体として一体化されてなるものである。
本発明においては，前記ウエブ層Ａとして，熱圧接領域
として０．１〜１．０ｍｍ² の面積を有し，その密度す
なわち圧接点密度が５〜１００点／ｃｍ² 好ましくは１
０〜８０点／ｃｍ² ，かつウエブ層の全表面積に対する
全熱圧接領域の面積の比すなわち圧接面積率が５〜５０
％好ましくは８〜４０％で，かつ表面温度がウエブ構成
繊維中最も低い融点を有する重合体の融点より５０〜８
０℃低い温度の熱エンボスロールを用いロールの線圧を
５〜３０ｋｇ／ｃｍとし部分的熱圧接処理を施して得ら
れる長繊維ウエブを出発原料とする。このような通常の
場合より低温かつ低線圧の熱エンボスロールを用いる熱
圧接処理により，長繊維ウエブの構成繊維間が一旦予備
的に熱圧接される。次いで，前記熱圧接処理後の長繊維
ウエブの両面に前記ウエブ層Ｂを積層した後，第１段階
の処理として圧力が５〜３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体
流処理を施し，引き続き第２段階の処理として圧力が４
０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流処理を施す。本
発明においては，この第２段階の圧力４０〜１５０ｋｇ
／ｃｍ² Ｇの高圧液体流処理を施すことにより，前記熱
圧接処理後の長繊維ウエブの熱圧接領域に存在する長繊
維の予備的繊維間熱圧接が部分的に破壊され長繊維が分
割剥離されるのであるが，このような熱圧接領域の部分
的破壊は全熱圧接領域において生じるものではない。す
なわち，従前の０．１〜１．０ｍｍ² の面積を有し，圧
接点密度が５〜１００点／ｃｍ² 好ましくは１０〜８０
点／ｃｍ² ，圧接面積率が５〜５０％好ましくは８〜４
０％の熱圧接領域が部分的に破壊され，圧接点密度で２
〜８０点／ｃｍ² 好ましくは４〜６０点／ｃｍ² ，圧接
面積率で２〜３０％好ましくは４〜２０％の熱圧接領域
が残るのである。そして，このような特定の熱圧接領域
を残す長繊維ウエブをウエブ層Ａとして用いることによ
って，残余の熱圧接領域によって複合不織布としたとき
に寸法安定性が向上し，また，多くの非熱圧接領域の存
在によって複合不織布としたときにウエブ層Ａの構成繊
維とウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に十分交
絡し全体として一体化されるのである。

【００１８】

【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，
得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点
とした。 メルトインデツクス：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｅ）に
記載の方法に準じて測定した。 相対粘度（イ）：ポリエチレンテレフタレートの相対粘
度（１）を次の方法によって測定した。すなわち，フエ
ノールと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒とし，この
溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し，温度２０℃の
条件で常法により測定した。 相対粘度（ロ）：ポリカプラミド（ナイロン６）の相対
粘度（２）を次の方法によって測定した。すなわち，９
６％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを溶解し，温度２５℃の
条件で常法により測定した。 不織布の目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試料から縦１
０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片計１０点を作成し，平衡水
分に到らしめた後，各試料片の重量（ｇ）を秤量し，得
られた値の平均値を単位面積（ｍ² ）当たりに換算し目
付け（ｇ／ｍ²）とした。 不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ）及び引張伸度
（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて
測定した。すなわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃ
ｍの試料片計１０点を作成し，各試料片毎に不織布の経
方向について，定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウ
イン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い，
引張速度１０ｃｍ／分で伸長し，得られた切断時荷重値
（ｋｇ／５ｃｍ）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃ
ｍ），切断時伸長率（％）の平均値を引張伸度（％）と
した。 面積収縮率（％）：試料長が２０ｃｍ，試料幅が２０ｃ
ｍの試料片計５点を作成し，各試料片毎に，所定温度の
エアーオーブン型熱処理機を用い５分間熱処理を施し
た。そして，熱処理前の試料片の面積Ｓ1 （ｃｍ）値と
熱処理後の試料片の面積Ｓ2 （ｃｍ）値とを用い，下記
式（イ）に従って算出した収縮率（％）の平均値を面積
収縮率（％）とした。 面積収縮率（％）＝〔１−（Ｓ2 ／Ｓ1 ）〕×１００・・・・・・（イ） 圧縮剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍ
の試料片計５点を作成し，各試料片毎に横方向に曲げて
円筒状物とし，各々その端部を接合したものを圧縮剛軟
度測定試料とした。次いで，各測定試料毎にその軸方向
について，定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウイン
社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い，圧縮
速度５ｃｍ／分で圧縮し，得られた最大荷重値（ｇ）の
平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とした。 層間剥離強力（ｋｇ／５ｃｍ）：試料長が１５ｃｍ，試
料幅が５ｃｍの試料片計３点を作成し，各試料片毎に不
織布の経方向について，定速伸長型引張試験機（東洋ボ
ールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）
を用い，引張速度１０ｃｍ／分でウエブ層Ｂがウエブ層
Ａから不織布の端部から計って５ｃｍの位置まで強制的
に剥離させ，得られた荷重値（ｇ／５ｃｍ）の平均値を
層間剥離強力（ｋｇ／５ｃｍ）とした。

【００１９】実施例１ 融点が２５９℃，相対粘度（イ）が１．３８のポリエチ
レンテレフタレート重合体チツプを用い，スパンボンド
法により長繊維不織ウエブ層Ａを製造した。すなわち，
前記重合体チツプを溶融し，これを紡糸孔を通して紡糸
温度２９０℃で溶融紡出し，溶融紡出されたポリマ流を
ポリマ流を冷却した後，エアーサツカを用い引取り速度
４８００ｍ／分で引取った後，コロナ放電手段を用いて
開繊し，移動する捕集面上に捕集・堆積させて単繊維繊
度が３．０デニールの長繊維からなるウエブとし，次い
で得られたウエブに熱圧接処理を施して目付けが３０ｇ
／ｍ² のウエブ層Ａを得た。熱圧接処理を施すに際して
は，面積が０．６ｍｍ² の彫刻模様が圧接点密度２０点
／ｃｍ² かつ圧接面積率１５％で配設されたエンボスロ
ールと表面が平滑な金属ロールとを用いた。このエンボ
スロールと表面が平滑な金属ロールの表面温度を２００
℃，かつ両ロール間の線圧を１０ｋｇ／ｃｍとした。別
途，ポリエチレンテレフタレート重合体からなる単繊維
繊度が２．０デニールで繊維長が５１ｍｍの短繊維綿を
用い，パラレルカード機により目付けが１５ｇ／ｍ² の
パラレルカードウエブ層Ｂを製造した。次いで，得られ
たウエブ層Ａの両面にウエブ層Ｂを積層し，得られた積
層物を移動速度３０ｍ／分で移動する３０メツシユの金
網上に載置して高圧液体流処理を施した。高圧液体流処
理は，孔径０．１２ｍｍの噴射孔が孔間隔０．６２ｍｍ
で３群配列で配設された高圧柱状水流処理装置を用い，
積層物の上方８０ｍｍの位置から２段階に別けて柱状水
流を作用させた。第１段階の処理では圧力を２０ｋｇ／
ｃｍ² Ｇとし，第２段階の処理では圧力を６０ｋｇ／ｃ
ｍ² Ｇとした。なお，第２段階の処理は，積層物の表裏
から各々１回施した。次いで，得られた処理積層物から
マングルロールを用いて過剰水分を除去した後，積層物
に熱風乾燥機を用い温度９８℃の条件で乾燥処理を施
し，複合不織布を得た。上記で得られた複合不織布は，
目付けが６０ｇ／ｍ² ，引張強力が４８ｋｇ／５ｃｍ，
引張伸度が５４％，処理温度が１６０℃時の面積収縮率
が２．１％であって機械的特性と寸法安定性が優れ，層
間剥離強力が３２０ｇ／５ｃｍで耐層間剥離性が高く十
分に一体化され，しかも圧縮剛軟度が３４ｇで柔軟性が
優れたものであった。

【００２０】実施例２ ウエブ層Ｂとして，平均繊維長が２２ｍｍのコツトン晒
綿からなる目付けが１５ｇ／ｍ² のパラレルカードウエ
ブを用い，第２段階の高圧柱状水流処理の圧力を５０ｋ
ｇ／ｃｍ² Ｇとした以外は実施例１と同様にして，複合
不織布を得た。上記で得られた複合不織布は，目付けが
６０ｇ／ｍ² ，引張強力が３０ｋｇ／５ｃｍ，引張伸度
が４５％，処理温度が１６０℃時の面積収縮率が１．２
％であって機械的特性と寸法安定性が優れ，層間剥離強
力が３６０ｇ／５ｃｍで耐層間剥離性が高く十分に一体
化され，しかも圧縮剛軟度が４５ｇで柔軟性が優れたも
のであった。

【００２１】実施例３ 融点が２５９℃，相対粘度（イ）が１．３８のポリエチ
レンテレフタレート重合体チツプと融点が１３２℃，メ
ルトインデツクスが２０ｇ／１０分のポリエチレン重合
体チツプを用い，スパンボンド法により複合長繊維不織
ウエブ層Ａを製造した。すなわち，前記両重合体チツプ
を溶融し，ポリエチレンテレフタレート重合体の紡糸温
度２９０℃かつポリエチレン重合体の紡糸温度２５０℃
でポリエチレンテレフタレート重合体が芯部かつポリエ
チレン重合体が鞘部に配されるように複合紡糸孔を通し
て溶融複合紡出し，溶融紡出されたポリマ流をポリマ流
を冷却した後，エアーサツカを用い引取り速度４５００
ｍ／分で引取った後，コロナ放電手段を用いて開繊し，
移動する捕集面上に捕集・堆積させて，ポリエチレンテ
レフタレート重合体が芯部にかつポリエチレン重合体が
鞘部に配された複合比が１／１であって，かつ単繊維繊
度が３．０デニールの複合長繊維からなるウエブとし，
次いで得られたウエブに熱圧接処理を施して目付けが３
０ｇ／ｍ² のウエブ層Ａを得た。熱圧接処理を施すに際
しては，面積が０．６ｍｍ² の彫刻模様が圧接点密度２
０点／ｃｍ² かつ圧接面積率１５％で配設されたエンボ
スロールと表面が平滑な金属ロールとを用いた。このエ
ンボスロールと表面が平滑な金属ロールの表面温度を８
５℃，かつ両ロール間の線圧を１０ｋｇ／ｃｍとした。
次いで，得られたウエブ層Ａの両面に実施例１で用いた
ものと同一のウエブ層Ｂを積層し，得られた積層物を金
網上に載置し，実施例１と同様にして高圧柱状水流処理
を施した後，過剰水分の除去と乾燥処理を施し，複合不
織布を得た。上記で得られた複合不織布は，目付けが６
０ｇ／ｍ² ，引張強力が２５ｋｇ／５ｃｍ，引張伸度が
４３％，処理温度が１１０℃時の面積収縮率が１．１％
であって機械的特性と寸法安定性が優れ，層間剥離強力
が３２０ｇ／５ｃｍで耐層間剥離性が高く十分に一体化
され，しかも圧縮剛軟度が２８ｇで柔軟性が優れたもの
であった。

【００２２】実施例４ ウエブ層Ｂとして，相対粘度（ロ）が２．６１のポリカ
プラミド（ナイロン６）重合体からなる単繊維繊度が
２．０デニールで繊維長が５１ｍｍの短繊維綿からなる
目付けが１５ｇ／ｍ² のパラレルカードウエブを用いた
以外は実施例３と同様にして，複合不織布を得た。上記
で得られた複合不織布は，目付けが６０ｇ／ｍ² ，引張
強力が４７ｋｇ／５ｃｍ，引張伸度が６３％，処理温度
が１１０℃時の面積収縮率が０．８％であって機械的特
性と寸法安定性が優れ，層間剥離強力が２９０ｇ／５ｃ
ｍで耐層間剥離性が高く十分に一体化され，しかも圧縮
剛軟度が２２ｇで柔軟性が優れたものであった。

【００２３】比較実施例１ 熱圧接処理を施すに際して，エンボスロールと表面が平
滑な金属ロールの表面温度を２４５℃，かつ両ロール間
の線圧を５０ｋｇ／ｃｍとした以外は実施例１と同様に
してウエブ層Ａを製造した。次いで，得られたウエブ層
Ａの両面に実施例１で用いたものと同一のウエブ層Ｂを
積層し，得られた積層物を金網上に載置し，実施例１と
同様にして高圧柱状水流処理を施した後，過剰水分の除
去と乾燥処理を施し，複合不織布を得た。上記で得られ
た複合不織布は，目付けが６０ｇ／ｍ² ，引張強力が１
８ｋｇ／５ｃｍ，引張伸度が３５％，処理温度が１６０
℃時の面積収縮率が４．８％，層間剥離強力が１５ｇ／
５ｃｍ，圧縮剛軟度が１１４ｇであった。この複合不織
布は，上記の特性値からも明らかなように，熱圧接処理
温度が高くウエブ層Ａの部分的な熱圧接が強固であるた
めに高圧柱状水流処理を施したときに熱圧接領域に存在
するウエブ層Ａの構成繊維が分割剥離せず，すなわち同
構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に
十分交絡しないため機械的特性が劣り，しかも全体とし
ての一体化も不十分であるため耐層間剥離性も向上しな
いものであった。

【００２４】比較例１ 実施例１で用いたウエブ層Ａの片面のみに，目付けを３
０ｇ／ｍ² とした以外は実施例１で用いたものと同一の
ウエブ層Ｂを積層し，得られた積層物を金網上に載置
し，第２段階の高圧柱状水流処理の圧力を５０ｋｇ／ｃ
ｍ² Ｇとした以外は実施例１と同様にして，複合不織布
を得た。上記で得られた複合不織布は，目付けが６０ｇ
／ｍ² ，引張強力が２３ｋｇ／５ｃｍ，引張伸度が６２
％，処理温度が１６０℃時の面積収縮率が３．４％，層
間剥離強力が２９０ｇ／５ｃｍ，圧縮剛軟度が２２ｇで
あった。この複合不織布は，高圧柱状水流処理を施した
ときにウエブ層Ａの構成繊維とウエブ層Ｂの構成繊維と
が相互に三次元的に交絡するため機械的特性や耐層間剥
離性は実用上問題のないものであるものの，他面のウエ
ブ層Ａが露出している面ではその構成繊維が十分に交絡
しないため，耐摩耗性が劣るものであった。

【００２５】

【発明の効果】本発明の複合不織布は，合成長繊維不織
ウエブ層Ａの両面に短繊維不織ウエブ層Ｂが積層され，
合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維間が部分的に熱圧
接されており，合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維と
短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元的に
交絡し，かつ短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士が三
次元的に交絡し，全体として一体化されてなるものであ
って，機械的特性，寸法安定性及び柔軟性が優れ，産業
資材用素材のみならず一般用素材としても好適である。
また，本発明の複合不織布の製造方法によれば，前記不
織布を効率良く製造することができる。

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成６年４月２０日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１８

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１８】

【実施例】次に，実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが，本発明は，これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。実施例において，各特性値の測定を
次の方法により実施した。 融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳ
Ｃ−２型を用い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，
得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点
とした。 メルトインデツクス：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｅ）に
記載の方法に準じて測定した。 相対粘度（イ）：ポリエチレンテレフタレートの相対粘
度（イ）を次の方法によって測定した。すなわち，フエ
ノールと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒とし，この
溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し，温度２０℃の
条件で常法により測定した。 相対粘度（ロ）：ポリカプラミド（ナイロン６）の相対
粘度（ロ）を次の方法によって測定した。すなわち，９
６％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを溶解し，温度２５℃の
条件で常法により測定した。 不織布の目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試料から縦１
０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片計１０点を作成し，平衡水
分に到らしめた後，各試料片の重量（ｇ）を秤量し，得
られた値の平均値を単位面積（ｍ² ）当たりに換算し目
付け（ｇ／ｍ²）とした。 不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ）及び引張伸度
（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて
測定した。すなわち，試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃ
ｍの試料片計１０点を作成し，各試料片毎に不織布の経
方向について，定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウ
イン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い，
引張速度１０ｃｍ／分で伸長し，得られた切断時荷重値
（ｋｇ／５ｃｍ）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃ
ｍ），切断時伸長率（％）の平均値を引張伸度（％）と
した。 面積収縮率（％）：試料長が２０ｃｍ，試料幅が２０ｃ
ｍの試料片計５点を作成し，各試料片毎に，所定温度の
エアーオーブン型熱処理機を用い５分間熱処理を施し
た。そして，熱処理前の試料片の面積Ｓ1 （ｃｍ² ）値
と熱処理後の試料片の面積Ｓ2 （ｃｍ² ）値とを用い，
下記式（イ）に従って算出した収縮率（％）の平均値を
面積収縮率（％）とした。 面積収縮率（％）＝〔１−（Ｓ2 ／Ｓ1 ）〕×１００・・・・・・（イ） 圧縮剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃｍ，試料幅が５ｃｍ
の試料片計５点を作成し，各試料片毎に横方向に曲げて
円筒状物とし，各々その端部を接合したものを圧縮剛軟
度測定試料とした。次いで，各測定試料毎にその軸方向
について，定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウイン
社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い，圧縮
速度５ｃｍ／分で圧縮し，得られた最大荷重値（ｇ）の
平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とした。 層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ）：試料長が１５ｃｍ，試料
幅が５ｃｍの試料片計３点を作成し，各試料片毎に不織
布の経方向について，定速伸長型引張試験機（東洋ボー
ルドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を
用い，引張速度１０ｃｍ／分でウエブ層Ｂがウエブ層Ａ
から不織布の端部から計って５ｃｍの位置まで強制的に
剥離させ，得られた荷重値（ｇ／５ｃｍ）の平均値を層
間剥離強力（ｇ／５ｃｍ）とした。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 1/48 7199−3Ｂ 1/54 7199−3Ｂ 1/56 7199−3Ｂ 3/16 7199−3Ｂ 5/02 7199−3Ｂ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に短繊
   維不織ウエブ層Ｂが積層されてなる複合不織布であっ
   て，合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維間が部分的に
   熱圧接されており，合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊
   維と短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維とが相互に三次元
   的に交絡し，かつ短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士
   が三次元的に交絡し，全体として一体化されてなること
   を特徴とする複合不織布。
2. 【請求項２】 スパンボンド法により形成した合成長繊
   維不織ウエブに表面温度がその構成繊維中最も低い融点
   を有する重合体の融点より５０〜８０℃低い温度の熱エ
   ンボスロールを用いロールの線圧を５〜３０ｋｇ／ｃｍ
   とし部分的熱圧接処理を施して合成長繊維不織ウエブ層
   Ａを形成し，次いで得られた合成長繊維不織ウエブ層Ａ
   の両面に短繊維不織ウエブ層Ｂを積層した後，第１段階
   の処理として圧力が５〜３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体
   流処理を施して短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士を
   予備的に交絡させ，引き続き第２段階の処理として圧力
   が４０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流処理を施し
   て合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊維と短繊維不織ウ
   エブ層Ｂの構成繊維とを相互に三次元的に交絡させ，か
   つ短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維同士を三次元的に交
   絡させ，全体として一体化させることを特徴とする複合
   不織布の製造方法。