JPH062282B2 - 連続式熱間圧延設備用クランク・ミル - Google Patents
連続式熱間圧延設備用クランク・ミルInfo
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- JPH062282B2 JPH062282B2 JP10900284A JP10900284A JPH062282B2 JP H062282 B2 JPH062282 B2 JP H062282B2 JP 10900284 A JP10900284 A JP 10900284A JP 10900284 A JP10900284 A JP 10900284A JP H062282 B2 JPH062282 B2 JP H062282B2
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- Japan
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- mill
- rolling
- roll
- continuous hot
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0085—Joining ends of material to continuous strip, bar or sheet
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
- B21B31/20—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis
- B21B31/22—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis mechanically, e.g. by thrust blocks, inserts for removal
- B21B31/28—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis mechanically, e.g. by thrust blocks, inserts for removal by toggle-lever mechanisms
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B39/006—Pinch roll sets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 (イ)産業上の利用分野 本発明は、連続して熱間圧延を行う連続式熱間圧延設備
において、機能的にその主要部分を構成するクランク・
ミルに関するものである。
において、機能的にその主要部分を構成するクランク・
ミルに関するものである。
(ロ)従来技術 従来の熱間圧延においては、加熱後のスラブを１本ずつ
圧延ラインに供給し、スラブごとに粗圧延機と仕上圧延
機とで間欠圧延を行つていた。この方法では、圧延材が
圧延機を通過する際に、圧延材先端部がガイドやロール
に突掛つたり、後端部が圧延機を抜けるときに後端部の
形状や圧延条件によつて絞込みなどを発生し、ローツ損
傷等のトラブルを起こすことが多かつた。このようなト
ラブルを回避するためには、圧延速度を下げるなどの処
理が必要であり、また一旦トラブルが生じたときは、ラ
インの休止時間が増加し、ロール原単位の上昇を招くこ
とになる。また、圧延材の幅中央が圧延方向に突出して
幅狭となつて所定の板幅が得られずに切捨てられたり、
加えて圧延材の先端部は仕上ワーク・ロールの噛込み直
後およびダウンコイラ巻付け時の急激な張力立上りによ
り、一部幅が狭くなり、所定の幅が得られないことがあ
つた。
圧延ラインに供給し、スラブごとに粗圧延機と仕上圧延
機とで間欠圧延を行つていた。この方法では、圧延材が
圧延機を通過する際に、圧延材先端部がガイドやロール
に突掛つたり、後端部が圧延機を抜けるときに後端部の
形状や圧延条件によつて絞込みなどを発生し、ローツ損
傷等のトラブルを起こすことが多かつた。このようなト
ラブルを回避するためには、圧延速度を下げるなどの処
理が必要であり、また一旦トラブルが生じたときは、ラ
インの休止時間が増加し、ロール原単位の上昇を招くこ
とになる。また、圧延材の幅中央が圧延方向に突出して
幅狭となつて所定の板幅が得られずに切捨てられたり、
加えて圧延材の先端部は仕上ワーク・ロールの噛込み直
後およびダウンコイラ巻付け時の急激な張力立上りによ
り、一部幅が狭くなり、所定の幅が得られないことがあ
つた。
そこで、近年、このような問題点を解消する方法とし
て、粗圧延機の出側において先行圧延材の後端部と後行
圧延材の先端部とを重ね合せ、その側面を仮付け溶接し
て圧延材相互を接合し、連続圧延する方法が提案されて
いる。しかし、この方法では圧延材の接合部が他の部分
より厚くなるので、次の仕上圧延機に急激な負荷変動が
かかり、板厚にバラツキが生じる。その上、仮付け部分
の結合力が弱く、圧延トラブルが多発する欠点があつ
た。
て、粗圧延機の出側において先行圧延材の後端部と後行
圧延材の先端部とを重ね合せ、その側面を仮付け溶接し
て圧延材相互を接合し、連続圧延する方法が提案されて
いる。しかし、この方法では圧延材の接合部が他の部分
より厚くなるので、次の仕上圧延機に急激な負荷変動が
かかり、板厚にバラツキが生じる。その上、仮付け部分
の結合力が弱く、圧延トラブルが多発する欠点があつ
た。
このような欠点を改善するために、粗圧延機と仕上圧延
機の間で、先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部を
重ね合せ、該重ね合せ部を圧着接合し、連続圧延を行う
方法が提案されている。
機の間で、先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部を
重ね合せ、該重ね合せ部を圧着接合し、連続圧延を行う
方法が提案されている。
例えば、特公昭５４−３９１９５号公報には、平面工具
を有するプレスによる圧着接合が記載されている。ま
た、特公昭５６−４５７１２号公報には、ドラムに設け
た圧着体により圧着接合を行うロータリ・プレス圧着接
合設備が開示されている。しかし、これらの従来技術は
充分満足できる接合方法および装置を提供するものでは
なく、以下に述べる欠点を有している。
を有するプレスによる圧着接合が記載されている。ま
た、特公昭５６−４５７１２号公報には、ドラムに設け
た圧着体により圧着接合を行うロータリ・プレス圧着接
合設備が開示されている。しかし、これらの従来技術は
充分満足できる接合方法および装置を提供するものでは
なく、以下に述べる欠点を有している。
上述した特公昭５４−３９１９５号公報に記載の方法で
は、大重量となるプレスを圧延材に同期して走行制御す
ることが必要となり、実生産設備にはコスト上の聞題が
生じる。さらに、特公昭５６−４５７１２号公報に記載
の方法では、重合部の接合はドラムの極めて狭い部分の
圧着体で行う必要があり、一方、圧延材の走行速度はた
えず変動しており、ドラムの同期制御が極めて難しく、
同期の少しの乱れによる接合不可や、かみ込み不良によ
る突つかけ等が発生する場合がある。
は、大重量となるプレスを圧延材に同期して走行制御す
ることが必要となり、実生産設備にはコスト上の聞題が
生じる。さらに、特公昭５６−４５７１２号公報に記載
の方法では、重合部の接合はドラムの極めて狭い部分の
圧着体で行う必要があり、一方、圧延材の走行速度はた
えず変動しており、ドラムの同期制御が極めて難しく、
同期の少しの乱れによる接合不可や、かみ込み不良によ
る突つかけ等が発生する場合がある。
そのため、本発明者等は、上記問題点を解決し、先行圧
延材の後端部と後行圧延材の先端部とを円滑かつ迅速に
接合することによつて能率の向上を図り、同時に製品の
品質を向上させる連続式熱間圧延設備を既に開発した
（特願昭５９−４０２４０号）。
延材の後端部と後行圧延材の先端部とを円滑かつ迅速に
接合することによつて能率の向上を図り、同時に製品の
品質を向上させる連続式熱間圧延設備を既に開発した
（特願昭５９−４０２４０号）。
(ハ)発明の目的 本発明の目的は、前述したような連続式熱間圧延設備に
おいて不可欠の構成要素となるクランク・ミルの具体的
構成を提供し、高能率な連続式熱間圧延作業の実現化を
一層容易にすることにある。
おいて不可欠の構成要素となるクランク・ミルの具体的
構成を提供し、高能率な連続式熱間圧延作業の実現化を
一層容易にすることにある。
(ニ)発明の構成 特願昭５９−４０２４０に係る「連続式熱間圧延設備」
は、圧延ライン上における粗圧延機と仕上圧延機との間
にクランク・ミルを組込んで先行材と後行材との端部相
互を、接合させるものであり、その際、圧着接続と圧延
とを同時に行わせることによつて、強力、等厚かつ迅速
な接合を行わせるようにしたことに特徴がある。以下、
本発明の説明に先立ち、前記特願昭５９−４０２４０号
の設備構成と作用とを第１図によつて概略的に説明す
る。
は、圧延ライン上における粗圧延機と仕上圧延機との間
にクランク・ミルを組込んで先行材と後行材との端部相
互を、接合させるものであり、その際、圧着接続と圧延
とを同時に行わせることによつて、強力、等厚かつ迅速
な接合を行わせるようにしたことに特徴がある。以下、
本発明の説明に先立ち、前記特願昭５９−４０２４０号
の設備構成と作用とを第１図によつて概略的に説明す
る。
先願の前記設備は、粗圧延機Ａの最終スタンドと仕上圧
延機Ｈとの間に、圧延ラインにそつて組込まれるもので
ある。まず、粗圧延機Ａの出側の最も上流の位置に材料
検出器Ｂを設置し、以下、下流側に向かつて順次第１の
メジヤリング・ロールＣ、ピンチ・ロールＤ、鼻上げロ
ールＥ、クランク・ミルＦ、第２のメジヤリンク・ロー
ルＧを所定の間隔で設置し、これら一連の機構を制御部
Ｉによつて連係的に作動させるようにしたものである。
延機Ｈとの間に、圧延ラインにそつて組込まれるもので
ある。まず、粗圧延機Ａの出側の最も上流の位置に材料
検出器Ｂを設置し、以下、下流側に向かつて順次第１の
メジヤリング・ロールＣ、ピンチ・ロールＤ、鼻上げロ
ールＥ、クランク・ミルＦ、第２のメジヤリンク・ロー
ルＧを所定の間隔で設置し、これら一連の機構を制御部
Ｉによつて連係的に作動させるようにしたものである。
材料検出器Ｂで圧延材先端の通過を検出し、制御部Ｉか
らそれぞれのロールに作動指令を行う。第１のメジヤリ
ング・ロールＣで後行材の送り速度v1を検出し、同時に
第２のメジヤリング・ロールＧで先行材の速度v2を検出
し、その結果から後行材をピンチ・ロールＤで増速させ
つつ鼻上げロールＥで後行材の先端部を鼻上げ成形し、
クランク・ミルＦの位置で先行材の後端部に後行材の先
端部を係合させ、その重り合つた所をクランク・ミルＦ
によつて圧着接合し、これによつて先行材と後行材とを
一体に連結させると共に、接合部の板厚を他部と同様の
厚みに圧延させるようにしたものである。
らそれぞれのロールに作動指令を行う。第１のメジヤリ
ング・ロールＣで後行材の送り速度v1を検出し、同時に
第２のメジヤリング・ロールＧで先行材の速度v2を検出
し、その結果から後行材をピンチ・ロールＤで増速させ
つつ鼻上げロールＥで後行材の先端部を鼻上げ成形し、
クランク・ミルＦの位置で先行材の後端部に後行材の先
端部を係合させ、その重り合つた所をクランク・ミルＦ
によつて圧着接合し、これによつて先行材と後行材とを
一体に連結させると共に、接合部の板厚を他部と同様の
厚みに圧延させるようにしたものである。
本発明においては、前述の連続式圧延設備において最も
重要な役割を持たされているクランク・ミルＦについて
の具体的構成を明らかにするものである。
重要な役割を持たされているクランク・ミルＦについて
の具体的構成を明らかにするものである。
前述のように、本発明のクランク・ミルは、先後両材料
の端部を圧下によつて接合する作業と、接合した部分を
さらに他の一般部分と同程度の厚みに圧延する作業とを
同時に行うことが必要であり、しかも望ましくは、材料
の送り速度に同調させて迅速に、かつ、確実にこの作業
を行わせることが必要である。本クランク・ミルにおい
ては、上下ワーク・ロールの少なくとも一方のロールを
駆動ロールとするが、これに加えて前述の要求を満足さ
せるために、上下ロールの少なくとも一方、例えば上ロ
ールを昇降自在に構成し、この昇降ロール作動機構に早
戻り機構と、圧下力を増大させるためのトツグル・ジヨ
イント機構とを設けることが好ましい。
の端部を圧下によつて接合する作業と、接合した部分を
さらに他の一般部分と同程度の厚みに圧延する作業とを
同時に行うことが必要であり、しかも望ましくは、材料
の送り速度に同調させて迅速に、かつ、確実にこの作業
を行わせることが必要である。本クランク・ミルにおい
ては、上下ワーク・ロールの少なくとも一方のロールを
駆動ロールとするが、これに加えて前述の要求を満足さ
せるために、上下ロールの少なくとも一方、例えば上ロ
ールを昇降自在に構成し、この昇降ロール作動機構に早
戻り機構と、圧下力を増大させるためのトツグル・ジヨ
イント機構とを設けることが好ましい。
第２図および第３図において本発明の一つの態様を説明
する。クランク・ミルは、フレーム１内に上下１対のワ
ーク・ロール２を設ける。このうちの上ロール２を回転
自在に支持するロール・チヨツク３を昇降自在にし、駆
動モータ４０からの駆動力を、フライ・ホイール４１
と、同軸上のギヤ４２と、このギヤ４２に噛合うメイン
ギヤ４３とから成る動力伝達機構４によつてクランク５
に伝え、このクランク５を中心とするクランク機構によ
つて上ロール２を昇降作動させるようにしてある。
する。クランク・ミルは、フレーム１内に上下１対のワ
ーク・ロール２を設ける。このうちの上ロール２を回転
自在に支持するロール・チヨツク３を昇降自在にし、駆
動モータ４０からの駆動力を、フライ・ホイール４１
と、同軸上のギヤ４２と、このギヤ４２に噛合うメイン
ギヤ４３とから成る動力伝達機構４によつてクランク５
に伝え、このクランク５を中心とするクランク機構によ
つて上ロール２を昇降作動させるようにしてある。
ロール・チヨツク３を昇降させるクランク機構の一態様
を第４図および第５図に示す。メインギヤ４３と共に回
転するクランク５の偏心軸５１には、ほぼ三角形状にな
された中間部材６が遊転自在に取付けられている。この
中間部材６には揺動リンク７の一端と、連杆８の一端と
がそれぞれ別々の離れた位置に枢着されている。揺動リ
ンク７の他端はフレーム１に枢着固定されており、ま
た、連杆８の他端はロール・チヨツク３を吊保持したジ
ヨイント・リンク９の連結点に枢結されている。
を第４図および第５図に示す。メインギヤ４３と共に回
転するクランク５の偏心軸５１には、ほぼ三角形状にな
された中間部材６が遊転自在に取付けられている。この
中間部材６には揺動リンク７の一端と、連杆８の一端と
がそれぞれ別々の離れた位置に枢着されている。揺動リ
ンク７の他端はフレーム１に枢着固定されており、ま
た、連杆８の他端はロール・チヨツク３を吊保持したジ
ヨイント・リンク９の連結点に枢結されている。
ジヨイント・リンク９は上部リンク９１と下部リンク９
２とから成り、上部リンク９１の上端はフレームの一部
Ｐへ揺動自在に固定され、また、下部リンク９２の下端
にはロール・チヨツク３を枢結している。上下の両リン
ク９１、９２は両者の全長のほぼ中間部地点で枢着連結
され、この枢結点が連杆８に押動されて折曲げられるこ
とにより吊長さが変化してロール・チヨツク３の位置を
上下に昇降移動させるようになつている。
２とから成り、上部リンク９１の上端はフレームの一部
Ｐへ揺動自在に固定され、また、下部リンク９２の下端
にはロール・チヨツク３を枢結している。上下の両リン
ク９１、９２は両者の全長のほぼ中間部地点で枢着連結
され、この枢結点が連杆８に押動されて折曲げられるこ
とにより吊長さが変化してロール・チヨツク３の位置を
上下に昇降移動させるようになつている。
本装置におけるクランク機構の動作原理の１つを第６図
および第７図に示す。クランク５の偏心軸５１が円軌道
５０上を旋回するにつれて中間部材６も順次クランク５
と共に固定軸０の周囲を変位しながら、旋回移動する。
および第７図に示す。クランク５の偏心軸５１が円軌道
５０上を旋回するにつれて中間部材６も順次クランク５
と共に固定軸０の周囲を変位しながら、旋回移動する。
中間部材６には揺動リンク７と連杆８とが枢結されてい
るので旋回時の揺動姿勢は一定の変動範囲に規制される
が、この旋回動作によつて連杆８に一定の進退運動を与
えることになる。そして、最も押出された状態（第８図
(A)においてはジヨイント・リンク９を最大に折り曲げ
てロール・チヨツク３を最上点に引き上げ、また、最も
引き付けた状態（第４図）においては、ジヨイント・リ
ンク９を直線状にしてロール・チヨツク３を最下点に降
下させる。第６図に示すように、中間部材６の旋回によ
つて連杆８を押動し、これによつてジヨイント・リンク
９を作動させるこの構成は一種のトツグル・ジヨイント
機構を構成するものであるから、ジヨイント・リンク９
が直線状となる最下点状態においては、上ロール２の圧
下力は単なる降下圧以上に倍加される。
るので旋回時の揺動姿勢は一定の変動範囲に規制される
が、この旋回動作によつて連杆８に一定の進退運動を与
えることになる。そして、最も押出された状態（第８図
(A)においてはジヨイント・リンク９を最大に折り曲げ
てロール・チヨツク３を最上点に引き上げ、また、最も
引き付けた状態（第４図）においては、ジヨイント・リ
ンク９を直線状にしてロール・チヨツク３を最下点に降
下させる。第６図に示すように、中間部材６の旋回によ
つて連杆８を押動し、これによつてジヨイント・リンク
９を作動させるこの構成は一種のトツグル・ジヨイント
機構を構成するものであるから、ジヨイント・リンク９
が直線状となる最下点状態においては、上ロール２の圧
下力は単なる降下圧以上に倍加される。
クランク５の回転に伴なつて中間部材６が位置変動し、
連杆８を押し引き、ジヨイント・リンク９と折曲げ度合
を変化させ、これによつて上ロール２を昇降させる前記
一連の代表動作を作図して示すと、第７図にようにな
る。すなわち、クランク５が実線の位置にあるとき、そ
れに連動する中間部材６、連杆８、リンク９１、９２が
実線位置になり、したがつて上ロール２は最下点に位置
する（第４図）。
連杆８を押し引き、ジヨイント・リンク９と折曲げ度合
を変化させ、これによつて上ロール２を昇降させる前記
一連の代表動作を作図して示すと、第７図にようにな
る。すなわち、クランク５が実線の位置にあるとき、そ
れに連動する中間部材６、連杆８、リンク９１、９２が
実線位置になり、したがつて上ロール２は最下点に位置
する（第４図）。
次にクランク５が１／４回転して偏心軸５１が二点鎖線
の位置に回転すると、これに連結する各部材が二点鎖線
の位置に連動して、最終の上ロール２が二点鎖線の位置
まで最大に上昇する（第８図(A)）。
の位置に回転すると、これに連結する各部材が二点鎖線
の位置に連動して、最終の上ロール２が二点鎖線の位置
まで最大に上昇する（第８図(A)）。
さらに、クランク５が１／４回転して破線の位置に至る
と、各部材も破線に示す位置に連動し、上ロール２は破
線の位置までやや下降する（第８図(B)）。
と、各部材も破線に示す位置に連動し、上ロール２は破
線の位置までやや下降する（第８図(B)）。
クランク５がさらに１／４回転して一点鎖線の位置に至
ると各部材も一点鎖線の位置に連動し、ジヨイント・リ
ンク９はほぼ直線状態に近づき、上ロール２は最下点直
前の位置に来（第８図(C)）。
ると各部材も一点鎖線の位置に連動し、ジヨイント・リ
ンク９はほぼ直線状態に近づき、上ロール２は最下点直
前の位置に来（第８図(C)）。
クランク５がさらに１／４回転して再び実線の位置に達
すると、前述のようにジヨイント・リンクが最も延び切
つた状態になり、上ロール２は再び最下点の位置に上昇
する（第４図）。このとき、材料の圧着接合がなされ
る。
すると、前述のようにジヨイント・リンクが最も延び切
つた状態になり、上ロール２は再び最下点の位置に上昇
する（第４図）。このとき、材料の圧着接合がなされ
る。
上述したことから明らかなように、上ロール２は第４図
から第８図(A)に移動するさいに早戻りとなる。また、
第８図(B)から第４図に上ロール２が移動するさいには
遅い速度で倍力が付与されることになる。
から第８図(A)に移動するさいに早戻りとなる。また、
第８図(B)から第４図に上ロール２が移動するさいには
遅い速度で倍力が付与されることになる。
したがつて、本発明のクランク・ミルにおいては、圧着
接合過程では一定の圧下時間と倍圧をかけて、ゆつくり
と速度コントロールを行いつつ圧接と圧延を行い、圧下
作業が完了すると上ロール２は素早く原位置に上昇して
次の圧下作業に備えることができる。
接合過程では一定の圧下時間と倍圧をかけて、ゆつくり
と速度コントロールを行いつつ圧接と圧延を行い、圧下
作業が完了すると上ロール２は素早く原位置に上昇して
次の圧下作業に備えることができる。
(ホ)実施例 加熱炉から抽出した厚み２７０mm×幅１６００mmの２本
のスラブ（１２５０℃）を通常の圧延ラインにおける６
スタンドから成る粗圧延機によつて厚み３０mmまで圧下
したのち、鼻上げロールＥで３０mm鼻上げした。その
後、圧接面をN2圧入無酸化雰囲気チヤンバＪ内でワイヤ
・ブラシＫで全幅にわたつて長さ方向に５０mm長さの脱
スケール処理した。このとき、各粗バーの温度は９５０
〜１０００℃であつた。先行材はこのとき0.75m/secで
仕上圧延機に送られていたので、ピンチ・ロールＣによ
つて速度制御して後行材トツプを係合させ、重ね代３０
mmを保たせてクランク・ミルＦ直近の位置で重ね合わせ
た。
のスラブ（１２５０℃）を通常の圧延ラインにおける６
スタンドから成る粗圧延機によつて厚み３０mmまで圧下
したのち、鼻上げロールＥで３０mm鼻上げした。その
後、圧接面をN2圧入無酸化雰囲気チヤンバＪ内でワイヤ
・ブラシＫで全幅にわたつて長さ方向に５０mm長さの脱
スケール処理した。このとき、各粗バーの温度は９５０
〜１０００℃であつた。先行材はこのとき0.75m/secで
仕上圧延機に送られていたので、ピンチ・ロールＣによ
つて速度制御して後行材トツプを係合させ、重ね代３０
mmを保たせてクランク・ミルＦ直近の位置で重ね合わせ
た。
その後、クランク・ミルＦの圧下位置に到達するまでピ
ンチ・ロールＣの制御によつて両材の送り速度を同期さ
せると共に、N2を圧入している無酸化雰囲気の密閉チヤ
ンバ内を移送し、クランク・ミルにより走間で圧接して
圧接部を３０mmの厚みとした。このときのクランク・ミ
ルの圧力は２２Kg／m2、荷重は１１００トンであつた。
ンチ・ロールＣの制御によつて両材の送り速度を同期さ
せると共に、N2を圧入している無酸化雰囲気の密閉チヤ
ンバ内を移送し、クランク・ミルにより走間で圧接して
圧接部を３０mmの厚みとした。このときのクランク・ミ
ルの圧力は２２Kg／m2、荷重は１１００トンであつた。
この圧延材を仕上圧延工程で通常圧延したところ、破断
を生ずることなく連続的な圧延を行うことができ、厚み
２mm×幅１６００mmの鋼帯を得る熱間圧延工程を完了す
ることができた。
を生ずることなく連続的な圧延を行うことができ、厚み
２mm×幅１６００mmの鋼帯を得る熱間圧延工程を完了す
ることができた。
なお、圧下作業後のロールの早戻り動作を特に必要とし
ない場合、または、大きなトルクでの圧下作業を特に必
要としない場合は、第６図に図示される中間部材６およ
び揺動リンク７を有しないトグルリンク機構（第１０図
参照）、または、偏心軸若しくは偏心歯車を使つたクラ
ンク機構（第１１図参照）をロール昇降作動機構として
使用しても本発明の目的は達成される。
ない場合、または、大きなトルクでの圧下作業を特に必
要としない場合は、第６図に図示される中間部材６およ
び揺動リンク７を有しないトグルリンク機構（第１０図
参照）、または、偏心軸若しくは偏心歯車を使つたクラ
ンク機構（第１１図参照）をロール昇降作動機構として
使用しても本発明の目的は達成される。
(ヘ)効果 本発明のクランク・ミルは、熱間鋼帯の接合に適した構
造を備えているので、他の関連装置と連係して強力かつ
迅速に接合を行うことができる。しかも、接合のために
ライン停止を行う必要もないので、極めて能率的であ
る。また、接合部が他部にくらべて厚くなることがない
ので、仕上圧延工程で負荷変動のかかることがなく、圧
延トラブルや板厚のバラツキを生ずることがない。さら
に、本発明のクランク・ミルは上下ワーク・ロールの一
方の昇降させながら圧着接合および圧延を行うために、
第９図に示すかみこみ角度βを小さくすることが容易で
あり、かみこみ角度βが大きい場合に生じ易い突つかけ
等のトラブル防止が可能である。また、ワーク・ロール
外周のどの部分でも圧下が可能であり、圧下開始時のか
みこみ角度βを広範囲に選定することができるため、昇
降側のワーク・ロール下降開始のタイミングが多少ずれ
たとしても、圧下開始のかみこみ角度βが多少変化する
だけであり、圧着接合に関しては何ら問題なく確実な圧
着接合ができる。
造を備えているので、他の関連装置と連係して強力かつ
迅速に接合を行うことができる。しかも、接合のために
ライン停止を行う必要もないので、極めて能率的であ
る。また、接合部が他部にくらべて厚くなることがない
ので、仕上圧延工程で負荷変動のかかることがなく、圧
延トラブルや板厚のバラツキを生ずることがない。さら
に、本発明のクランク・ミルは上下ワーク・ロールの一
方の昇降させながら圧着接合および圧延を行うために、
第９図に示すかみこみ角度βを小さくすることが容易で
あり、かみこみ角度βが大きい場合に生じ易い突つかけ
等のトラブル防止が可能である。また、ワーク・ロール
外周のどの部分でも圧下が可能であり、圧下開始時のか
みこみ角度βを広範囲に選定することができるため、昇
降側のワーク・ロール下降開始のタイミングが多少ずれ
たとしても、圧下開始のかみこみ角度βが多少変化する
だけであり、圧着接合に関しては何ら問題なく確実な圧
着接合ができる。
以上述べたように、本発明のクランク・ミルは連続式熱
間圧延設備に具備するクランク・ミルとして極めて有効
である。
間圧延設備に具備するクランク・ミルとして極めて有効
である。
第１図は本発明のクランク・ミルを備えた連続式熱間圧
延設備を全体構成を概成を概略的に示す説明図。第２図
は本発明に係るクランク・ミルの１つの態様を示す側面
図。第３図は第２図をIII−III方向からみた正面図。第
４図は本発明装置の要部となるクランク機構の一態様を
拡大して示す部分図。第５図は第４図をＶ−Ｖ方向から
みた図面。第６図は本発明における要部機構の１つの原
理図。第７図は要部機構の動作過程を示す説明図。第８
図は本発明のクランク・ミルの要部における各動作過程
の説明図。第９図は本発明のクランク・ミルの圧下開始
時におけるかみこみ角度の説明図。第１０図、および第
１１図は本発明のロール昇降作動機構の他の態様を示す
図である。 １：フレーム ２ ：ワーク・ロール ３：ロール・チヨツク ４ ：動力伝達機構 ５：クランク軸 ６ ：中間部材 ７：揺動リンク ８：連杆 ９：ジヨイント・リンク １０：先行圧延材 １１：後行圧延材
延設備を全体構成を概成を概略的に示す説明図。第２図
は本発明に係るクランク・ミルの１つの態様を示す側面
図。第３図は第２図をIII−III方向からみた正面図。第
４図は本発明装置の要部となるクランク機構の一態様を
拡大して示す部分図。第５図は第４図をＶ−Ｖ方向から
みた図面。第６図は本発明における要部機構の１つの原
理図。第７図は要部機構の動作過程を示す説明図。第８
図は本発明のクランク・ミルの要部における各動作過程
の説明図。第９図は本発明のクランク・ミルの圧下開始
時におけるかみこみ角度の説明図。第１０図、および第
１１図は本発明のロール昇降作動機構の他の態様を示す
図である。 １：フレーム ２ ：ワーク・ロール ３：ロール・チヨツク ４ ：動力伝達機構 ５：クランク軸 ６ ：中間部材 ７：揺動リンク ８：連杆 ９：ジヨイント・リンク １０：先行圧延材 １１：後行圧延材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 古西 博道 愛媛県新居浜市惣開町５番２号 住友重機 械工業株式会社新居浜製造所内 (72)発明者 高瀬 孔平 東京都千代田区大手町２丁目２番１号 住 友重機械工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】粗圧延機最終スタンドと仕上圧延機との間
に組込まれ先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部を
接合する連続式熱間圧延設備に用いる鋼板圧着用クラン
ク・ミルにおいて、上下ワーク・ロールの少なくとも一
方を駆動ロールとし、前記上下ワーク・ロールの少なく
とも一方を昇降自在にするクランク機構を設け、前記ワ
ーク・ロールの周速を材料速度に同期させて連続駆動
し、前記昇降用クランク機構を作動させるモータおよび
動力伝達機構を設け、先行材の後端部と後行材の先端部
との重ね合せられた部分に対して圧着接合動作と圧延動
作とを同時に施すようにしたことを特徴とした連続式熱
間圧接設備用クランク・ミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10900284A JPH062282B2 (ja) | 1984-05-29 | 1984-05-29 | 連続式熱間圧延設備用クランク・ミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10900284A JPH062282B2 (ja) | 1984-05-29 | 1984-05-29 | 連続式熱間圧延設備用クランク・ミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60250811A JPS60250811A (ja) | 1985-12-11 |
| JPH062282B2 true JPH062282B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=14499075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10900284A Expired - Lifetime JPH062282B2 (ja) | 1984-05-29 | 1984-05-29 | 連続式熱間圧延設備用クランク・ミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH062282B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5121873A (en) * | 1990-06-06 | 1992-06-16 | Hitachi Ltd. | Method of and apparatus for joining hot materials to be rolled to each other as well as continuous hot rolling method and system |
| KR950011312B1 (ko) * | 1990-10-05 | 1995-09-30 | 수미도모 메탈 인더스트리에스 리미티드 | 강재의 열간 접합방법 |
| US5234154A (en) * | 1991-04-26 | 1993-08-10 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for joining hot strips |
| JP3042379B2 (ja) * | 1995-08-31 | 2000-05-15 | 日本鋼管株式会社 | Ｈｄｒ式連続圧延方法 |
| US5774973A (en) * | 1995-08-31 | 1998-07-07 | Nkk Corporation | Continuous rolling method of cast billets |
| IT1288863B1 (it) * | 1996-03-15 | 1998-09-25 | Danieli Off Mecc | Procedimento di laminazione in continuo per lamiere e/o nastri e relativa linea di laminazione in continuo |
-
1984
- 1984-05-29 JP JP10900284A patent/JPH062282B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60250811A (ja) | 1985-12-11 |
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