JPH06224688A - 二重モード弾性表面波フイルタ - Google Patents
二重モード弾性表面波フイルタInfo
- Publication number
- JPH06224688A JPH06224688A JP2612093A JP2612093A JPH06224688A JP H06224688 A JPH06224688 A JP H06224688A JP 2612093 A JP2612093 A JP 2612093A JP 2612093 A JP2612093 A JP 2612093A JP H06224688 A JPH06224688 A JP H06224688A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- characteristic
- reflection coefficient
- acoustic wave
- surface acoustic
- wave filter
- Prior art date
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- Pending
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- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 二重モード弾性表面波フイルタにおいて、周
波数の低い方の特性を改善して、周波数の高い方の特性
とバランスの良い二重モード弾性表面波フイルタを得
る。 【構成】 二重モード弾性表面波フイルタの特性は、反
射器の反射係数と変換器の放射コンダクタンスの関係に
依って決定される。従来は、放射コンダクタンスのピー
ク周波数ｆTSとｆTAの間の中心と、反射係数のメインロ
ーブの中心を重ね合わせるように、設定されていたが、
前記の課題を解決するために、反射器の反射係数を周波
数の低い方へ移行して、規格化インピーダンスのＺSと
ＺAの共振点から３ｄＢ上がったところの幅ＷSとＷAが
等しくなるように設定する。このことにより、通過帯域
特性、帯域外減衰特性および群遅延特性が周波数の高い
方に比べて低い方で特性が悪化すると言う課題が解決さ
れた。
波数の低い方の特性を改善して、周波数の高い方の特性
とバランスの良い二重モード弾性表面波フイルタを得
る。 【構成】 二重モード弾性表面波フイルタの特性は、反
射器の反射係数と変換器の放射コンダクタンスの関係に
依って決定される。従来は、放射コンダクタンスのピー
ク周波数ｆTSとｆTAの間の中心と、反射係数のメインロ
ーブの中心を重ね合わせるように、設定されていたが、
前記の課題を解決するために、反射器の反射係数を周波
数の低い方へ移行して、規格化インピーダンスのＺSと
ＺAの共振点から３ｄＢ上がったところの幅ＷSとＷAが
等しくなるように設定する。このことにより、通過帯域
特性、帯域外減衰特性および群遅延特性が周波数の高い
方に比べて低い方で特性が悪化すると言う課題が解決さ
れた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】特性を補正するように工夫された
二重モード弾性表面波フイルタに関する。
二重モード弾性表面波フイルタに関する。
【０００２】
【従来の技術】図１に示す従来の二重モード弾性表面波
フイルタの構造においてその諸特性は、基本的には反射
計数のメインローブと放射コンダクタンスの相乗効果に
よって得られ、反射係数のメインローブの中心に対称的
に、放射コンダクタンスのピーク周波数ｆTS，ｆTAを配
置すると、通過帯域特性、帯域外減衰特性および群遅延
特性が周波数の低い方と高い方にほぼ対称的に得られる
ことが知られている。
フイルタの構造においてその諸特性は、基本的には反射
計数のメインローブと放射コンダクタンスの相乗効果に
よって得られ、反射係数のメインローブの中心に対称的
に、放射コンダクタンスのピーク周波数ｆTS，ｆTAを配
置すると、通過帯域特性、帯域外減衰特性および群遅延
特性が周波数の低い方と高い方にほぼ対称的に得られる
ことが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】二重モード弾性表面波
フイルタの通過帯域幅を広くするか、または使用周波数
を高くする等の条件を加味すると、バスライン３の幅が
狭くなり、また膜厚が薄くなる等の理由よりバスライン
の抵抗が大きくなり、その結果図３に示すように通過帯
域特性、帯域外減衰特性および群遅延特性が周波数の高
い方に比較して低い方で悪化して特性が著しく非対称に
なるという課題があった。
フイルタの通過帯域幅を広くするか、または使用周波数
を高くする等の条件を加味すると、バスライン３の幅が
狭くなり、また膜厚が薄くなる等の理由よりバスライン
の抵抗が大きくなり、その結果図３に示すように通過帯
域特性、帯域外減衰特性および群遅延特性が周波数の高
い方に比較して低い方で悪化して特性が著しく非対称に
なるという課題があった。
【０００４】
【課題を解決する手段】二重モード弾性表面波フイルタ
の通過帯域幅を広くするか、または使用周波数を高くす
る等の条件を加味すると、図１に示すバスライン３の幅
が狭くなり、また膜厚が薄くなる等の理由よりバスライ
ンの抵抗が大くなるため反射係数のメインローブの中心
と対称的に、放射コンダクタンスのピーク周波数ｆTSと
ｆTAを配置すると、図２に示すように規格化インピーダ
ンスのＺS、ＺAの共振点の３ｄＢ上がったところの幅が
ＷS＞ＷAとなり、その結果図３に示すように通過帯域特
性、帯域外減衰および群遅延特性の諸特性が周波数の高
い方に比べて低い方で確保出来ないので、反射係数と放
射コンダクタンスの関係を図４に示すように放射コンダ
クタンスのピーク周波数ｆTSとｆTAに対して反射係数の
メインローブの周波数を低い方へ移行して、反射係数を
гS＞гAとすることにより、図５に示すように規格化イ
ンピーダンスのＺS、ＺAの共振点の３ｄＢ上がったとこ
ろの幅がＷS＝ＷAとなるように配置する必要がある。こ
のようにすると、図６に示すように通過帯域特性、帯域
外減衰特性および群遅延特性が周波数の低い方と高い方
でほぼ対称的に得られる。この課題を解決するため、放
射コンダクタンスのピーク周波数ｆTAが、放射コンダク
タンスのピーク周波数ｆTSに比べ、反射係数の少し下が
ったところに位置させるように配置する。
の通過帯域幅を広くするか、または使用周波数を高くす
る等の条件を加味すると、図１に示すバスライン３の幅
が狭くなり、また膜厚が薄くなる等の理由よりバスライ
ンの抵抗が大くなるため反射係数のメインローブの中心
と対称的に、放射コンダクタンスのピーク周波数ｆTSと
ｆTAを配置すると、図２に示すように規格化インピーダ
ンスのＺS、ＺAの共振点の３ｄＢ上がったところの幅が
ＷS＞ＷAとなり、その結果図３に示すように通過帯域特
性、帯域外減衰および群遅延特性の諸特性が周波数の高
い方に比べて低い方で確保出来ないので、反射係数と放
射コンダクタンスの関係を図４に示すように放射コンダ
クタンスのピーク周波数ｆTSとｆTAに対して反射係数の
メインローブの周波数を低い方へ移行して、反射係数を
гS＞гAとすることにより、図５に示すように規格化イ
ンピーダンスのＺS、ＺAの共振点の３ｄＢ上がったとこ
ろの幅がＷS＝ＷAとなるように配置する必要がある。こ
のようにすると、図６に示すように通過帯域特性、帯域
外減衰特性および群遅延特性が周波数の低い方と高い方
でほぼ対称的に得られる。この課題を解決するため、放
射コンダクタンスのピーク周波数ｆTAが、放射コンダク
タンスのピーク周波数ｆTSに比べ、反射係数の少し下が
ったところに位置させるように配置する。
【０００５】
【実施例】図４の反射係数の特性は、図１に示す従来の
二重モード弾性表面波フイルタの構造においては、ほぼ
反射器３により決定される。また、図４の放射コンダク
タンスの特性は、図１の変換器１によつてほぼ決定され
る。通常の場合を考察すれば、バスラインの抵抗が充分
小さい場合は、規格化インピーダンスは、ＺS，ＺAとも
に、ほぼ同じ特性を示し、共振点の３ｄＢ上がったとこ
ろの幅ＷSとＷAもほぼ等しい。この場合は、反射係数の
メインローブの中心に対称的にｆTSとｆTAを配置すれ
ば、通過帯域特性、帯域外減衰特性および群遅延特性は
周波数の低い方と高い方がほぼ対称になる良好な特性に
なる。
二重モード弾性表面波フイルタの構造においては、ほぼ
反射器３により決定される。また、図４の放射コンダク
タンスの特性は、図１の変換器１によつてほぼ決定され
る。通常の場合を考察すれば、バスラインの抵抗が充分
小さい場合は、規格化インピーダンスは、ＺS，ＺAとも
に、ほぼ同じ特性を示し、共振点の３ｄＢ上がったとこ
ろの幅ＷSとＷAもほぼ等しい。この場合は、反射係数の
メインローブの中心に対称的にｆTSとｆTAを配置すれ
ば、通過帯域特性、帯域外減衰特性および群遅延特性は
周波数の低い方と高い方がほぼ対称になる良好な特性に
なる。
【０００６】しかし、前述のように通過帯域が広い場
合、使用周波数が高い場合等によりバスラインの幅が狭
くなったり、膜厚が薄くなりバスラインの抵抗が増大す
ると、このバスラインの抵抗が無視出来なくなる。特性
上では、図２に示すように規格化インピーダンスＺAは
変化しないが、ＺSの共振点はバスラインの抵抗の影響
によりディップが浅くなり、このため共振点から３ｄＢ
上がったところの幅ＷSが広くなる。このため反射係数
のメインローブの中心に対称的にｆTS，ｆTAを配置する
と、通過帯域特性、帯域外減衰特性および群遅延特性は
図３に示すように、周波数の低い方で通過帯域内では挿
入損失が増大し、通過帯域外での減衰量は減少し、その
分群遅延特性も緩やかになり、全体の特性では、周波数
の低い方で特性が悪くなっている。
合、使用周波数が高い場合等によりバスラインの幅が狭
くなったり、膜厚が薄くなりバスラインの抵抗が増大す
ると、このバスラインの抵抗が無視出来なくなる。特性
上では、図２に示すように規格化インピーダンスＺAは
変化しないが、ＺSの共振点はバスラインの抵抗の影響
によりディップが浅くなり、このため共振点から３ｄＢ
上がったところの幅ＷSが広くなる。このため反射係数
のメインローブの中心に対称的にｆTS，ｆTAを配置する
と、通過帯域特性、帯域外減衰特性および群遅延特性は
図３に示すように、周波数の低い方で通過帯域内では挿
入損失が増大し、通過帯域外での減衰量は減少し、その
分群遅延特性も緩やかになり、全体の特性では、周波数
の低い方で特性が悪くなっている。
【０００７】これを改善するには、図５に示すように規
格化インピーダンスの特性がバスラインに抵抗分が有っ
ても、なおかつ共振点から３ｄＢ上がったところの帯域
幅ＷSとＷAが、ＺS，ＺAにおいて等しくなるようにすれ
ば良い。このことを実現するには、反射係数のメインロ
ーブと放射コンダクタンスのピーク値の重ね方におい
て、反射係数の大きい方へ放射コンダクタンスのピーク
を移行すると、共振抵抗が小さくなり波形も急峻にな
る。又、反射係数の小さい方へ放射コンダクタンスのピ
ークを移行すると、共振抵抗が大きくなり波形も緩慢に
なる。これを利用して、図４に示すように、ＺSとＺAの
共振点から３ｄＢ上がったところの幅ＷSとＷAが等しく
なるように放射コンダクタンスのピーク周波数ｆTSに対
して反射係数のメインローブの位置を周波数の低い方へ
移行する。このように反射係数を放射コンダクタンスの
ピーク周波数ｆTAと放射コンダクタンスのピーク周波数
ｆTSとを比べたときに、ｆTAの方が低い値となるように
設計することにより帯域幅ＷSとＷAを等しくすることが
出来る。
格化インピーダンスの特性がバスラインに抵抗分が有っ
ても、なおかつ共振点から３ｄＢ上がったところの帯域
幅ＷSとＷAが、ＺS，ＺAにおいて等しくなるようにすれ
ば良い。このことを実現するには、反射係数のメインロ
ーブと放射コンダクタンスのピーク値の重ね方におい
て、反射係数の大きい方へ放射コンダクタンスのピーク
を移行すると、共振抵抗が小さくなり波形も急峻にな
る。又、反射係数の小さい方へ放射コンダクタンスのピ
ークを移行すると、共振抵抗が大きくなり波形も緩慢に
なる。これを利用して、図４に示すように、ＺSとＺAの
共振点から３ｄＢ上がったところの幅ＷSとＷAが等しく
なるように放射コンダクタンスのピーク周波数ｆTSに対
して反射係数のメインローブの位置を周波数の低い方へ
移行する。このように反射係数を放射コンダクタンスの
ピーク周波数ｆTAと放射コンダクタンスのピーク周波数
ｆTSとを比べたときに、ｆTAの方が低い値となるように
設計することにより帯域幅ＷSとＷAを等しくすることが
出来る。
【０００８】前記の反射係数のメインローブの周波数を
低い方へ移行させる手段としては、図１において、変換
器のすだれ電極の間隔よりも反射器のすだれ電極の間隔
を若干拡げることで、実現できる。
低い方へ移行させる手段としては、図１において、変換
器のすだれ電極の間隔よりも反射器のすだれ電極の間隔
を若干拡げることで、実現できる。
【０００９】このことにより、放射コンダクタンスと反
射係数のメインローブの関係を図４に示すように放射コ
ンダクタンスに対して反射係数のメインローブの特性を
周波数の低い方へ移行することにより、反射係数が放射
コンダクタンスのピーク周波数ｆTAにおいて、放射コン
ダクタンスのピーク周波数ｆTSに比べ低い値のところに
設定すると、見かけ上、放射コンダクタンスのピーク周
波数ｆTAの抵抗が大きくなったのと同じとなり、規格化
インピーダンスを図２に示すようにＺSとＺAの共振点か
ら３ｄＢ上がったところの幅がＷS＞ＷAとなっていたも
のを、図５に示すようにＷS＝ＷAと等しくなるようにす
ることで、通過帯域特性、帯域外減衰特性および群遅延
特性が図３に示すように周波数の高い方に比べ低い方の
特性が悪かったものが、図６に示すように通過帯域特
性、帯域外減衰特性および群遅延特性の周波数の高い方
と低い方でほぼ対称的になり良好な特性が得られる。
射係数のメインローブの関係を図４に示すように放射コ
ンダクタンスに対して反射係数のメインローブの特性を
周波数の低い方へ移行することにより、反射係数が放射
コンダクタンスのピーク周波数ｆTAにおいて、放射コン
ダクタンスのピーク周波数ｆTSに比べ低い値のところに
設定すると、見かけ上、放射コンダクタンスのピーク周
波数ｆTAの抵抗が大きくなったのと同じとなり、規格化
インピーダンスを図２に示すようにＺSとＺAの共振点か
ら３ｄＢ上がったところの幅がＷS＞ＷAとなっていたも
のを、図５に示すようにＷS＝ＷAと等しくなるようにす
ることで、通過帯域特性、帯域外減衰特性および群遅延
特性が図３に示すように周波数の高い方に比べ低い方の
特性が悪かったものが、図６に示すように通過帯域特
性、帯域外減衰特性および群遅延特性の周波数の高い方
と低い方でほぼ対称的になり良好な特性が得られる。
【００１０】図４では放射コンダクタンスのピーク周波
数ｆTSに反射係数のメインローブの中心に合わせている
が、この点だけとは限らない。図５に示す規格化インピ
ーダンスＺSとＺAの共振点から３ｄＢ上がったとこの幅
ＷSとＷAが等しくなる点に反射係数のメインローブを設
定すれば良い。また、二重モード弾性表面波フイルタの
特性は反射係数と放射コンダクタンスの相乗効果により
得られるものなので、前記の説明では反射係数を移動し
ているが、逆に放射コンダクタンスを移動しても同等の
効果が得られる。
数ｆTSに反射係数のメインローブの中心に合わせている
が、この点だけとは限らない。図５に示す規格化インピ
ーダンスＺSとＺAの共振点から３ｄＢ上がったとこの幅
ＷSとＷAが等しくなる点に反射係数のメインローブを設
定すれば良い。また、二重モード弾性表面波フイルタの
特性は反射係数と放射コンダクタンスの相乗効果により
得られるものなので、前記の説明では反射係数を移動し
ているが、逆に放射コンダクタンスを移動しても同等の
効果が得られる。
【００１１】
【発明の効果】二重モード弾性表面波フイルタにおい
て、通過帯域を広くしたり周波数を高くした場合には、
バスラインの抵抗分が増大することの影響により通過帯
域特性、帯域外減衰量および群遅延特性が周波数の低い
方において周波数の高い方に比べて特性が充分に取れな
いという課題があった。本発明により課題が解決された
ので通過帯域幅を広くしたり、使用周波数を高くしても
特性の良好な、二重モード弾性表面波フイルタを容易に
しかも安価に製作できるようになった。
て、通過帯域を広くしたり周波数を高くした場合には、
バスラインの抵抗分が増大することの影響により通過帯
域特性、帯域外減衰量および群遅延特性が周波数の低い
方において周波数の高い方に比べて特性が充分に取れな
いという課題があった。本発明により課題が解決された
ので通過帯域幅を広くしたり、使用周波数を高くしても
特性の良好な、二重モード弾性表面波フイルタを容易に
しかも安価に製作できるようになった。
【図１】二重モード弾性表面波フイルタの構成図であ
る。
る。
【図２】バスラインの抵抗分が大きい場合の規格化イン
ピーダンスＺSとＺAの関係を示すグラフである。
ピーダンスＺSとＺAの関係を示すグラフである。
【図３】バスラインの抵抗分が大きい場合の通過帯域特
性と群遅延特性を示すグラフである。図中の実線は減衰
量を示し、点線は群遅延特性を示す。
性と群遅延特性を示すグラフである。図中の実線は減衰
量を示し、点線は群遅延特性を示す。
【図４】バスラインの抵抗分の大きい場合に、通過帯域
特性及び、群遅延特性の低域を改善した反射係数のメイ
ンローブと放射コンダクタンスの関係を示すグラフであ
る。図中の実線は反射係数を示し、点線は放射コンダク
タンスを示す。
特性及び、群遅延特性の低域を改善した反射係数のメイ
ンローブと放射コンダクタンスの関係を示すグラフであ
る。図中の実線は反射係数を示し、点線は放射コンダク
タンスを示す。
【図５】低域特性を改善した場合の規格化インピーダン
スＺSとＺAの関係を示すグラフである。
スＺSとＺAの関係を示すグラフである。
【図６】バスラインの抵抗分が大きい場合の通過帯域の
低域を改善した場合の通過帯域を示すグラフである。図
中の実線は減衰量を示し、点線は群遅延特性を示す。
低域を改善した場合の通過帯域を示すグラフである。図
中の実線は減衰量を示し、点線は群遅延特性を示す。
１ 変換器 ２ 反射器 ３ バスライン
Claims (2)
- 【請求項１】 二重モード弾性表面波フイルタにおい
て、バスラインの抵抗分の影響により通過帯域特性、帯
域外減衰特性および群遅延特性が劣化することを補正す
る手段として、放射コンダクタンスに対して反射係数の
メインローブを周波数の低い方へ移行させることを特徴
とする二重モード弾性表面波フイルタ。 - 【請求項２】 放射コンダクタンスのピーク周波数（ｆ
TS）における反射係数に比べ、放射コンダクタンスのピ
ーク周波数（ｆTA）における反射係数の方が小さいこと
を特徴とする特許請求範囲第１項記載の二重モード弾性
表面波フイルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2612093A JPH06224688A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 二重モード弾性表面波フイルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2612093A JPH06224688A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 二重モード弾性表面波フイルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06224688A true JPH06224688A (ja) | 1994-08-12 |
Family
ID=12184717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2612093A Pending JPH06224688A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 二重モード弾性表面波フイルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06224688A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6172581B1 (en) | 1998-05-13 | 2001-01-09 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Surface acoustic wave filters with cascaded transversely coupled mode resonator filters |
-
1993
- 1993-01-21 JP JP2612093A patent/JPH06224688A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6172581B1 (en) | 1998-05-13 | 2001-01-09 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Surface acoustic wave filters with cascaded transversely coupled mode resonator filters |
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