JP2000091869A - 弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器 - Google Patents
弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器Info
- Publication number
- JP2000091869A JP2000091869A JP15616899A JP15616899A JP2000091869A JP 2000091869 A JP2000091869 A JP 2000091869A JP 15616899 A JP15616899 A JP 15616899A JP 15616899 A JP15616899 A JP 15616899A JP 2000091869 A JP2000091869 A JP 2000091869A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- surface acoustic
- acoustic wave
- electrode
- wave filter
- comb
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 低挿入損失、かつ優れた通過帯域内特性を持
つ弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器を提供す
ることを目的とする。 【解決手段】 圧電基板１１の上に、入力ＩＤＴ電極１
６、出力ＩＤＴ電極１７を有し、入、出力ＩＤＴ電極１
６，１７はそれぞれ互いに交差する櫛電極対１２ａ，１
２ｂおよび１３ａ，１３ｂとこれらを接続する引き出し
電極１４ａ，１４ｂおよび１５ａ，１５より構成されて
いる。また、櫛電極対１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂ
は、交差部において異なった線幅を有する二本の櫛電極
で構成されている。櫛電極対１２ａ，１２ｂ，１３ａ，
１３ｂの線幅の細い櫛電極の線幅をＬ１、線幅の太い櫛
電極の線幅をＬ２、その線幅比率をＬ２／Ｌ１としたと
き、線幅比率を１．０より大きくしたものである。
つ弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器を提供す
ることを目的とする。 【解決手段】 圧電基板１１の上に、入力ＩＤＴ電極１
６、出力ＩＤＴ電極１７を有し、入、出力ＩＤＴ電極１
６，１７はそれぞれ互いに交差する櫛電極対１２ａ，１
２ｂおよび１３ａ，１３ｂとこれらを接続する引き出し
電極１４ａ，１４ｂおよび１５ａ，１５より構成されて
いる。また、櫛電極対１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂ
は、交差部において異なった線幅を有する二本の櫛電極
で構成されている。櫛電極対１２ａ，１２ｂ，１３ａ，
１３ｂの線幅の細い櫛電極の線幅をＬ１、線幅の太い櫛
電極の線幅をＬ２、その線幅比率をＬ２／Ｌ１としたと
き、線幅比率を１．０より大きくしたものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は無線通信機器の高周
波回路などに使用される弾性表面波フィルタの低挿入損
失化、高性能化に関するものであり、特に一方向性電極
を利用したトランスバーサル型の弾性表面波フィルタと
これを用いた通信機器に関するものである。
波回路などに使用される弾性表面波フィルタの低挿入損
失化、高性能化に関するものであり、特に一方向性電極
を利用したトランスバーサル型の弾性表面波フィルタと
これを用いた通信機器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＣＤＭＡ用のＩＦフィルタのように比較
的広帯域でかつ通過帯域内の位相特性の平坦性が重要な
場合は、トランスバーサル型の弾性表面波フィルタが使
用されている。一方でよく知られているようにトランス
バーサル型の弾性表面波フィルタは、挿入損失が大きい
ので一方向性電極を利用したトランスバーサル型の弾性
表面波フィルタが期待され、検討されている。
的広帯域でかつ通過帯域内の位相特性の平坦性が重要な
場合は、トランスバーサル型の弾性表面波フィルタが使
用されている。一方でよく知られているようにトランス
バーサル型の弾性表面波フィルタは、挿入損失が大きい
ので一方向性電極を利用したトランスバーサル型の弾性
表面波フィルタが期待され、検討されている。
【０００３】以下、従来の一方向性電極を利用したトラ
ンスバーサル型の弾性表面波フィルタについて説明す
る。
ンスバーサル型の弾性表面波フィルタについて説明す
る。
【０００４】図２２（ａ）は従来の一方向性電極を利用
したトランスバーサル型の弾性表面波フィルタのインタ
ーディジタルトランスデューサ電極（以下ＩＤＴ電極と
する）の上面図であり、図２２（ｂ）に図２２（ａ）の
黒枠で囲んだ部分の拡大図を示す。
したトランスバーサル型の弾性表面波フィルタのインタ
ーディジタルトランスデューサ電極（以下ＩＤＴ電極と
する）の上面図であり、図２２（ｂ）に図２２（ａ）の
黒枠で囲んだ部分の拡大図を示す。
【０００５】図２２に示すタイプの一方向性電極はＥＷ
Ｃ−ＳＰＵＤＴ（Electrode With Controlled Single P
hase Unidirectional Transducer）と呼ばれるものの一
つであり、基本的な構成として波長λの１／４幅のλ／
４幅櫛電極１００ａを一本と波長λの１／８幅のλ／８
幅櫛電極１００ｂ二本による合計三本の櫛電極１００
ａ，１００ｂによる基本単位が一波長内に構成されてい
る。ＥＷＣ−ＳＰＵＤＴは弾性表面波の励起中心に対し
て反射器による反射中心が非対称な関係にあることから
伝搬方向性が生じる。図２２に示した構成では、膜厚や
櫛電極１００ａ，１００ｂの対数の設定により比較的強
い方向性が得られ図２２の櫛電極配置のＩＤＴ電極では
図面右方向に向かって方向性が付くことになる。
Ｃ−ＳＰＵＤＴ（Electrode With Controlled Single P
hase Unidirectional Transducer）と呼ばれるものの一
つであり、基本的な構成として波長λの１／４幅のλ／
４幅櫛電極１００ａを一本と波長λの１／８幅のλ／８
幅櫛電極１００ｂ二本による合計三本の櫛電極１００
ａ，１００ｂによる基本単位が一波長内に構成されてい
る。ＥＷＣ−ＳＰＵＤＴは弾性表面波の励起中心に対し
て反射器による反射中心が非対称な関係にあることから
伝搬方向性が生じる。図２２に示した構成では、膜厚や
櫛電極１００ａ，１００ｂの対数の設定により比較的強
い方向性が得られ図２２の櫛電極配置のＩＤＴ電極では
図面右方向に向かって方向性が付くことになる。
【０００６】また、図２１に示すような通信機器の送受
信回路において、ミキサー８３の出力側に上記構成を有
する弾性表面波フィルタを用いていた。
信回路において、ミキサー８３の出力側に上記構成を有
する弾性表面波フィルタを用いていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記構成によると十分
な方向性は得られるものの、一方で弾性表面波の励起効
率が悪いため挿入損失が思いのほか良くならないという
問題を有していた。
な方向性は得られるものの、一方で弾性表面波の励起効
率が悪いため挿入損失が思いのほか良くならないという
問題を有していた。
【０００８】そこで本発明は、さらに低挿入損失でかつ
優れた通過帯域内特性を持つ弾性表面波フィルタとこれ
を用いた通信機器を提供することを目的とするものであ
る。
優れた通過帯域内特性を持つ弾性表面波フィルタとこれ
を用いた通信機器を提供することを目的とするものであ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明の弾性表面波フィルタは、圧電基板と、この圧
電基板上に設けた一波長内に四本の櫛電極を有する少な
くとも二つのＩＤＴ電極とを備え、少なくとも一つのＩ
ＤＴ電極において、互いに交差するとともに異なった線
幅の櫛電極対を少なくとも一対有し、細い櫛電極の線幅
（Ｌ１）と太い櫛電極の線幅（Ｌ２）の線幅比率（Ｌ２
／Ｌ１）を１より大きくしたものであり、従来技術に示
した一方向性電極と同様にＥＷＣ−ＳＰＵＤＴの一種と
考えることができ、弾性表面波の伝搬方向性が生じる原
理は同じであり、上記目標を達成することができる。
に本発明の弾性表面波フィルタは、圧電基板と、この圧
電基板上に設けた一波長内に四本の櫛電極を有する少な
くとも二つのＩＤＴ電極とを備え、少なくとも一つのＩ
ＤＴ電極において、互いに交差するとともに異なった線
幅の櫛電極対を少なくとも一対有し、細い櫛電極の線幅
（Ｌ１）と太い櫛電極の線幅（Ｌ２）の線幅比率（Ｌ２
／Ｌ１）を１より大きくしたものであり、従来技術に示
した一方向性電極と同様にＥＷＣ−ＳＰＵＤＴの一種と
考えることができ、弾性表面波の伝搬方向性が生じる原
理は同じであり、上記目標を達成することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、圧電基板と、この圧電基板上に設けた一波長内に四
本の櫛電極を有する少なくとも二つのＩＤＴ電極とを備
え、少なくとも一つのＩＤＴ電極において、互いに交差
するとともに異なった線幅の櫛電極対を少なくとも一つ
有し、細い櫛電極の線幅（Ｌ１）と太い櫛電極の線幅
（Ｌ２）の線幅比率（Ｌ２／Ｌ１）を１より大きくした
弾性表面波フィルタであり、十分な一方向性を有すると
ともに弾性表面波の励振効率に優れた低挿入損失のもの
である。
は、圧電基板と、この圧電基板上に設けた一波長内に四
本の櫛電極を有する少なくとも二つのＩＤＴ電極とを備
え、少なくとも一つのＩＤＴ電極において、互いに交差
するとともに異なった線幅の櫛電極対を少なくとも一つ
有し、細い櫛電極の線幅（Ｌ１）と太い櫛電極の線幅
（Ｌ２）の線幅比率（Ｌ２／Ｌ１）を１より大きくした
弾性表面波フィルタであり、十分な一方向性を有すると
ともに弾性表面波の励振効率に優れた低挿入損失のもの
である。
【００１１】請求項２に記載の発明は、全ての櫛電極対
が線幅の異なる櫛電極で構成される場合（数３）を満た
す構成とした請求項１に記載の弾性表面波フィルタであ
り、通過帯域内のリップルが小さく、通過帯域外減衰量
の大きなものである。
が線幅の異なる櫛電極で構成される場合（数３）を満た
す構成とした請求項１に記載の弾性表面波フィルタであ
り、通過帯域内のリップルが小さく、通過帯域外減衰量
の大きなものである。
【００１２】
【数３】
【００１３】請求項３に記載の発明は、異なる線幅の櫛
電極対と同じ線幅の櫛電極対が混在する場合、異なる線
幅の櫛電極対において（数４）を満たす構成とした請求
項１に記載の弾性表面波フィルタであり、通過帯域内の
リップルが小さく、通過帯域外減衰量の大きなものであ
る。
電極対と同じ線幅の櫛電極対が混在する場合、異なる線
幅の櫛電極対において（数４）を満たす構成とした請求
項１に記載の弾性表面波フィルタであり、通過帯域内の
リップルが小さく、通過帯域外減衰量の大きなものであ
る。
【００１４】
【数４】
【００１５】請求項４に記載の発明は、一つのＩＤＴ電
極において異なった線幅の櫛電極対を少なくとも二対有
し、これらを逆方向に配置した請求項１から請求項３の
いずれか一つに記載の弾性表面波フィルタであり、弾性
表面波の一方向性を制御することができ、不十分な方向
性あるいは過度の方向性等による通過帯域内のリップル
を制御し、より優れたフィルタ特性を得られるものであ
る。
極において異なった線幅の櫛電極対を少なくとも二対有
し、これらを逆方向に配置した請求項１から請求項３の
いずれか一つに記載の弾性表面波フィルタであり、弾性
表面波の一方向性を制御することができ、不十分な方向
性あるいは過度の方向性等による通過帯域内のリップル
を制御し、より優れたフィルタ特性を得られるものであ
る。
【００１６】請求項５に記載の発明は、ＩＤＴ電極の
内、入力用ＩＤＴ電極と出力用ＩＤＴ電極とは線幅比率
が異なる構成とした請求項１から請求項４のいずれか一
つに記載の弾性表面波フィルタであり、弾性表面波の一
方向性を制御することができ、不十分な方向性あるいは
過度の方向性等による通過帯域内のリップルを制御し、
より優れたフィルタ特性を得られるものである。
内、入力用ＩＤＴ電極と出力用ＩＤＴ電極とは線幅比率
が異なる構成とした請求項１から請求項４のいずれか一
つに記載の弾性表面波フィルタであり、弾性表面波の一
方向性を制御することができ、不十分な方向性あるいは
過度の方向性等による通過帯域内のリップルを制御し、
より優れたフィルタ特性を得られるものである。
【００１７】請求項６に記載の発明は、入力ＩＤＴ電極
と出力ＩＤＴ電極とは櫛電極の中心間距離が異なる構成
とした請求項５に記載の弾性表面波フィルタであり、弾
性表面波の一方向性を制御することができ、不十分な方
向性あるいは過度の方向性等による通過帯域内のリップ
ルを制御し、より優れたフィルタ特性を得られるもので
ある。
と出力ＩＤＴ電極とは櫛電極の中心間距離が異なる構成
とした請求項５に記載の弾性表面波フィルタであり、弾
性表面波の一方向性を制御することができ、不十分な方
向性あるいは過度の方向性等による通過帯域内のリップ
ルを制御し、より優れたフィルタ特性を得られるもので
ある。
【００１８】請求項７に記載の発明は、入力ＩＤＴ電極
あるいは出力ＩＤＴ電極の少なくとも一方において櫛電
極の中心間距離が二種類以上存在する構成とした請求項
６に記載の弾性表面波フィルタであり、弾性表面波の一
方向性を制御することができ、不十分な方向性あるいは
過度の方向性等による通過帯域内のリップルを制御し、
より優れたフィルタ特性を得られるものである。
あるいは出力ＩＤＴ電極の少なくとも一方において櫛電
極の中心間距離が二種類以上存在する構成とした請求項
６に記載の弾性表面波フィルタであり、弾性表面波の一
方向性を制御することができ、不十分な方向性あるいは
過度の方向性等による通過帯域内のリップルを制御し、
より優れたフィルタ特性を得られるものである。
【００１９】請求項８に記載の発明は、櫛電極のメタラ
イゼーションレシオが０．４５〜０．６５である請求項
１から請求項７のいずれか一つに記載の弾性表面波フィ
ルタであり、弾性表面波の一方向性を制御することがで
き、不十分な方向性あるいは過度の方向性等による通過
帯域内のリップルを制御し、より優れたフィルタ特性を
得られるものである。
イゼーションレシオが０．４５〜０．６５である請求項
１から請求項７のいずれか一つに記載の弾性表面波フィ
ルタであり、弾性表面波の一方向性を制御することがで
き、不十分な方向性あるいは過度の方向性等による通過
帯域内のリップルを制御し、より優れたフィルタ特性を
得られるものである。
【００２０】請求項９に記載の発明は、櫛電極の主成分
はアルミニウムを主成分とする金属であり、かつ櫛電極
膜厚ｈと弾性表面波の波長λとの膜厚比率（ｈ／λ）が
０．００５〜０．０３５である請求項１から請求項８の
いずれか一つに記載の弾性表面波フィルタであり、弾性
表面波の一方向性を制御することができ、不十分な方向
性あるいは過度の方向性等による通過帯域内のリップル
を制御し、より優れたフィルタ特性を得られるものであ
る。
はアルミニウムを主成分とする金属であり、かつ櫛電極
膜厚ｈと弾性表面波の波長λとの膜厚比率（ｈ／λ）が
０．００５〜０．０３５である請求項１から請求項８の
いずれか一つに記載の弾性表面波フィルタであり、弾性
表面波の一方向性を制御することができ、不十分な方向
性あるいは過度の方向性等による通過帯域内のリップル
を制御し、より優れたフィルタ特性を得られるものであ
る。
【００２１】請求項１０に記載の発明は、圧電基板は２
８°〜４２°回転Ｙカットの水晶基板である請求項１か
ら請求項９のいずれか一つに記載の弾性表面波フィルタ
であり、要求される使用温度範囲で最適な温度特性を有
する弾性表面波フィルタが得られる。
８°〜４２°回転Ｙカットの水晶基板である請求項１か
ら請求項９のいずれか一つに記載の弾性表面波フィルタ
であり、要求される使用温度範囲で最適な温度特性を有
する弾性表面波フィルタが得られる。
【００２２】請求項１１に記載の発明は、ミキサーと、
このミキサーの出力側にその入力側を接続した請求項１
から請求項１０のいずれか一つに記載の弾性表面波フィ
ルタと、この弾性表面波フィルタの出力側にその入力側
を接続したアンプとを備えた通信機器であり、アンプの
素子因数の低減あるいはアンプでの消費電力の低減が可
能となる等、性能、コストに優れたものである。
このミキサーの出力側にその入力側を接続した請求項１
から請求項１０のいずれか一つに記載の弾性表面波フィ
ルタと、この弾性表面波フィルタの出力側にその入力側
を接続したアンプとを備えた通信機器であり、アンプの
素子因数の低減あるいはアンプでの消費電力の低減が可
能となる等、性能、コストに優れたものである。
【００２３】以下本発明の実施の形態について図面を参
照しながら説明する。
照しながら説明する。
【００２４】（実施の形態１）図１は本発明による弾性
表面波フィルタの上面図であり、圧電基板１１の上に入
力ＩＤＴ電極１６、出力ＩＤＴ電極１７を有し、入、出
力ＩＤＴ電極１６，１７はそれぞれ互いに交差する櫛電
極対１２ａ，１２ｂおよび１３ａ，１３ｂとこれらを接
続する引き出し電極１４ａ，１４ｂおよび１５ａ，１５
ｂにより構成されている。また、櫛電極対１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂは、交差部において異なった線幅を
有する二本の櫛電極で構成されている。さらに入、出力
ＩＤＴ電極１６，１７はアルミニウムあるいはアルミニ
ウム合金を用いて形成されたものである。
表面波フィルタの上面図であり、圧電基板１１の上に入
力ＩＤＴ電極１６、出力ＩＤＴ電極１７を有し、入、出
力ＩＤＴ電極１６，１７はそれぞれ互いに交差する櫛電
極対１２ａ，１２ｂおよび１３ａ，１３ｂとこれらを接
続する引き出し電極１４ａ，１４ｂおよび１５ａ，１５
ｂにより構成されている。また、櫛電極対１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂは、交差部において異なった線幅を
有する二本の櫛電極で構成されている。さらに入、出力
ＩＤＴ電極１６，１７はアルミニウムあるいはアルミニ
ウム合金を用いて形成されたものである。
【００２５】このようにして構成された弾性表面波フィ
ルタの櫛電極対１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂの線幅
の関係を詳細に示したのが図２（ａ），（ｂ）であり、
図２（ｂ）は図２（ａ）において点線で囲んだ部分の拡
大図である。
ルタの櫛電極対１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂの線幅
の関係を詳細に示したのが図２（ａ），（ｂ）であり、
図２（ｂ）は図２（ａ）において点線で囲んだ部分の拡
大図である。
【００２６】図２において線幅の細い櫛電極の線幅をＬ
１、線幅の太い櫛電極の線幅をＬ２、その線幅比率をＬ
２／Ｌ１としたとき、線幅比率と弾性表面波フィルタの
挿入損失の関係を調べた結果が図３に示すグラフであ
る。この実験は圧電基板１１として、２８°〜４２°回
転Ｙカットの水晶基板を用い、簡単にするため入、出力
ＩＤＴ電極１６，１７は同じ構成で図１に示すように伝
搬方向が互いに向き合うように配置し、また櫛電極対１
２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂはそれぞれ２５対とし、
２５対の線幅比率は同じものを用いた。
１、線幅の太い櫛電極の線幅をＬ２、その線幅比率をＬ
２／Ｌ１としたとき、線幅比率と弾性表面波フィルタの
挿入損失の関係を調べた結果が図３に示すグラフであ
る。この実験は圧電基板１１として、２８°〜４２°回
転Ｙカットの水晶基板を用い、簡単にするため入、出力
ＩＤＴ電極１６，１７は同じ構成で図１に示すように伝
搬方向が互いに向き合うように配置し、また櫛電極対１
２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂはそれぞれ２５対とし、
２５対の線幅比率は同じものを用いた。
【００２７】我々の実験において櫛電極対１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂの電極膜厚に関わらず、弾性表面波
の伝搬方向性は、線幅比率が３付近で最も大きくなるこ
とが確認された。しかしながら、弾性表面波フィルタの
挿入損失は、全く意外なことに線幅比率が３より大きい
ところで最も小さいことが図３よりわかる。
ｂ，１３ａ，１３ｂの電極膜厚に関わらず、弾性表面波
の伝搬方向性は、線幅比率が３付近で最も大きくなるこ
とが確認された。しかしながら、弾性表面波フィルタの
挿入損失は、全く意外なことに線幅比率が３より大きい
ところで最も小さいことが図３よりわかる。
【００２８】線幅比率はかなり大きな値でも挿入損失の
増加は大きくないが、大きすぎると、櫛電極対１２ａ，
１２ｂ，１３ａ，１３ｂにおいて細い方の櫛電極の幅が
非常に小さくなり、製造工程上の課題が生じ量産に適し
ていない。例えば中心周波数が１１１．９ＭＨｚで、線
幅比率が７、メタライゼーションレシオ［半波長内の
入、出力ＩＤＴ電極１６，１７の櫛電極対１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂの電極指幅の総和／伝搬する弾性表
面波の半波長：（Ｌ１＋Ｌ２）／（２／λ）］が０．５
の時、櫛電極対１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂの細い
方の櫛電極の幅は０．８８μｍという小さな値になるの
である。
増加は大きくないが、大きすぎると、櫛電極対１２ａ，
１２ｂ，１３ａ，１３ｂにおいて細い方の櫛電極の幅が
非常に小さくなり、製造工程上の課題が生じ量産に適し
ていない。例えば中心周波数が１１１．９ＭＨｚで、線
幅比率が７、メタライゼーションレシオ［半波長内の
入、出力ＩＤＴ電極１６，１７の櫛電極対１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂの電極指幅の総和／伝搬する弾性表
面波の半波長：（Ｌ１＋Ｌ２）／（２／λ）］が０．５
の時、櫛電極対１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂの細い
方の櫛電極の幅は０．８８μｍという小さな値になるの
である。
【００２９】従って弾性表面波の一方向性を制御し、不
十分な方向性あるいは逆に過度の方向性等による通過帯
域内群遅延偏差のリップルを制御し、より優れたフィル
タ特性を得るためには、線幅比率を１．０より大きく、
好ましくは３．０以上５．０未満の範囲にすることが必
要である。参考までに付け加えると線幅比率が１のとき
は従来から一般的に用いられているλ／８電極幅の双方
向電極となり、これと比較すると本発明の構成による低
挿入損失化の効果が図３によりはっきり確認できる。
十分な方向性あるいは逆に過度の方向性等による通過帯
域内群遅延偏差のリップルを制御し、より優れたフィル
タ特性を得るためには、線幅比率を１．０より大きく、
好ましくは３．０以上５．０未満の範囲にすることが必
要である。参考までに付け加えると線幅比率が１のとき
は従来から一般的に用いられているλ／８電極幅の双方
向電極となり、これと比較すると本発明の構成による低
挿入損失化の効果が図３によりはっきり確認できる。
【００３０】また、本発明においてはメタライゼーショ
ンレシオも弾性表面波フィルタの挿入損失に大きくかか
わるファクターであり、図４にメタライゼーションレシ
オと挿入損失との関係を示す。櫛電極対１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂの電極膜厚により若干異なるが、挿
入損失を小さくするためには、メタライゼーションレシ
オは０．４〜０．７、好ましくは０．５〜０．６とすれ
ばよいことがわかる。
ンレシオも弾性表面波フィルタの挿入損失に大きくかか
わるファクターであり、図４にメタライゼーションレシ
オと挿入損失との関係を示す。櫛電極対１２ａ，１２
ｂ，１３ａ，１３ｂの電極膜厚により若干異なるが、挿
入損失を小さくするためには、メタライゼーションレシ
オは０．４〜０．７、好ましくは０．５〜０．６とすれ
ばよいことがわかる。
【００３１】更に、入、出力ＩＤＴ電極１６，１７は、
アルミニウムを主成分とする金属で形成したものである
が、入、出力ＩＤＴ電極１６，１７を構成する櫛電極の
膜厚ｈと弾性表面波の波長λとの膜厚比率（ｈ／λ）を
０．００５〜０．０３５とすることが望ましい。
アルミニウムを主成分とする金属で形成したものである
が、入、出力ＩＤＴ電極１６，１７を構成する櫛電極の
膜厚ｈと弾性表面波の波長λとの膜厚比率（ｈ／λ）を
０．００５〜０．０３５とすることが望ましい。
【００３２】以上本実施の形態のような構成にすること
によって一方向性を制御し、低挿入損失でかつ通過帯域
内特性の良い弾性表面波フィルタを得ることができる。
によって一方向性を制御し、低挿入損失でかつ通過帯域
内特性の良い弾性表面波フィルタを得ることができる。
【００３３】（実施の形態２）図５は本実施の形態２に
おける弾性表面波フィルタの上面図、図６は図５の要部
拡大上面図であり、圧電基板２１の上に入力ＩＤＴ電極
２６、出力ＩＤＴ電極２７を有し、入、出力ＩＤＴ電極
２６，２７はそれぞれ互いに交差する櫛電極対２２ａ，
２２ｂおよび２３ａ，２３ｂとこれらを接続する引き出
し電極２４ａ，２４ｂおよび２５ａ，２５ｂより構成さ
れている。また、櫛電極対２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２
３ｂは、異なった線幅を有する二本の櫛電極でそれぞれ
構成されている。
おける弾性表面波フィルタの上面図、図６は図５の要部
拡大上面図であり、圧電基板２１の上に入力ＩＤＴ電極
２６、出力ＩＤＴ電極２７を有し、入、出力ＩＤＴ電極
２６，２７はそれぞれ互いに交差する櫛電極対２２ａ，
２２ｂおよび２３ａ，２３ｂとこれらを接続する引き出
し電極２４ａ，２４ｂおよび２５ａ，２５ｂより構成さ
れている。また、櫛電極対２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２
３ｂは、異なった線幅を有する二本の櫛電極でそれぞれ
構成されている。
【００３４】さらに入、出力ＩＤＴ電極２６，２７はア
ルミニウムあるいはアルミニウム合金を用いて形成され
たものである。
ルミニウムあるいはアルミニウム合金を用いて形成され
たものである。
【００３５】図６を見るとわかるように、入力ＩＤＴ電
極２６において、引き出し電極２４ｂに接続される一対
の櫛電極対２２ｂの細い櫛電極と線幅の太い櫛電極の線
幅間の距離をγ、櫛電極対２２ｂの細い櫛電極と交差す
る引き出し電極２４ａに接続される櫛電極対２２ａの太
い櫛電極との距離の１／２をα、櫛電極対２２ｂの太い
櫛電極と交差する引き出し電極２４ａに接続される櫛電
極対２２ａの細い櫛電極との距離の１／２をβとする
と、γ＞α＋βとなっている。
極２６において、引き出し電極２４ｂに接続される一対
の櫛電極対２２ｂの細い櫛電極と線幅の太い櫛電極の線
幅間の距離をγ、櫛電極対２２ｂの細い櫛電極と交差す
る引き出し電極２４ａに接続される櫛電極対２２ａの太
い櫛電極との距離の１／２をα、櫛電極対２２ｂの太い
櫛電極と交差する引き出し電極２４ａに接続される櫛電
極対２２ａの細い櫛電極との距離の１／２をβとする
と、γ＞α＋βとなっている。
【００３６】また、実施の形態１と同様に、線幅比率を
１．０より大きく、好ましくは３．０以上５．０未満の
範囲にすることが必要である。
１．０より大きく、好ましくは３．０以上５．０未満の
範囲にすることが必要である。
【００３７】さらに、メタライゼーションレシオも０．
４〜０．７、好ましくは０．５〜０．６とすればよい。
４〜０．７、好ましくは０．５〜０．６とすればよい。
【００３８】さらにまた、入、出力ＩＤＴ電極２６，２
７は、アルミニウムを主成分とする金属で形成したもの
であるが、入、出力ＩＤＴ電極２６，２７を構成する櫛
電極の膜厚ｈと弾性表面波の波長λとの膜厚比率（ｈ／
λ）を０．００５〜０．０３５とすることが望ましい。
７は、アルミニウムを主成分とする金属で形成したもの
であるが、入、出力ＩＤＴ電極２６，２７を構成する櫛
電極の膜厚ｈと弾性表面波の波長λとの膜厚比率（ｈ／
λ）を０．００５〜０．０３５とすることが望ましい。
【００３９】図７（ａ）は、線幅の異なる櫛電極対１０
０対からなる正規型電極で、膜厚比率０．０１５、線幅
比率３、α＝β＝０．４１、γ＝２の時の弾性表面波フ
ィルタの方向性が強い方の電機−機械変換特性を図７
（ｂ）は同じく方向性が弱い方の電機−機械変換特性を
示したものである。また参考のために図８（ａ）に、線
幅比率の異なる櫛電極１００対からなる正規型電極で、
膜厚比率０．０１５、線幅比率３、α＝β＝１、γ＝２
の時の弾性表面波フィルタの方向性が強い方の電機−機
械変換特性を、図８（ｂ）に同じく方向性が弱い方の電
機−機械変換特性を示す。
０対からなる正規型電極で、膜厚比率０．０１５、線幅
比率３、α＝β＝０．４１、γ＝２の時の弾性表面波フ
ィルタの方向性が強い方の電機−機械変換特性を図７
（ｂ）は同じく方向性が弱い方の電機−機械変換特性を
示したものである。また参考のために図８（ａ）に、線
幅比率の異なる櫛電極１００対からなる正規型電極で、
膜厚比率０．０１５、線幅比率３、α＝β＝１、γ＝２
の時の弾性表面波フィルタの方向性が強い方の電機−機
械変換特性を、図８（ｂ）に同じく方向性が弱い方の電
機−機械変換特性を示す。
【００４０】図７と図８を比較するとわかるように、本
実施の形態の方が対称性に優れているので、さらに通過
帯域内偏差を小さく、通過帯域外減衰量を大きくするこ
とができる。
実施の形態の方が対称性に優れているので、さらに通過
帯域内偏差を小さく、通過帯域外減衰量を大きくするこ
とができる。
【００４１】また、参考のために図９に圧電基板２１と
して２８°〜４２°回転Ｙカットの水晶基板を用い、中
心周波数が１１０ＭＨｚで、櫛電極対が１００対の場合
の膜厚比率０．００５，０．０１０，０．０１５，０．
０２０，０．０３０のそれぞれにおける、α＋β（＜
γ）の最適値を示す。
して２８°〜４２°回転Ｙカットの水晶基板を用い、中
心周波数が１１０ＭＨｚで、櫛電極対が１００対の場合
の膜厚比率０．００５，０．０１０，０．０１５，０．
０２０，０．０３０のそれぞれにおける、α＋β（＜
γ）の最適値を示す。
【００４２】（実施の形態３）図１０は本実施の形態３
における弾性表面波フィルタの上面図であり、図１１は
同要部拡大上面図であり、圧電基板３１の上に入力ＩＤ
Ｔ電極３６、出力ＩＤＴ電極３７を有し、入、出力ＩＤ
Ｔ電極３６，３７はそれぞれ互いに交差する櫛電極対３
２ａ，３２ｂおよび３３ａ，３３ｂとこれらを接続する
引き出し電極３４ａ，３４ｂおよび３５ａ，３５ｂより
構成されている。また、櫛電極対３２ａ，３２ｂ，３３
ａ，３３ｂは、それぞれ異なった線幅を有する二本の櫛
電極で構成されているものと、同じ線幅を有する二本の
櫛電極で構成されているものとが混在している。
における弾性表面波フィルタの上面図であり、図１１は
同要部拡大上面図であり、圧電基板３１の上に入力ＩＤ
Ｔ電極３６、出力ＩＤＴ電極３７を有し、入、出力ＩＤ
Ｔ電極３６，３７はそれぞれ互いに交差する櫛電極対３
２ａ，３２ｂおよび３３ａ，３３ｂとこれらを接続する
引き出し電極３４ａ，３４ｂおよび３５ａ，３５ｂより
構成されている。また、櫛電極対３２ａ，３２ｂ，３３
ａ，３３ｂは、それぞれ異なった線幅を有する二本の櫛
電極で構成されているものと、同じ線幅を有する二本の
櫛電極で構成されているものとが混在している。
【００４３】さらに入、出力ＩＤＴ電極３６，３７はア
ルミニウムあるいはアルミニウム合金を用いて形成され
たものである。
ルミニウムあるいはアルミニウム合金を用いて形成され
たものである。
【００４４】このようにして構成された弾性表面波フィ
ルタの櫛電極対３２ａ，３２ｂ，３３ａ，３３ｂの線幅
の関係を詳細に示したのが図１１である。
ルタの櫛電極対３２ａ，３２ｂ，３３ａ，３３ｂの線幅
の関係を詳細に示したのが図１１である。
【００４５】図１１を見るとわかるように、入力ＩＤＴ
電極３６において引き出し電極３４ａに接続される一対
の櫛電極対３２ａの細い櫛電極と線幅の太い櫛電極の線
幅間の距離をγ、櫛電極対３２ａの細い櫛電極と交差す
る引き出し電極３４ｂに接続される櫛電極対３２ｂの櫛
電極との距離の１／２をα、櫛電極対３２ａの太い櫛電
極と交差する引き出し電極３４ｂに接続される櫛電極対
３２ｂの櫛電極との距離の１／２をβとすると、γ＞α
＋βとなっている。さらにα＜βとなっている。
電極３６において引き出し電極３４ａに接続される一対
の櫛電極対３２ａの細い櫛電極と線幅の太い櫛電極の線
幅間の距離をγ、櫛電極対３２ａの細い櫛電極と交差す
る引き出し電極３４ｂに接続される櫛電極対３２ｂの櫛
電極との距離の１／２をα、櫛電極対３２ａの太い櫛電
極と交差する引き出し電極３４ｂに接続される櫛電極対
３２ｂの櫛電極との距離の１／２をβとすると、γ＞α
＋βとなっている。さらにα＜βとなっている。
【００４６】本実施の形態３においても、実施の形態１
と同様に線幅比率を１．０より大きく、好ましくは３．
０以上５．０未満の範囲にすることが必要である。
と同様に線幅比率を１．０より大きく、好ましくは３．
０以上５．０未満の範囲にすることが必要である。
【００４７】さらに、メタライゼーションレシオも０．
４〜０．７、好ましくは０．５〜０．６とすればよい。
４〜０．７、好ましくは０．５〜０．６とすればよい。
【００４８】さらにまた、入、出力ＩＤＴ電極３６，３
７は、アルミニウムを主成分とする金属で形成したもの
であるが、入、出力ＩＤＴ電極３６，３７を構成する櫛
電極の膜厚ｈと弾性表面波の波長λとの膜厚比率（ｈ／
λ）を０．００５〜０．０３５とすることが望ましい。
７は、アルミニウムを主成分とする金属で形成したもの
であるが、入、出力ＩＤＴ電極３６，３７を構成する櫛
電極の膜厚ｈと弾性表面波の波長λとの膜厚比率（ｈ／
λ）を０．００５〜０．０３５とすることが望ましい。
【００４９】図１２（ａ）は線幅の異なる櫛電極対５０
対と同じ線幅の櫛電極４０対からなり、膜厚比率０．０
１５、線幅比率３、α＝０．１５、β＝０．６７、γ＝
２の時の弾性表面波フィルタの方向性が強い方の電機−
機械変換特性を、図１２（ｂ）は同じく方向性が弱い方
の電機−機械変換特性を示す。
対と同じ線幅の櫛電極４０対からなり、膜厚比率０．０
１５、線幅比率３、α＝０．１５、β＝０．６７、γ＝
２の時の弾性表面波フィルタの方向性が強い方の電機−
機械変換特性を、図１２（ｂ）は同じく方向性が弱い方
の電機−機械変換特性を示す。
【００５０】また、図１３（ａ）は線幅の異なる櫛電極
対５０対と同じ線幅の櫛電極対４０対からなり、膜厚比
率０．０１５、線幅比率３、α＝β＝０．４１、γ＝２
の時の弾性表面波フィルタの方向性が強い方の電機−機
械変換特性を、図１３（ｂ）は同じく方向性が弱い方の
電機−機械変換特性を示したものである。
対５０対と同じ線幅の櫛電極対４０対からなり、膜厚比
率０．０１５、線幅比率３、α＝β＝０．４１、γ＝２
の時の弾性表面波フィルタの方向性が強い方の電機−機
械変換特性を、図１３（ｂ）は同じく方向性が弱い方の
電機−機械変換特性を示したものである。
【００５１】図１２、図１３を比較するとわかるよう
に、線幅の異なる櫛電極対と同じ線幅の櫛電極対が混在
する場合は、α＜βとする方がより対称性に優れること
となり、通過帯域内偏差を小さく、通過帯域外減衰量を
大きくすることができる。
に、線幅の異なる櫛電極対と同じ線幅の櫛電極対が混在
する場合は、α＜βとする方がより対称性に優れること
となり、通過帯域内偏差を小さく、通過帯域外減衰量を
大きくすることができる。
【００５２】また、参考のために図１４、図１５に圧電
基板３１として２８°〜４２°回転Ｙカットの水晶基板
を用い、中心周波数が１１０ＭＨｚで線幅の異なる櫛電
極対５０対、同じ線幅の櫛電極対４０対からなる正規型
電極の場合の膜厚比率０．００５，０．０１０，０．０
１５，０．０２０，０．０３０のそれぞれの場合につい
て、α，βの最適値を示す。この場合、α＜β，α＋β
＜γの関係は成り立つようにする。
基板３１として２８°〜４２°回転Ｙカットの水晶基板
を用い、中心周波数が１１０ＭＨｚで線幅の異なる櫛電
極対５０対、同じ線幅の櫛電極対４０対からなる正規型
電極の場合の膜厚比率０．００５，０．０１０，０．０
１５，０．０２０，０．０３０のそれぞれの場合につい
て、α，βの最適値を示す。この場合、α＜β，α＋β
＜γの関係は成り立つようにする。
【００５３】（実施の形態４）図１６は本実施の形態４
における弾性表面波フィルタの上面図であり、圧電基板
５１上に櫛電極対５２ａ，５２ｂ，５３ａ，５３ｂ，５
４ａ，５４ｂ，５５ａ，５５ｂ及び引き出し電極５６
ａ，５６ｂ，５７ａ，５７ｂよりなる入、出力ＩＤＴ電
極５８，５９を形成している。アルミニウムあるいはア
ルミニウム合金を主成分とする入、出力ＩＤＴ電極５
８，５９の内部の櫛電極対５２ａ，５２ｂ，５３ａ，５
３ｂは、異なった線幅の櫛電極で形成し、入、出力ＩＤ
Ｔ電極５８，５９の両端部側の櫛電極対５４ａ，５４
ｂ，５５ａ，５５ｂは同じ線幅の櫛電極で形成したもの
である。
における弾性表面波フィルタの上面図であり、圧電基板
５１上に櫛電極対５２ａ，５２ｂ，５３ａ，５３ｂ，５
４ａ，５４ｂ，５５ａ，５５ｂ及び引き出し電極５６
ａ，５６ｂ，５７ａ，５７ｂよりなる入、出力ＩＤＴ電
極５８，５９を形成している。アルミニウムあるいはア
ルミニウム合金を主成分とする入、出力ＩＤＴ電極５
８，５９の内部の櫛電極対５２ａ，５２ｂ，５３ａ，５
３ｂは、異なった線幅の櫛電極で形成し、入、出力ＩＤ
Ｔ電極５８，５９の両端部側の櫛電極対５４ａ，５４
ｂ，５５ａ，５５ｂは同じ線幅の櫛電極で形成したもの
である。
【００５４】このように入力ＩＤＴ電極５８と出力ＩＤ
Ｔ電極５９を異なる線幅比率を有する櫛電極対で形成す
ることにより、一方向性を制御し低挿入損失でかつ通過
帯域内特性の良いトランスバーサル型弾性表面波フィル
タを得ることができる。
Ｔ電極５９を異なる線幅比率を有する櫛電極対で形成す
ることにより、一方向性を制御し低挿入損失でかつ通過
帯域内特性の良いトランスバーサル型弾性表面波フィル
タを得ることができる。
【００５５】（実施の形態５）図１７は本発明における
ＣＤＭＡ用ＩＦフィルタの特性を示す図である。挿入損
失は中心周波数において８．１７ｄＢである。また比較
のために従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴによるＣＤＭＡ用Ｉ
Ｆフィルタの特性を図１８に示す。挿入損失は中心周波
数において１３．２３ｄＢである。従来のものと比べ本
発明のＣＤＭＡ用ＩＦフィルタは挿入損失を５ｄＢ程度
小さくすることができ挿入損失の低減に対して大きな効
果があることがわかる。
ＣＤＭＡ用ＩＦフィルタの特性を示す図である。挿入損
失は中心周波数において８．１７ｄＢである。また比較
のために従来のＥＷＣ−ＳＰＵＤＴによるＣＤＭＡ用Ｉ
Ｆフィルタの特性を図１８に示す。挿入損失は中心周波
数において１３．２３ｄＢである。従来のものと比べ本
発明のＣＤＭＡ用ＩＦフィルタは挿入損失を５ｄＢ程度
小さくすることができ挿入損失の低減に対して大きな効
果があることがわかる。
【００５６】（実施の形態６）図１９は線幅比率が３
で、一方向性を制御した弾性表面波フィルタの特性を示
す図である。通過帯域内リップルは約０．３ｄＢと低挿
入損失で通過帯域内特性に優れたものであることがわか
る。また比較のため、線幅比率が３で一方向性を制御し
ていない弾性表面波フィルタの特性を図２０に示す。通
過帯域内リップルは１．０ｄＢである。一方向性を制御
したものは、制御しないものに比べて通過帯域内リップ
ルを約０．７ｄＢ小さくすることができ、通過帯域内特
性に対して大きな効果を有することがわかる。
で、一方向性を制御した弾性表面波フィルタの特性を示
す図である。通過帯域内リップルは約０．３ｄＢと低挿
入損失で通過帯域内特性に優れたものであることがわか
る。また比較のため、線幅比率が３で一方向性を制御し
ていない弾性表面波フィルタの特性を図２０に示す。通
過帯域内リップルは１．０ｄＢである。一方向性を制御
したものは、制御しないものに比べて通過帯域内リップ
ルを約０．７ｄＢ小さくすることができ、通過帯域内特
性に対して大きな効果を有することがわかる。
【００５７】（実施の形態７）図２１は本発明の弾性表
面波フィルタを用いた通信機器の送受信回路図である。
面波フィルタを用いた通信機器の送受信回路図である。
【００５８】本発明の弾性表面波フィルタは、送、受信
ＩＦバンドパスフィルタとして利用できるが、特に受信
回路のＩＦバンドパスフィルタとして利用されることが
多いので、受信回路について説明する。
ＩＦバンドパスフィルタとして利用できるが、特に受信
回路のＩＦバンドパスフィルタとして利用されることが
多いので、受信回路について説明する。
【００５９】図２１に示された受信回路はスーパーへテ
ロダイン回路であり、アンテナ８０で受信された受信波
は、アンテナ共用器８６で分岐され、ＬＮＡ８１、ＲＦ
バンドパスフィルタ８２を通過後、ミキサー８３にて中
間周波数へ変換される。本発明の弾性表面波フィルタ８
４はミキサー８３の出力側に接続し、中間周波数を通過
させるＩＦバンドパスフィルタとして使用される。本発
明の弾性表面波フィルタ８４を使用することで、ＩＦア
ンプ８５の素子因数を減らすあるいはＩＦアンプ８５で
の消費電力を小さく抑えることができ、コスト、性能面
で優れた通信機器を得ることができる。
ロダイン回路であり、アンテナ８０で受信された受信波
は、アンテナ共用器８６で分岐され、ＬＮＡ８１、ＲＦ
バンドパスフィルタ８２を通過後、ミキサー８３にて中
間周波数へ変換される。本発明の弾性表面波フィルタ８
４はミキサー８３の出力側に接続し、中間周波数を通過
させるＩＦバンドパスフィルタとして使用される。本発
明の弾性表面波フィルタ８４を使用することで、ＩＦア
ンプ８５の素子因数を減らすあるいはＩＦアンプ８５で
の消費電力を小さく抑えることができ、コスト、性能面
で優れた通信機器を得ることができる。
【００６０】この弾性表面波フィルタ８４は、入、出力
端子の少なくとも一方を平衡型とすることにより、通過
帯域外減衰量を安定して得られる。
端子の少なくとも一方を平衡型とすることにより、通過
帯域外減衰量を安定して得られる。
【００６１】
【発明の効果】以上のように本発明は、低挿入損失で優
れた通過帯域内特性を持つ弾性表面波フィルタが提供で
きることになる。
れた通過帯域内特性を持つ弾性表面波フィルタが提供で
きることになる。
【図１】本発明の一実施の形態における弾性表面波フィ
ルタの上面図
ルタの上面図
【図２】（ａ）図１に示す弾性表面波フィルタの入力Ｉ
ＤＴの上面図 （ｂ）図２（ａ）の一部拡大上面図
ＤＴの上面図 （ｂ）図２（ａ）の一部拡大上面図
【図３】図１に示す弾性表面波フィルタの線幅比率と挿
入損失の関係を示す特性曲線図
入損失の関係を示す特性曲線図
【図４】図１に示す弾性表面波フィルタのメタライゼー
ションレシオと挿入損失の関係を示す特性曲線図
ションレシオと挿入損失の関係を示す特性曲線図
【図５】本発明の実施の形態２における弾性表面波フィ
ルタの上面図
ルタの上面図
【図６】図５の要部拡大上面図
【図７】（ａ）本発明の実施の形態２における弾性表面
波フィルタの方向性が強い方の電機−機械変換特性図 （ｂ）本発明の実施の形態２における弾性表面波フィル
タの方向性が弱い方の電機−機械変換特性図
波フィルタの方向性が強い方の電機−機械変換特性図 （ｂ）本発明の実施の形態２における弾性表面波フィル
タの方向性が弱い方の電機−機械変換特性図
【図８】（ａ）比較例の弾性表面波フィルタの方向性が
強い方の電機−機械変換特性図 （ｂ）比較例の弾性表面波フィルタの方向性が弱い方の
電機−機械変換特性図
強い方の電機−機械変換特性図 （ｂ）比較例の弾性表面波フィルタの方向性が弱い方の
電機−機械変換特性図
【図９】本発明の実施の形態２における線幅比率とα＋
βの関係図
βの関係図
【図１０】本発明の実施の形態３における弾性表面波フ
ィルタの上面図
ィルタの上面図
【図１１】図１０の要部拡大上面図
【図１２】（ａ）本発明の実施の形態３における弾性表
面波フィルタの方向性が強い方の電機−機械変換特性図 （ｂ）本発明の実施の形態３における弾性表面波フィル
タの方向性が弱い方の電機−機械変換特性図
面波フィルタの方向性が強い方の電機−機械変換特性図 （ｂ）本発明の実施の形態３における弾性表面波フィル
タの方向性が弱い方の電機−機械変換特性図
【図１３】（ａ）比較例の弾性表面波フィルタの方向性
が強い方の電機−機械変換特性図 （ｂ）比較例の弾性表面波フィルタの方向性が弱い方の
電機−機械変換特性図
が強い方の電機−機械変換特性図 （ｂ）比較例の弾性表面波フィルタの方向性が弱い方の
電機−機械変換特性図
【図１４】本発明の実施の形態３における線幅比率とα
の関係図
の関係図
【図１５】本発明の実施の形態３における線幅比率とβ
の関係図
の関係図
【図１６】本発明の実施の形態４に示す弾性表面波フィ
ルタの上面図
ルタの上面図
【図１７】本発明の一実施の形態におけるＣＤＭＡ用Ｉ
Ｆフィルタとなる弾性表面波フィルタの特性曲線図
Ｆフィルタとなる弾性表面波フィルタの特性曲線図
【図１８】従来のＣＤＭＡ用ＩＦフィルタとなる弾性表
面波フィルタの特性曲線図
面波フィルタの特性曲線図
【図１９】本発明の実施の形態６におけるＣＤＭＡ用Ｉ
Ｆフィルタとなる弾性表面波フィルタの特性曲線図
Ｆフィルタとなる弾性表面波フィルタの特性曲線図
【図２０】本発明の一実施の形態における一方向性を制
御していないＣＤＭＡ用ＩＦフィルタとなる弾性表面波
フィルタの特性曲線図
御していないＣＤＭＡ用ＩＦフィルタとなる弾性表面波
フィルタの特性曲線図
【図２１】一般的な通信機器の送受信回路図
【図２２】（ａ）従来の弾性表面波フィルタのＩＤＴ電
極の上面図 （ｂ）（ａ）において黒丸で囲んだ部分の拡大上面図
極の上面図 （ｂ）（ａ）において黒丸で囲んだ部分の拡大上面図
１１ 圧電基板 １２ａ 櫛電極対 １２ｂ 櫛電極対 １３ａ 櫛電極対 １３ｂ 櫛電極対 １４ａ 引き出し電極 １４ｂ 引き出し電極 １５ａ 引き出し電極 １５ｂ 引き出し電極 １６ 入力ＩＤＴ電極 １７ 出力ＩＤＴ電極 ２１ 圧電基板 ２２ａ 櫛電極対 ２２ｂ 櫛電極対 ２３ａ 櫛電極対 ２３ｂ 櫛電極対 ２４ａ 引き出し電極 ２４ｂ 引き出し電極 ２５ａ 引き出し電極 ２５ｂ 引き出し電極 ２６ 入力ＩＤＴ電極 ２７ 出力ＩＤＴ電極 ３１ 圧電基板 ３２ａ 櫛電極対 ３２ｂ 櫛電極対 ３３ａ 櫛電極対 ３３ｂ 櫛電極対 ３４ａ 引き出し電極 ３４ｂ 引き出し電極 ３５ａ 引き出し電極 ３５ｂ 引き出し電極 ３６ 入力ＩＤＴ電極 ３７ 出力ＩＤＴ電極 ５１ 圧電基板 ５２ａ 櫛電極対 ５２ｂ 櫛電極対 ５３ａ 櫛電極対 ５３ｂ 櫛電極対 ５４ａ 櫛電極対 ５４ｂ 櫛電極対 ５５ａ 櫛電極対 ５５ｂ 櫛電極対 ５６ａ 引き出し電極 ５６ｂ 引き出し電極 ５７ａ 引き出し電極 ５７ｂ 引き出し電極 ５８ 入力ＩＤＴ電極 ５９ 出力ＩＤＴ電極 ８０ アンテナ ８１ ＬＮＡ ８２ ＰＦバンドパスフィルタ ８３ ミキサー ８４ 弾性表面波フィルタ ８５ ＩＦアンプ ８６ アンテナ共用器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井垣 努 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 都築 茂 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (11)
- 【請求項１】 圧電基板と、この圧電基板上に設けた一
波長（λ）内に四本の櫛電極を有する少なくとも二つの
インターディジタルトランスデューサ電極とを備え、少
なくとも一つのインターディジタルトランスデューサ電
極において、互いに交差するとともに異なる線幅の櫛電
極対を少なくとも一対有し、細い櫛電極の線幅（Ｌ１）
と太い櫛電極の線幅（Ｌ２）の線幅比率（Ｌ２／Ｌ１）
が１．０より大きくした弾性表面波フィルタ。 - 【請求項２】 全ての櫛電極対が線幅の異なる櫛電極で
構成される場合（数１）を満たす構成とした請求項１に
記載の弾性表面波フィルタ。 【数１】 - 【請求項３】 異なる線幅の櫛電極対と同じ線幅の櫛電
極対が混在する場合、異なる線幅の櫛電極対において
（数２）を満たす構成とした請求項１に記載の弾性表面
波フィルタ。 【数２】 - 【請求項４】 一つのインターディジタルトランスデュ
ーサ電極において、異なった線幅の櫛電極対を少なくと
も二対有しこれらを逆方向に配置した請求項１から請求
項３のいずれか一つに記載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項５】 インターディジタルトランスデューサ電
極の内、入力用インターディジタルトランスデューサ電
極と出力用インターディジタルトランスデューサ電極と
は線幅比率が異なる構成とした請求項１から請求項４の
いずれか一つに記載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項６】 入力インターディジタルトランスデュー
サ電極と出力インターディジタルトランスデューサ電極
とは櫛電極の中心間距離が異なる構成とした請求項５に
記載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項７】 入力インターディジタルトランスデュー
サ電極あるいは出力インターディジタルトランスデュー
サ電極の少なくとも一方において櫛電極の中心間距離が
二種類以上存在する構成とした請求項６に記載の弾性表
面波フィルタ。 - 【請求項８】 櫛電極のメタライゼーションレシオが
０．４〜０．７である請求項１から請求項７のいずれか
一つに記載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項９】 櫛電極の主成分はアルミニウムあるいは
アルミニウム合金であり、かつ櫛電極膜厚ｈと弾性表面
波の波長λとの膜厚比率（ｈ／λ）が０．００５〜０．
０３５である請求項１から請求項８のいずれか一つに記
載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項１０】 圧電基板は２８°〜４２°回転Ｙカッ
トの水晶基板である請求項１から請求項９のいずれか一
つに記載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項１１】 ミキサーと、このミキサーの出力側に
その入力側を接続した請求項１から請求項１０のいずれ
か一つに記載の弾性表面波フィルタと、この弾性表面波
フィルタの出力側にその入力側を接続したアンプとを備
えた通信機器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15616899A JP2000091869A (ja) | 1998-07-15 | 1999-06-03 | 弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-200005 | 1998-07-15 | ||
| JP20000598 | 1998-07-15 | ||
| JP15616899A JP2000091869A (ja) | 1998-07-15 | 1999-06-03 | 弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000091869A true JP2000091869A (ja) | 2000-03-31 |
| JP2000091869A5 JP2000091869A5 (ja) | 2005-07-14 |
Family
ID=26483982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15616899A Pending JP2000091869A (ja) | 1998-07-15 | 1999-06-03 | 弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000091869A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6650206B2 (en) | 2000-09-13 | 2003-11-18 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter and communication apparatus with the same |
| US6710683B2 (en) | 2001-04-27 | 2004-03-23 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter and communications apparatus using the same |
| US6841918B2 (en) | 2000-07-26 | 2005-01-11 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave device |
| US7187101B2 (en) | 2003-02-04 | 2007-03-06 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter |
| JP2014505441A (ja) * | 2011-02-04 | 2014-02-27 | エプコス アクチエンゲゼルシャフト | 広帯域ｓａｗフィルタ |
| JP2015179901A (ja) * | 2014-03-18 | 2015-10-08 | 日本電波工業株式会社 | 弾性波フィルタ |
-
1999
- 1999-06-03 JP JP15616899A patent/JP2000091869A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6841918B2 (en) | 2000-07-26 | 2005-01-11 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave device |
| US6960866B2 (en) | 2000-07-26 | 2005-11-01 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave device |
| US6650206B2 (en) | 2000-09-13 | 2003-11-18 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter and communication apparatus with the same |
| US6710683B2 (en) | 2001-04-27 | 2004-03-23 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter and communications apparatus using the same |
| US7187101B2 (en) | 2003-02-04 | 2007-03-06 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter |
| JP2014505441A (ja) * | 2011-02-04 | 2014-02-27 | エプコス アクチエンゲゼルシャフト | 広帯域ｓａｗフィルタ |
| US8941451B2 (en) | 2011-02-04 | 2015-01-27 | Epcos Ag | Broadband SAW filter |
| JP2015179901A (ja) * | 2014-03-18 | 2015-10-08 | 日本電波工業株式会社 | 弾性波フィルタ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100346805B1 (ko) | 탄성표면파장치 | |
| US7479855B2 (en) | Longitudinally-coupled-resonator-type elastic wave filter device | |
| US7804384B2 (en) | Acoustic wave filter device utilizing filters having different acoustic wave propagation directions | |
| JP2003309448A (ja) | 弾性表面波装置、通信装置 | |
| US6366002B1 (en) | Surface acoustic wave device and communication device | |
| US7439827B2 (en) | Surface acoustic wave filter device | |
| JP3498215B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ、弾性表面波装置および通信装置 | |
| JPH07283682A (ja) | 弾性表面波共振子フィルタ | |
| US6781485B2 (en) | Surface acoustic wave filter | |
| WO2000076067A1 (fr) | Filtre a ondes de surface | |
| JPH01208010A (ja) | モノリシツクな格子型弾性表面波フイルタ | |
| JP2001217680A (ja) | 縦結合弾性表面波フィルタ | |
| US6469598B2 (en) | SAW filter with unidirectional transducer and communication apparatus using the same | |
| JP2000091869A (ja) | 弾性表面波フィルタとこれを用いた通信機器 | |
| JP2000059175A (ja) | 表面波装置及びそれを用いた通信装置 | |
| JP3181090B2 (ja) | 縦結合二重モードリーキーｓａｗフィルタ | |
| US7808344B2 (en) | Boundary acoustic wave filter | |
| JP2000091869A5 (ja) | ||
| JPH05335881A (ja) | 縦型２重モード弾性表面波フィルタ | |
| JP3107392B2 (ja) | 縦結合二重モードリーキーｓａｗフィルタ | |
| JP3324424B2 (ja) | 縦結合型弾性表面波共振子フィルタ | |
| CN116938189B (zh) | 谐振器、滤波器、多工器和射频前端模组 | |
| WO2009128202A1 (ja) | 弾性波フィルタ装置 | |
| JP3331733B2 (ja) | 弾性表面波共振子フィルタ | |
| JP4454703B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041124 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050315 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20050629 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050705 |