JPH06218612A - ボールエンドミル - Google Patents
ボールエンドミルInfo
- Publication number
- JPH06218612A JPH06218612A JP865793A JP865793A JPH06218612A JP H06218612 A JPH06218612 A JP H06218612A JP 865793 A JP865793 A JP 865793A JP 865793 A JP865793 A JP 865793A JP H06218612 A JPH06218612 A JP H06218612A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- angle
- tool
- tip
- bottom blade
- rotation center
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/1009—Ball nose end mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 工具本体１の先端部に、工具軸線Ｏ回りに半
球状の回転軌跡をなす底刃６が形成されている。この底
刃６のすくい角αは、工具本体１の先端部外周から工具
先端の工具回転中心Ｃに向かうに従い、漸次負角側に大
きくなるように形成される一方、底刃６の逃げ角βは漸
次正角側に大きくなるように形成されている。この工具
回転中心Ｃにおけるすくい角α1は−２０°〜−４０°
に、先端部外周におけるすくい角α2は−１５°〜−３
５°に設定され、工具回転中心Ｃにおける逃げ角β1は
１５°〜３０°に、先端部外周における逃げ角β2は１
２°〜２０°に設定されている。 【効果】 十分な切刃強度および逃げ量を確保して、例
えば焼入れ金型鋼等の３次元加工においても、摩耗やチ
ッピングを抑えることができる。
球状の回転軌跡をなす底刃６が形成されている。この底
刃６のすくい角αは、工具本体１の先端部外周から工具
先端の工具回転中心Ｃに向かうに従い、漸次負角側に大
きくなるように形成される一方、底刃６の逃げ角βは漸
次正角側に大きくなるように形成されている。この工具
回転中心Ｃにおけるすくい角α1は−２０°〜−４０°
に、先端部外周におけるすくい角α2は−１５°〜−３
５°に設定され、工具回転中心Ｃにおける逃げ角β1は
１５°〜３０°に、先端部外周における逃げ角β2は１
２°〜２０°に設定されている。 【効果】 十分な切刃強度および逃げ量を確保して、例
えば焼入れ金型鋼等の３次元加工においても、摩耗やチ
ッピングを抑えることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に焼入れ金型鋼等の
高硬度被削材の３次元加工に用いて最適なボールエンド
ミルに関するものである。
高硬度被削材の３次元加工に用いて最適なボールエンド
ミルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】被削材に、３次元加工によって凹曲面状
の底部を有する溝を形成する切削工具として、ボールエ
ンドミルが知られている。この種のボールエンドミルに
おいては、超硬合金等の硬質材料より成る円柱状の工具
本体の先端に、その軸線回りに工具先端側に膨らむ半球
状の回転軌跡をなす略１／４円弧状の底刃が１条ないし
複数条形成され、この工具本体を上記軸線回りに回転さ
せつつ、被削材に対して切込み、および送りを与えるこ
とにより、上述のような溝を形成してゆく。
の底部を有する溝を形成する切削工具として、ボールエ
ンドミルが知られている。この種のボールエンドミルに
おいては、超硬合金等の硬質材料より成る円柱状の工具
本体の先端に、その軸線回りに工具先端側に膨らむ半球
状の回転軌跡をなす略１／４円弧状の底刃が１条ないし
複数条形成され、この工具本体を上記軸線回りに回転さ
せつつ、被削材に対して切込み、および送りを与えるこ
とにより、上述のような溝を形成してゆく。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
ボールエンドミルによる切削では、工具本体の外周側の
切削速度に比して内周側の切削速度が小さくなるため、
底刃に作用する切削抵抗は工具本体の内周側に向かうほ
ど増加することが知られている。特に、工具本体先端に
おける工具回転中心の近傍では切削速度が略０となって
しまうため、切削抵抗が最も大きくなってしまい、その
切削作用も被削材を削るというよりは、むしろ被削材を
押し潰すような状態となってしまう。しかしながら、従
来のボールエンドミルでは、底刃の全長に亙ってすくい
角が正角側に設定されるように形成されており、かつ逃
げ角も上記回転中心部において１０°から１５°程度ま
でしか確保されておらず、この回転中心部において切刃
にチッピングや摩耗が発生し易いという問題があった。
ボールエンドミルによる切削では、工具本体の外周側の
切削速度に比して内周側の切削速度が小さくなるため、
底刃に作用する切削抵抗は工具本体の内周側に向かうほ
ど増加することが知られている。特に、工具本体先端に
おける工具回転中心の近傍では切削速度が略０となって
しまうため、切削抵抗が最も大きくなってしまい、その
切削作用も被削材を削るというよりは、むしろ被削材を
押し潰すような状態となってしまう。しかしながら、従
来のボールエンドミルでは、底刃の全長に亙ってすくい
角が正角側に設定されるように形成されており、かつ逃
げ角も上記回転中心部において１０°から１５°程度ま
でしか確保されておらず、この回転中心部において切刃
にチッピングや摩耗が発生し易いという問題があった。
【０００４】特に、焼入れ金型鋼等の高硬度材料を被削
材として切削を行なう場合には、上記回転中心部におけ
る切刃への負担もきわめて大きくなり、これにより切刃
に生じるチッピングや摩耗も激しくなって工具寿命が著
しく短縮されてしまい、全く実用に供し得ない状態であ
った。本発明は、このような事情に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところはこのような高硬度材の３次
元加工においてもチッピングや摩耗の発生を抑え得る、
工具寿命の長いボールエンドミルを提供することにあ
る。
材として切削を行なう場合には、上記回転中心部におけ
る切刃への負担もきわめて大きくなり、これにより切刃
に生じるチッピングや摩耗も激しくなって工具寿命が著
しく短縮されてしまい、全く実用に供し得ない状態であ
った。本発明は、このような事情に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところはこのような高硬度材の３次
元加工においてもチッピングや摩耗の発生を抑え得る、
工具寿命の長いボールエンドミルを提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決し
て上記目的を達するために、本発明は、軸線回りに回転
される工具本体の先端部に、上記軸線回りに半球状の回
転軌跡をなす底刃が形成されて成るボールエンドミルに
おいて、上記底刃のすくい角を、工具本体の先端部外周
から該工具本体先端の工具回転中心に向かうに従い、漸
次負角側に大きくなるように形成する一方、該底刃の逃
げ角を、上記先端部外周から工具回転中心に向かうに従
い、漸次正角側に大きくなるように形成して、上記工具
回転中心における上記すくい角を−２０°〜−４０°に
設定するとともに、上記先端部外周における上記すくい
角を−１５°〜−３５°に設定し、かつ上記工具回転中
心における上記逃げ角を１５°〜３０°に設定するとと
もに、上記先端部外周における上記逃げ角を１２°〜２
０°に設定したことを特徴とする。
て上記目的を達するために、本発明は、軸線回りに回転
される工具本体の先端部に、上記軸線回りに半球状の回
転軌跡をなす底刃が形成されて成るボールエンドミルに
おいて、上記底刃のすくい角を、工具本体の先端部外周
から該工具本体先端の工具回転中心に向かうに従い、漸
次負角側に大きくなるように形成する一方、該底刃の逃
げ角を、上記先端部外周から工具回転中心に向かうに従
い、漸次正角側に大きくなるように形成して、上記工具
回転中心における上記すくい角を−２０°〜−４０°に
設定するとともに、上記先端部外周における上記すくい
角を−１５°〜−３５°に設定し、かつ上記工具回転中
心における上記逃げ角を１５°〜３０°に設定するとと
もに、上記先端部外周における上記逃げ角を１２°〜２
０°に設定したことを特徴とする。
【０００６】
【作用】このような構成のボールエンドミルでは、１／
４円弧状をなす底刃のすくい角が工具本体の外周側から
内周側に向かって漸次負角側に大きくなるとともに、逃
げ角は正角側に大きくなるように形成されており、この
ため底刃は工具本体先端の回転中心部近傍において負角
側に最も大きなすくい角と最も大きな逃げ量とを得るこ
ととなる。すなわち、上記構成のボールエンドミルによ
れば、底刃に最も大きな負担がかかる工具回転中心部に
おいて高い切刃強度と十分な逃げ量とを確保することが
でき、上述したような高硬度材料の切削においても切刃
にチッピングや摩耗の生じることの少ない工具寿命の長
いボールエンドミルを提供することが可能となる。
４円弧状をなす底刃のすくい角が工具本体の外周側から
内周側に向かって漸次負角側に大きくなるとともに、逃
げ角は正角側に大きくなるように形成されており、この
ため底刃は工具本体先端の回転中心部近傍において負角
側に最も大きなすくい角と最も大きな逃げ量とを得るこ
ととなる。すなわち、上記構成のボールエンドミルによ
れば、底刃に最も大きな負担がかかる工具回転中心部に
おいて高い切刃強度と十分な逃げ量とを確保することが
でき、上述したような高硬度材料の切削においても切刃
にチッピングや摩耗の生じることの少ない工具寿命の長
いボールエンドミルを提供することが可能となる。
【０００７】ここで本発明では、底刃のすくい角を工具
回転中心において−２０°〜−４０°に、また工具本体
の先端部外周において−１５°〜−３５°に設定し、か
つ逃げ角を工具回転中心において１５°〜３０°に、ま
た先端部外周において１２°〜２０°に設定している
が、これはすくい角があまりに負角側に大きくなり過ぎ
たり、逃げ角があまりに小さくて十分な逃げ量が得られ
なくなったりすると、過剰な切削抵抗の増大を招くおそ
れがあり、逆にすくい角が小さすぎたり逃げ角が大きく
なり過ぎると底刃の刃先角が減少して十分な刃先強度が
得られなくなるおそれがあるからである。
回転中心において−２０°〜−４０°に、また工具本体
の先端部外周において−１５°〜−３５°に設定し、か
つ逃げ角を工具回転中心において１５°〜３０°に、ま
た先端部外周において１２°〜２０°に設定している
が、これはすくい角があまりに負角側に大きくなり過ぎ
たり、逃げ角があまりに小さくて十分な逃げ量が得られ
なくなったりすると、過剰な切削抵抗の増大を招くおそ
れがあり、逆にすくい角が小さすぎたり逃げ角が大きく
なり過ぎると底刃の刃先角が減少して十分な刃先強度が
得られなくなるおそれがあるからである。
【０００８】
【実施例】図１ないし図４は、本発明の一実施例を示す
ものである。これらの図において、工具本体１は超硬合
金等の硬質材料や、このような硬質材料に各種の被覆処
理が施された材料から形成されて略円柱状をなし、その
先端部には工具先端から基端側に向かうに従い工具回転
方向（図中矢線Ｔ方向）の後方側に向かって捩れる２条
の切屑排出溝２，２が、工具本体１の周方向に等間隔に
形成されている。そして、各切屑排出溝２の工具回転方
向を向く壁面２ａと、工具本体１の外周側を向く外周逃
げ面３との交差稜線部には、それぞれ外周刃４が形成さ
れている。従って、これらの外周刃４，４には切屑排出
溝２の捩れに応じて、正の軸方向すくい角が与えられる
こととなる。
ものである。これらの図において、工具本体１は超硬合
金等の硬質材料や、このような硬質材料に各種の被覆処
理が施された材料から形成されて略円柱状をなし、その
先端部には工具先端から基端側に向かうに従い工具回転
方向（図中矢線Ｔ方向）の後方側に向かって捩れる２条
の切屑排出溝２，２が、工具本体１の周方向に等間隔に
形成されている。そして、各切屑排出溝２の工具回転方
向を向く壁面２ａと、工具本体１の外周側を向く外周逃
げ面３との交差稜線部には、それぞれ外周刃４が形成さ
れている。従って、これらの外周刃４，４には切屑排出
溝２の捩れに応じて、正の軸方向すくい角が与えられる
こととなる。
【０００９】一方、工具本体１の先端には、上記切屑排
出溝２，２の工具回転方向を向く各壁面２ａと工具先端
側を向く先端逃げ面５との交差稜線部に、上記各外周刃
４に連なり、工具本体１の先端部外周側から工具本体１
先端の工具軸線Ｏ上の工具回転中心Ｃに向かうように、
それぞれ底刃６，６が形成されている。これらの底刃
６，６は、工具本体１の上記軸線Ｏに対する径方向から
の側面視に略１／４円弧状をなすように形成されてお
り、その軸線Ｏ回りに半球状の回転軌跡をなすように形
成されている。また、各底刃６は工具本体１の先端側か
らみて、工具回転中心Ｃを中心として対称とされ、かつ
それぞれに工具回転方向に僅かに膨らむ凸曲線を呈する
ように形成されている。
出溝２，２の工具回転方向を向く各壁面２ａと工具先端
側を向く先端逃げ面５との交差稜線部に、上記各外周刃
４に連なり、工具本体１の先端部外周側から工具本体１
先端の工具軸線Ｏ上の工具回転中心Ｃに向かうように、
それぞれ底刃６，６が形成されている。これらの底刃
６，６は、工具本体１の上記軸線Ｏに対する径方向から
の側面視に略１／４円弧状をなすように形成されてお
り、その軸線Ｏ回りに半球状の回転軌跡をなすように形
成されている。また、各底刃６は工具本体１の先端側か
らみて、工具回転中心Ｃを中心として対称とされ、かつ
それぞれに工具回転方向に僅かに膨らむ凸曲線を呈する
ように形成されている。
【００１０】そして、これらの底刃６，６の該底刃６に
垂直な断面におけるすくい角αは、工具本体１の先端部
外周から工具回転中心Ｃ側に向かうに従い、漸次負角側
に大きくなるように形成されており、一方該底刃６の逃
げ角βは、上記先端部外周から工具回転中心Ｃ側に向か
うに従い、漸次正角側に大きくなるように形成されてい
る。ここで、この底刃６の工具回転中心Ｃにおける上記
すくい角α1は−２０°〜−４０°の範囲に設定される
べきであり、本実施例では−３４°に設定されている。
また、該底刃６の上記先端部外周におけるすくい角α2
は−１５°〜−３５°に設定されるべきであり、本実施
例では−２７°に設定されている。ちなみに、底刃６が
なす上記１／４円弧の中心Ｒを中心として工具軸線Ｏに
対し４５°をなす位置における該底刃６のすくい角α3
は、−１７.５°〜−３７.５°の範囲に設定されるのが
望ましく、本実施例では−２５°に設定されている。
垂直な断面におけるすくい角αは、工具本体１の先端部
外周から工具回転中心Ｃ側に向かうに従い、漸次負角側
に大きくなるように形成されており、一方該底刃６の逃
げ角βは、上記先端部外周から工具回転中心Ｃ側に向か
うに従い、漸次正角側に大きくなるように形成されてい
る。ここで、この底刃６の工具回転中心Ｃにおける上記
すくい角α1は−２０°〜−４０°の範囲に設定される
べきであり、本実施例では−３４°に設定されている。
また、該底刃６の上記先端部外周におけるすくい角α2
は−１５°〜−３５°に設定されるべきであり、本実施
例では−２７°に設定されている。ちなみに、底刃６が
なす上記１／４円弧の中心Ｒを中心として工具軸線Ｏに
対し４５°をなす位置における該底刃６のすくい角α3
は、−１７.５°〜−３７.５°の範囲に設定されるのが
望ましく、本実施例では−２５°に設定されている。
【００１１】さらに、底刃６の工具回転中心Ｃにおける
逃げ角β1は１５°〜３０°に設定されるべきであり、
本実施例では２４°に設定されている。また、上記先端
部外周における底刃６の逃げ角β2は１２°〜２０°に
設定されるべきであり、本実施例では１６°に設定され
ている。なお、上記中心Ｒから工具軸線Ｏに対して４５
°をなす上記位置における底刃６の逃げ角β3は１３.５
°〜２５°に設定されるのが望ましく、本実施例では２
０°に設定されている。
逃げ角β1は１５°〜３０°に設定されるべきであり、
本実施例では２４°に設定されている。また、上記先端
部外周における底刃６の逃げ角β2は１２°〜２０°に
設定されるべきであり、本実施例では１６°に設定され
ている。なお、上記中心Ｒから工具軸線Ｏに対して４５
°をなす上記位置における底刃６の逃げ角β3は１３.５
°〜２５°に設定されるのが望ましく、本実施例では２
０°に設定されている。
【００１２】しかして、このような構成のボールエンド
ミルでは、底刃６のすくい角αが工具本体１の外周側か
ら内周側の工具回転中心Ｃに向かって漸次負角側に大き
くなるとともに、逃げ角βは正角側に大きくなるように
形成されており、これにより底刃６は上述のように工具
本体１先端の回転中心Ｃにおいて、負角側に最も大きな
すくい角α1と最も大きな逃げ角β1とが得られることと
なる。このため、本実施例のボールエンドミルによれ
ば、底刃のすくい角が正角側に設定されていた従来のボ
ールエンドミルに比べ、特に底刃６に最も大きな負担が
かかる工具回転中心Ｃの近傍において高い切刃強度と十
分な逃げ量とを確保することができる。そしてこれによ
り、上述したような焼入れ金型鋼等の高硬度材料の３次
元加工においても、底刃６にチッピングや摩耗が生じる
のを抑えることができ、工具寿命の延長を図ることが可
能となる。
ミルでは、底刃６のすくい角αが工具本体１の外周側か
ら内周側の工具回転中心Ｃに向かって漸次負角側に大き
くなるとともに、逃げ角βは正角側に大きくなるように
形成されており、これにより底刃６は上述のように工具
本体１先端の回転中心Ｃにおいて、負角側に最も大きな
すくい角α1と最も大きな逃げ角β1とが得られることと
なる。このため、本実施例のボールエンドミルによれ
ば、底刃のすくい角が正角側に設定されていた従来のボ
ールエンドミルに比べ、特に底刃６に最も大きな負担が
かかる工具回転中心Ｃの近傍において高い切刃強度と十
分な逃げ量とを確保することができる。そしてこれによ
り、上述したような焼入れ金型鋼等の高硬度材料の３次
元加工においても、底刃６にチッピングや摩耗が生じる
のを抑えることができ、工具寿命の延長を図ることが可
能となる。
【００１３】一方、底刃６の外周側においては、工具回
転中心Ｃ側に比べてすくい角αが負角側において小さく
設定されており、また逃げ角βも正角側で小さく設定さ
れているので、底刃６の全長に亙ってすくい角αを負角
側に設定することにより該底刃６に作用する切削抵抗が
過剰に大きくなるのを防ぐことができるとともに、底刃
６の刃先角が外周側に向かうに従って極端に小さくなる
のを抑え得て、略一定の切刃強度を底刃６の全長に亙っ
て与えることが可能となる。
転中心Ｃ側に比べてすくい角αが負角側において小さく
設定されており、また逃げ角βも正角側で小さく設定さ
れているので、底刃６の全長に亙ってすくい角αを負角
側に設定することにより該底刃６に作用する切削抵抗が
過剰に大きくなるのを防ぐことができるとともに、底刃
６の刃先角が外周側に向かうに従って極端に小さくなる
のを抑え得て、略一定の切刃強度を底刃６の全長に亙っ
て与えることが可能となる。
【００１４】ここで、本実施例のボールエンドミルを用
いて、被削材としてＳＫＤ１１（ＨＲＣ６０）に対し３
時間の切削（切削長２０ｍ）の切削試験を行ない、試験
後の底刃６の状態を調べたところ、切削による摩耗は摩
耗幅０.２mm〜０.３mm程度のごく小さなものであり、か
つチッピングの発生も認められなかった。この結果は、
上述した作用効果を実証するものと考察される。
いて、被削材としてＳＫＤ１１（ＨＲＣ６０）に対し３
時間の切削（切削長２０ｍ）の切削試験を行ない、試験
後の底刃６の状態を調べたところ、切削による摩耗は摩
耗幅０.２mm〜０.３mm程度のごく小さなものであり、か
つチッピングの発生も認められなかった。この結果は、
上述した作用効果を実証するものと考察される。
【００１５】なお、本実施例では、底刃６の工具回転中
心Ｃにおけるすくい角α1を−３４°に、また工具本体
１の先端部外周におけるすくい角α2を−２７°に設定
し、かつ底刃６の工具回転中心Ｃにおける逃げ角β1を
２４°に、また先端部外周における逃げ角β2を１６°
に、それぞれ設定したが、これらの角度α，βは上述の
ように、すくい角α1が−２０°〜−４０°の範囲に、
またすくい角α2が−１５°〜−３５°の範囲に、逃げ
角β1は１５°〜３０°の範囲に、さらに逃げ角β2は１
２°〜２０°の範囲に、それぞれ設定されるべきであ
る。これは、まずすくい角α1，α2があまりに負角側に
大きくなり過ぎたり、逃げ角β1，β2があまりに小さく
て十分な逃げ量が得られなくなったりすると、底刃６に
過剰な切削抵抗の増大を招くおそれがあるからであり、
他方逆にすくい角α1，α2が負角側にて小さ過ぎたり、
逃げ角β1，β2が大きくなり過ぎると、底刃６の刃先角
が小さくなってしまって、上述したように底刃６に十分
な刃先強度を与えることができなくなるおそれがあるか
らである。
心Ｃにおけるすくい角α1を−３４°に、また工具本体
１の先端部外周におけるすくい角α2を−２７°に設定
し、かつ底刃６の工具回転中心Ｃにおける逃げ角β1を
２４°に、また先端部外周における逃げ角β2を１６°
に、それぞれ設定したが、これらの角度α，βは上述の
ように、すくい角α1が−２０°〜−４０°の範囲に、
またすくい角α2が−１５°〜−３５°の範囲に、逃げ
角β1は１５°〜３０°の範囲に、さらに逃げ角β2は１
２°〜２０°の範囲に、それぞれ設定されるべきであ
る。これは、まずすくい角α1，α2があまりに負角側に
大きくなり過ぎたり、逃げ角β1，β2があまりに小さく
て十分な逃げ量が得られなくなったりすると、底刃６に
過剰な切削抵抗の増大を招くおそれがあるからであり、
他方逆にすくい角α1，α2が負角側にて小さ過ぎたり、
逃げ角β1，β2が大きくなり過ぎると、底刃６の刃先角
が小さくなってしまって、上述したように底刃６に十分
な刃先強度を与えることができなくなるおそれがあるか
らである。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、最
も大きな切削抵抗の作用する底刃の回転中心部におい
て、該底刃に負角側に最も大きなすくい角と逃げ角とを
与え、十分な切刃強度および逃げ量を確保することがで
き、例えば焼入れ金型鋼等の高硬度材より成る被削材の
３次元加工に用いる場合おいても、摩耗やチッピングの
少ない工具寿命の長いボールエンドミルを提供すること
が可能となる。
も大きな切削抵抗の作用する底刃の回転中心部におい
て、該底刃に負角側に最も大きなすくい角と逃げ角とを
与え、十分な切刃強度および逃げ量を確保することがで
き、例えば焼入れ金型鋼等の高硬度材より成る被削材の
３次元加工に用いる場合おいても、摩耗やチッピングの
少ない工具寿命の長いボールエンドミルを提供すること
が可能となる。
【図１】本発明の一実施例を示す平面図である。
【図２】図１に示す実施例の先端部のＸ方向視の拡大側
面図である。
面図である。
【図３】図１に示す実施例の先端部のＹ方向視の拡大正
面図である。
面図である。
【図４】図１に示す実施例のＺ断面図である。
１ 工具本体 ２ 切屑排出溝 ３ 外周逃げ面 ４ 外周刃 ５ 先端逃げ面 ６ 底刃 Ｏ 工具軸線 Ｃ 工具回転中心 α 底刃６のすくい角 β 底刃６の逃げ角
Claims (1)
- 【請求項１】 軸線回りに回転される工具本体の先端部
に、上記軸線回りに半球状の回転軌跡をなす底刃が形成
されて成るボールエンドミルにおいて、 上記底刃のすくい角が、上記工具本体の先端部外周から
該工具本体先端の工具回転中心に向かうに従い、漸次負
角側に大きくなるように形成される一方、該底刃の逃げ
角は、上記先端部外周から工具回転中心に向かうに従
い、漸次正角側に大きくなるように形成されており、上
記工具回転中心における上記すくい角が−２０°〜−４
０°に設定されるとともに、上記先端部外周における上
記すくい角が−１５°〜−３５°に設定され、かつ上記
工具回転中心における上記逃げ角が１５°〜３０°に設
定されるとともに、上記先端部外周における上記逃げ角
が１２°〜２０°に設定されていることを特徴とするボ
ールエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00865793A JP3288780B2 (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | ボールエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00865793A JP3288780B2 (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | ボールエンドミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06218612A true JPH06218612A (ja) | 1994-08-09 |
| JP3288780B2 JP3288780B2 (ja) | 2002-06-04 |
Family
ID=11699008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00865793A Expired - Lifetime JP3288780B2 (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | ボールエンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3288780B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09295214A (ja) * | 1996-05-07 | 1997-11-18 | Matsuura Kikai Seisakusho:Kk | セラミックスボールエンドミル |
| JP2000061719A (ja) * | 1998-08-13 | 2000-02-29 | Sandvik Ab | 切り屑を輸送する螺旋状の溝を有する柄を備えたドリル |
| JP2003094227A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-03 | Hitachi Tool Engineering Ltd | ラジアスエンドミル |
| JP2005271167A (ja) * | 2004-03-26 | 2005-10-06 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | エンドミル |
| JP2008012610A (ja) * | 2006-07-04 | 2008-01-24 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | Ｃｂｎボールエンドミル |
| WO2012021206A3 (en) * | 2010-08-11 | 2012-04-12 | Kennametal Inc. | Contour end mill |
| JP2013511394A (ja) * | 2009-11-17 | 2013-04-04 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 丸め成形されたノーズエンドミルの切削エッジの形状の最適化 |
| WO2018167234A1 (de) * | 2017-03-16 | 2018-09-20 | MAPAL Fabrik für Präzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Fräskopf für einen kugelbahnfräser, kugelbahnfräser mit einem solchen fräskopf, verfahren zum herstellen einer schneidkante für einen kugelbahnfräser, computerprogrammprodukt zur durchführung eines solchen verfahrens, datenträger mit einem solchen computerprogrammprodukt, und schleifmaschine zur durchführung des verfahrens |
| US11351620B2 (en) | 2016-04-15 | 2022-06-07 | Mapal Fabrik für Praäzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Milling head for a ball track milling cutter, ball track milling cutter having a milling head of this type, method for producing a cutting edge for a ball track milling cutter, computer program product for carrying out a method of this type, data carrier having a computer program product of this type, and grinding machine for carrying out the method |
-
1993
- 1993-01-21 JP JP00865793A patent/JP3288780B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09295214A (ja) * | 1996-05-07 | 1997-11-18 | Matsuura Kikai Seisakusho:Kk | セラミックスボールエンドミル |
| JP2000061719A (ja) * | 1998-08-13 | 2000-02-29 | Sandvik Ab | 切り屑を輸送する螺旋状の溝を有する柄を備えたドリル |
| JP4620199B2 (ja) * | 1998-08-13 | 2011-01-26 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 切り屑を輸送する螺旋状の溝を有する柄を備えたドリル |
| JP2003094227A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-03 | Hitachi Tool Engineering Ltd | ラジアスエンドミル |
| JP2005271167A (ja) * | 2004-03-26 | 2005-10-06 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | エンドミル |
| JP2008012610A (ja) * | 2006-07-04 | 2008-01-24 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | Ｃｂｎボールエンドミル |
| JP2013511394A (ja) * | 2009-11-17 | 2013-04-04 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 丸め成形されたノーズエンドミルの切削エッジの形状の最適化 |
| US9308591B2 (en) | 2009-11-17 | 2016-04-12 | Leonid B. Sharivker | Optimization of cutting edge geometry in rounded nose end mills |
| WO2012021206A3 (en) * | 2010-08-11 | 2012-04-12 | Kennametal Inc. | Contour end mill |
| US11351620B2 (en) | 2016-04-15 | 2022-06-07 | Mapal Fabrik für Praäzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Milling head for a ball track milling cutter, ball track milling cutter having a milling head of this type, method for producing a cutting edge for a ball track milling cutter, computer program product for carrying out a method of this type, data carrier having a computer program product of this type, and grinding machine for carrying out the method |
| WO2018167234A1 (de) * | 2017-03-16 | 2018-09-20 | MAPAL Fabrik für Präzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Fräskopf für einen kugelbahnfräser, kugelbahnfräser mit einem solchen fräskopf, verfahren zum herstellen einer schneidkante für einen kugelbahnfräser, computerprogrammprodukt zur durchführung eines solchen verfahrens, datenträger mit einem solchen computerprogrammprodukt, und schleifmaschine zur durchführung des verfahrens |
| US11766727B2 (en) | 2017-03-16 | 2023-09-26 | MAPAL Fabrik für Präzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Milling head for a ball track milling cutter, ball track milling cutter having a milling head of this type, method for producing a cutting edge for a ball track milling cutter, computer program product for carrying out a method of this type, data carrier having a computer program product of this type, and grinding machine for carrying out the method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3288780B2 (ja) | 2002-06-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5741095A (en) | Cutting tool and insert therefor | |
| US20070056424A2 (en) | Radius end mill | |
| US20020031409A1 (en) | Solid end mill | |
| JP5615053B2 (ja) | 総形カッターの製造方法および総形カッターの研削工具 | |
| JPH06218612A (ja) | ボールエンドミル | |
| JP2002529261A (ja) | 球形転削工具 | |
| JPH02256412A (ja) | エンドミル | |
| JP2015030073A (ja) | ボールエンドミル | |
| JP2003039223A (ja) | ボールエンドミル及び該ボールエンドミルを用いた加工方法 | |
| JP5470796B2 (ja) | 総形カッタ | |
| US5190420A (en) | Solid end mill for finishing the face or side of hard work | |
| JPS6232043B2 (ja) | ||
| JPS63318208A (ja) | ツイストドリル | |
| JPH04159010A (ja) | エンドミル | |
| EP0404298B1 (en) | End mill for finishing the face or side of hard work | |
| JP3957230B2 (ja) | ボ−ルエンドミル | |
| JPS63288615A (ja) | ドリル | |
| JPS60177809A (ja) | ドリル | |
| JPH11156623A (ja) | 球状刃エンドミル | |
| JP3318020B2 (ja) | ボールエンドミル | |
| JPH0666910U (ja) | エンドミル | |
| JPH04289012A (ja) | エンドミル | |
| JPH04310309A (ja) | エンドミル | |
| JPH0453615A (ja) | エンドミル | |
| JPH0453616A (ja) | エンドミル |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020205 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090315 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100315 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110315 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120315 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130315 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |