JPH06196067A - 電磁リレーおよびヨーク材用の強磁性ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
電磁リレーおよびヨーク材用の強磁性ステンレス鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH06196067A JPH06196067A JP34290592A JP34290592A JPH06196067A JP H06196067 A JPH06196067 A JP H06196067A JP 34290592 A JP34290592 A JP 34290592A JP 34290592 A JP34290592 A JP 34290592A JP H06196067 A JPH06196067 A JP H06196067A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- stainless steel
- magnetic
- electromagnetic relay
- yoke
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Electromagnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 非磁性メッキ膜の厚み変化を抑えることが出
来、吸引力・開放特性を安定させられる電磁リレーを提
供する。 【構成】 この発明は、固定接点１と可動接点２とを備
えるとともに磁路を構成するヨーク材３を備え、前記磁
路での磁束の変化に伴い前記固定接点と可動接点の離接
が起こるようになっている電磁リレーにおいて、ヨーク
材３１〜３３の少なくとも一部がアルミナ膜を表面に有
する強磁性ステンレス鋼からなり、アルミナ膜が磁路の
磁気ギャップとなっていることを特徴とする。
来、吸引力・開放特性を安定させられる電磁リレーを提
供する。 【構成】 この発明は、固定接点１と可動接点２とを備
えるとともに磁路を構成するヨーク材３を備え、前記磁
路での磁束の変化に伴い前記固定接点と可動接点の離接
が起こるようになっている電磁リレーにおいて、ヨーク
材３１〜３３の少なくとも一部がアルミナ膜を表面に有
する強磁性ステンレス鋼からなり、アルミナ膜が磁路の
磁気ギャップとなっていることを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、電気回路の構成要素
として、電圧・電流の断続制御などに用いられる電磁リ
レーとこのリレーに用いるヨーク材用の強磁性ステンレ
ス鋼の製造方法に関する。
として、電圧・電流の断続制御などに用いられる電磁リ
レーとこのリレーに用いるヨーク材用の強磁性ステンレ
ス鋼の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】電磁リレーは、固定接点と可動接点とを
備えるとともに磁路を構成するヨーク材を備え、前記磁
路での磁束の変化に伴い前記固定接点と可動接点の離接
が起こる構成をもつ。この電磁リレーの磁路を構成する
ヨーク材は、鉄心、接極子、継鉄からなり、これらは、
通常、電磁軟鉄を主にケイ素鋼、低炭素鋼といった金属
材にメッキを施したものである。なお、普通、狭義の定
義ではヨーク材は継鉄だけを意味するが、広義の定義て
はヨーク材は継鉄だけでなく鉄心、接極子も含めたもの
を言い、この発明のヨーク材は広義の定義のものであ
る。
備えるとともに磁路を構成するヨーク材を備え、前記磁
路での磁束の変化に伴い前記固定接点と可動接点の離接
が起こる構成をもつ。この電磁リレーの磁路を構成する
ヨーク材は、鉄心、接極子、継鉄からなり、これらは、
通常、電磁軟鉄を主にケイ素鋼、低炭素鋼といった金属
材にメッキを施したものである。なお、普通、狭義の定
義ではヨーク材は継鉄だけを意味するが、広義の定義て
はヨーク材は継鉄だけでなく鉄心、接極子も含めたもの
を言い、この発明のヨーク材は広義の定義のものであ
る。
【０００３】これらヨーク用の金属材は磁気的に軟質で
あり、飽和磁束密度が高いことが特徴である。また、メ
ッキを施す理由は、防錆のためと磁路に磁気ギャップ設
けるためである。このメッキは亜鉛や銅などの非磁性金
属でなされており、磁気ギャップとなることが出来るの
である。もし、磁路に磁気ギャップがなければ、励磁コ
イルが通電されていて、鉄心に接極子が吸引されている
動作時には磁路はギャップレスの完全閉磁路となる。そ
のため、励磁コイルの通電を遮断した時にヨーク材の残
留磁化のため接極子が鉄心から離れ難くなり、リレーの
開放特性が劣化することになる。したがって、電磁リレ
ーのヨーク材における非磁性メッキ膜による磁気ギャッ
プは必要なのであるが、逆に非磁性メッキ膜が厚すぎる
と、リレー動作時の吸引力が減少してリレーの吸引力特
性が劣化することになる。そのため、非磁性メッキ膜の
厚みは厳密に管理する必要がある。
あり、飽和磁束密度が高いことが特徴である。また、メ
ッキを施す理由は、防錆のためと磁路に磁気ギャップ設
けるためである。このメッキは亜鉛や銅などの非磁性金
属でなされており、磁気ギャップとなることが出来るの
である。もし、磁路に磁気ギャップがなければ、励磁コ
イルが通電されていて、鉄心に接極子が吸引されている
動作時には磁路はギャップレスの完全閉磁路となる。そ
のため、励磁コイルの通電を遮断した時にヨーク材の残
留磁化のため接極子が鉄心から離れ難くなり、リレーの
開放特性が劣化することになる。したがって、電磁リレ
ーのヨーク材における非磁性メッキ膜による磁気ギャッ
プは必要なのであるが、逆に非磁性メッキ膜が厚すぎる
と、リレー動作時の吸引力が減少してリレーの吸引力特
性が劣化することになる。そのため、非磁性メッキ膜の
厚みは厳密に管理する必要がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ヨークにおける非磁性メッキ膜は複雑な反応過程を経て
生成されるため、メッキ溶液の組成、メッキ電流、温度
等の作成条件によって、その厚さが変化することが知ら
れている。このために、製造ロットによってリレーの吸
引力・開放特性がバラツクという問題があった。
ヨークにおける非磁性メッキ膜は複雑な反応過程を経て
生成されるため、メッキ溶液の組成、メッキ電流、温度
等の作成条件によって、その厚さが変化することが知ら
れている。このために、製造ロットによってリレーの吸
引力・開放特性がバラツクという問題があった。
【０００５】ところで、リレーの吸引力に余裕がある場
合は非磁性メッキ膜以外の部分（ヨークにおける結合部
位など）でギャップをとることにより非磁性メッキ膜の
厚みが変化しても吸引力特性のバラツキを少なくさせる
ことが可能であった。しかし、最近は、リレーの小型化
に伴い吸引力の余裕が少なくなり、非磁性メッキ膜以外
の部分のギャップを減らす方向にあり、その結果、非磁
性メッキ膜の厚み変化がそのまま吸引力・開放特性に反
映されるようになった。このため非磁性メッキ膜の厚み
変化を小さくする要求が強くなって来ている。
合は非磁性メッキ膜以外の部分（ヨークにおける結合部
位など）でギャップをとることにより非磁性メッキ膜の
厚みが変化しても吸引力特性のバラツキを少なくさせる
ことが可能であった。しかし、最近は、リレーの小型化
に伴い吸引力の余裕が少なくなり、非磁性メッキ膜以外
の部分のギャップを減らす方向にあり、その結果、非磁
性メッキ膜の厚み変化がそのまま吸引力・開放特性に反
映されるようになった。このため非磁性メッキ膜の厚み
変化を小さくする要求が強くなって来ている。
【０００６】この発明は、上記事情に鑑み、非磁性メッ
キ膜の厚み変化を抑えることが出来、吸引力・開放特性
を安定させられる電磁リレーと、このリレーのヨーク材
用の強磁性ステンレス鋼の製造方法を提供することを課
題とする。
キ膜の厚み変化を抑えることが出来、吸引力・開放特性
を安定させられる電磁リレーと、このリレーのヨーク材
用の強磁性ステンレス鋼の製造方法を提供することを課
題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、この発明にかかる電磁リレーでは、固定接点と可動
接点とを備えるとともに磁路を構成するヨーク材を備
え、前記磁路での磁束の変化に伴い前記固定接点と可動
接点の離接が起こる構造において、前記ヨーク材の少な
くとも一部がアルミナ膜を表面に有する強磁性ステンレ
ス鋼からなり、前記アルミナ膜を磁路の磁気ギャップと
するようにしている。
め、この発明にかかる電磁リレーでは、固定接点と可動
接点とを備えるとともに磁路を構成するヨーク材を備
え、前記磁路での磁束の変化に伴い前記固定接点と可動
接点の離接が起こる構造において、前記ヨーク材の少な
くとも一部がアルミナ膜を表面に有する強磁性ステンレ
ス鋼からなり、前記アルミナ膜を磁路の磁気ギャップと
するようにしている。
【０００８】そして、この発明の電磁リレーのヨーク材
として用いられるアルミナ膜を表面に有する強磁性ステ
ンレス鋼は、Ｃｒ：１５重量％以上で２５重量％以下、
Ａｌ：２重量％以上で８重量％以下、Ｆｅ：残部なる組
成の（第１）Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金鋼、あるいは、Ｃ
ｒ：１５重量％以上で２５重量％以下、Ａｌ：２重量％
以上で８重量％以下、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌ
ａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちのいずれか１種または２種以上の
元素の合計：０．０５重量％以上で１重量％以下、Ｆ
ｅ：残部なる組成である（第２）Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合
金鋼を酸化雰囲気で熱処理することで容易に得ることが
出来る。
として用いられるアルミナ膜を表面に有する強磁性ステ
ンレス鋼は、Ｃｒ：１５重量％以上で２５重量％以下、
Ａｌ：２重量％以上で８重量％以下、Ｆｅ：残部なる組
成の（第１）Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金鋼、あるいは、Ｃ
ｒ：１５重量％以上で２５重量％以下、Ａｌ：２重量％
以上で８重量％以下、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌ
ａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちのいずれか１種または２種以上の
元素の合計：０．０５重量％以上で１重量％以下、Ｆ
ｅ：残部なる組成である（第２）Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合
金鋼を酸化雰囲気で熱処理することで容易に得ることが
出来る。
【０００９】第１，第２Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金鋼では
ＣｒおよびＡｌがアルミナ膜析出に不可欠である。Ｃｒ
が１５重量％未満、Ａｌが２重量％未満もしくは８重量
％を超えるとアルミナ析出が起こり難くなり、一方、Ｃ
ｒは２５重量％を超えてもアルミナ析出は起こるが、合
金の飽和磁束が減少し、電磁リレーのヨーク材用として
の適性が低くなる。
ＣｒおよびＡｌがアルミナ膜析出に不可欠である。Ｃｒ
が１５重量％未満、Ａｌが２重量％未満もしくは８重量
％を超えるとアルミナ析出が起こり難くなり、一方、Ｃ
ｒは２５重量％を超えてもアルミナ析出は起こるが、合
金の飽和磁束が減少し、電磁リレーのヨーク材用として
の適性が低くなる。
【００１０】第２Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金鋼ではＴｉ，
Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちのいず
れか１種まは２種があるために、アルミナ皮膜と母材の
密着性がよくなる。しかし、これらの元素の添加は、軟
質磁気特性を劣化させる。したがって、多数の開閉回数
を要求される電磁リレーの場合では、第２Ｆｅ−Ｃｒ−
Ａｌ系合金鋼の方が有利である。
Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちのいず
れか１種まは２種があるために、アルミナ皮膜と母材の
密着性がよくなる。しかし、これらの元素の添加は、軟
質磁気特性を劣化させる。したがって、多数の開閉回数
を要求される電磁リレーの場合では、第２Ｆｅ−Ｃｒ−
Ａｌ系合金鋼の方が有利である。
【００１１】
【作用】この発明の電磁リレーでは、ヨーク材用の強磁
性ステンレス鋼の表面に形成されたアルミナ膜を磁路の
磁気ギャップにしているため、非磁性膜の厚みのバラツ
キを少なくすることが出来、リレーでの吸引力・開放特
性のバラツキが抑えられるようになる。前述のＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ系合金鋼は刃物などに使用することが出来るこ
とが知られているものであるが、検討の結果、電磁リレ
ーのヨーク材に使える磁気特性があるとともに熱処理時
間や温度を一定にすれば析出するアルミナ膜の厚みのバ
ラツキが極く少なくなるという知見を発明者らは得るこ
とが出来、その結果、この発明を完成させたのである。
性ステンレス鋼の表面に形成されたアルミナ膜を磁路の
磁気ギャップにしているため、非磁性膜の厚みのバラツ
キを少なくすることが出来、リレーでの吸引力・開放特
性のバラツキが抑えられるようになる。前述のＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ系合金鋼は刃物などに使用することが出来るこ
とが知られているものであるが、検討の結果、電磁リレ
ーのヨーク材に使える磁気特性があるとともに熱処理時
間や温度を一定にすれば析出するアルミナ膜の厚みのバ
ラツキが極く少なくなるという知見を発明者らは得るこ
とが出来、その結果、この発明を完成させたのである。
【００１２】前述のようなＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金鋼を
大気中もしくは酸化雰囲気で８００〜１２５０℃で１〜
１０時間ほど熱処理すれば、条件に応じて０．５〜１０
μｍ程度の厚み範囲のアルミナ膜を厚みのバラツキの少
ない状態で生成することが出来る。この析出反応は、主
にアルミニウムの拡散速度によって決まるもので化学メ
ッキと比較すると単純であり、反応速度も遅い。したが
って、合金組成、熱処理時間・温度を一定にすれば、生
成されるアルミナ膜の厚みのバラツキは少なくなる。ま
た、母材のＦｅ−Ｃｒ合金は強磁性であり、アルミナ析
出のための熱処理により、再結晶を起こして磁気的にも
軟質となっているためにヨーク材としての磁気的な適性
も十分である。
大気中もしくは酸化雰囲気で８００〜１２５０℃で１〜
１０時間ほど熱処理すれば、条件に応じて０．５〜１０
μｍ程度の厚み範囲のアルミナ膜を厚みのバラツキの少
ない状態で生成することが出来る。この析出反応は、主
にアルミニウムの拡散速度によって決まるもので化学メ
ッキと比較すると単純であり、反応速度も遅い。したが
って、合金組成、熱処理時間・温度を一定にすれば、生
成されるアルミナ膜の厚みのバラツキは少なくなる。ま
た、母材のＦｅ−Ｃｒ合金は強磁性であり、アルミナ析
出のための熱処理により、再結晶を起こして磁気的にも
軟質となっているためにヨーク材としての磁気的な適性
も十分である。
【００１３】
【実施例】以下、この発明の電磁リレーの実施例を説明
する。この発明は、下記の実施例に限らない。図１は、
実施例１，２の電磁リレーの概略構成をあらわす。実施
例１，２の電磁リレーは、固定接点１，１と可動接点２
とを備えるとともに磁路を構成するヨーク材３を備えて
いる。ヨーク材３は励磁コイル５を装着した鉄心３１，
接極子３２，鉄心３１と接極子３２をつなぐ継鉄３３か
らなる。
する。この発明は、下記の実施例に限らない。図１は、
実施例１，２の電磁リレーの概略構成をあらわす。実施
例１，２の電磁リレーは、固定接点１，１と可動接点２
とを備えるとともに磁路を構成するヨーク材３を備えて
いる。ヨーク材３は励磁コイル５を装着した鉄心３１，
接極子３２，鉄心３１と接極子３２をつなぐ継鉄３３か
らなる。
【００１４】駆動スイッチ２１を閉じると励磁コイル５
に励磁電流が流れ、ヒンジ１１を始点として接極子３２
が鉄心３１に吸引され可動バネ１２に固着された可動接
点２は上側の固定接点１から離れ下側の固定接点１に接
触しランプＬが点灯する。駆動スイッチ２１を開くと励
磁コイル５の励磁電流が断たれ、ヒンジ１１を始点とし
て接極子３２が復旧バネ１５で引き上げられ、鉄心３１
から離れて可動バネ１２に固着された可動接点２は下側
の固定接点１から離れ上側の固定接点１に接触すること
になる。
に励磁電流が流れ、ヒンジ１１を始点として接極子３２
が鉄心３１に吸引され可動バネ１２に固着された可動接
点２は上側の固定接点１から離れ下側の固定接点１に接
触しランプＬが点灯する。駆動スイッチ２１を開くと励
磁コイル５の励磁電流が断たれ、ヒンジ１１を始点とし
て接極子３２が復旧バネ１５で引き上げられ、鉄心３１
から離れて可動バネ１２に固着された可動接点２は下側
の固定接点１から離れ上側の固定接点１に接触すること
になる。
【００１５】実施例１の電磁リレーのヨーク材３は、少
なくとも一部がアルミナ膜を表面に有する強磁性ステン
レス鋼からなり、そのアルミナ膜が磁路の磁気ギャップ
となっていることは前述の通りである。具体的には、鉄
心３１、接極子３２、継鉄３３の少なくとも一つ（普通
は鉄心３１と接極子３２）がアルミナ膜を表面に有する
強磁性ステンレス鋼からなる。鉄心３１と接極子３２が
アルミナ膜付きの強磁性ステンレス鋼である場合は鉄心
３１と接極子３２の接触位置のアルミナ皮膜が磁気ギャ
ップとなる。
なくとも一部がアルミナ膜を表面に有する強磁性ステン
レス鋼からなり、そのアルミナ膜が磁路の磁気ギャップ
となっていることは前述の通りである。具体的には、鉄
心３１、接極子３２、継鉄３３の少なくとも一つ（普通
は鉄心３１と接極子３２）がアルミナ膜を表面に有する
強磁性ステンレス鋼からなる。鉄心３１と接極子３２が
アルミナ膜付きの強磁性ステンレス鋼である場合は鉄心
３１と接極子３２の接触位置のアルミナ皮膜が磁気ギャ
ップとなる。
【００１６】実施例１でのアルミナ膜を表面に有するヨ
ーク用の強磁性ステンレス鋼は、Ｃｒ：１７重量％、Ａ
ｌ：４重量％、Ｆｅ：残部なる組成の第１Ｆｅ−Ｃｒ−
Ａｌ系合金鋼を、大気中、１１５０℃、５時間熱処理し
て得たものである。同じものを１０個作成した。これら
の厚みは以下の通りである。平均厚み２．２１μｍ、最
大厚み２．２７μｍ、最小厚み２．１８μｍであり、バ
ラツキは非常に少ない。
ーク用の強磁性ステンレス鋼は、Ｃｒ：１７重量％、Ａ
ｌ：４重量％、Ｆｅ：残部なる組成の第１Ｆｅ−Ｃｒ−
Ａｌ系合金鋼を、大気中、１１５０℃、５時間熱処理し
て得たものである。同じものを１０個作成した。これら
の厚みは以下の通りである。平均厚み２．２１μｍ、最
大厚み２．２７μｍ、最小厚み２．１８μｍであり、バ
ラツキは非常に少ない。
【００１７】実施例２の電磁リレーのヨーク材３も、少
なくとも一部がアルミナ膜を表面に有する強磁性ステン
レス鋼からなり、そのアルミナ膜が磁路の磁気ギャップ
となっていることは前述の通りである。具体的には、鉄
心３１、接極子３２、継鉄３３の少なくとも一つ（普通
は鉄心３１と接極子３２）がアルミナ膜を表面に有する
強磁性ステンレス鋼からなる。鉄心３１と接極子３２が
アルミナ膜付きの強磁性ステンレス鋼である場合は鉄心
３１と接極子３２の接触位置のアルミナ皮膜が磁気ギャ
ップとなる。
なくとも一部がアルミナ膜を表面に有する強磁性ステン
レス鋼からなり、そのアルミナ膜が磁路の磁気ギャップ
となっていることは前述の通りである。具体的には、鉄
心３１、接極子３２、継鉄３３の少なくとも一つ（普通
は鉄心３１と接極子３２）がアルミナ膜を表面に有する
強磁性ステンレス鋼からなる。鉄心３１と接極子３２が
アルミナ膜付きの強磁性ステンレス鋼である場合は鉄心
３１と接極子３２の接触位置のアルミナ皮膜が磁気ギャ
ップとなる。
【００１８】実施例２でのアルミナ膜を表面に有するヨ
ーク用の強磁性ステンレス鋼は、Ｃｒ：１６．５重量
％、Ａｌ：４重量％、Ｔｉ：０．１重量％、Ｌａ：０．
０５重量％、Ｆｅ：残部なる組成の第２Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ系合金鋼を、大気中、１１５０℃、５時間熱処理して
得たものである。同じものを１０個作成した。これらの
厚みは以下の通りである。
ーク用の強磁性ステンレス鋼は、Ｃｒ：１６．５重量
％、Ａｌ：４重量％、Ｔｉ：０．１重量％、Ｌａ：０．
０５重量％、Ｆｅ：残部なる組成の第２Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ系合金鋼を、大気中、１１５０℃、５時間熱処理して
得たものである。同じものを１０個作成した。これらの
厚みは以下の通りである。
【００１９】平均厚み２．３４μｍ、最大厚み２．４０
μｍ、最小厚み２．２９μｍであり、バラツキは非常に
少ない。
μｍ、最小厚み２．２９μｍであり、バラツキは非常に
少ない。
【００２０】
【発明の効果】この発明の電磁リレーでは、ヨーク材用
の強磁性ステンレス鋼の表面に形成されたアルミナ膜を
磁路の磁気ギャップとしているおり、磁気ギャップ用の
非磁性膜の厚みのバラツキを少なくすることが出来、そ
の結果、リレーの吸引力・開放特性が製造ロットごとに
バラツクことなく安定したものとすることが出来るか
ら、非常に有用な電磁リレーである。
の強磁性ステンレス鋼の表面に形成されたアルミナ膜を
磁路の磁気ギャップとしているおり、磁気ギャップ用の
非磁性膜の厚みのバラツキを少なくすることが出来、そ
の結果、リレーの吸引力・開放特性が製造ロットごとに
バラツクことなく安定したものとすることが出来るか
ら、非常に有用な電磁リレーである。
【００２１】この発明にかかる製造方法では、上記有用
な電磁リレーを実現するヨーク材となる強磁性ステンレ
ス鋼を容易に製造することが出来る。
な電磁リレーを実現するヨーク材となる強磁性ステンレ
ス鋼を容易に製造することが出来る。
【図１】実施例の電磁リレーの概略構成をあらわす説明
図。
図。
１ 固定接点 ２ 可動接点 ３ ヨーク材 ５ 励磁コイル ３１ 鉄心 ３２ 接極子 ３３ 継鉄
Claims (3)
- 【請求項１】 固定接点と可動接点とを備えるとともに
磁路を構成するヨーク材を備え、前記磁路での磁束の変
化に伴い前記固定接点と可動接点の離接が起こるように
なっている電磁リレーにおいて、前記ヨーク材の少なく
とも一部がアルミナ膜を表面に有する強磁性ステンレス
鋼からなり、前記アルミナ膜が磁路の磁気ギャップとな
っていることを特徴とする電磁リレー。 - 【請求項２】 請求項１記載の電磁リレーのヨーク材と
して用いられるアルミナ膜を表面に有する強磁性ステン
レス鋼の製造方法であって、Ｃｒ：１５重量％以上で２
５重量％以下、Ａｌ：２重量％以上で８重量％以下、Ｆ
ｅ：残部なる組成の合金鋼を酸化雰囲気で熱処理するよ
うにするヨーク材用の強磁性ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項３】 合金鋼が、Ｃｒ：１５重量％以上で２５
重量％以下、Ａｌ：２重量％以上で８重量％以下、Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちの
いずれか１種または２種以上の元素の合計：０．０５重
量％以上で１重量％以下、Ｆｅ：残部なる組成である請
求項２記載のヨーク材用の強磁性ステンレス鋼の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34290592A JPH06196067A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | 電磁リレーおよびヨーク材用の強磁性ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34290592A JPH06196067A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | 電磁リレーおよびヨーク材用の強磁性ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06196067A true JPH06196067A (ja) | 1994-07-15 |
Family
ID=18357429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34290592A Pending JPH06196067A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | 電磁リレーおよびヨーク材用の強磁性ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06196067A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014174975A1 (ja) * | 2013-04-22 | 2014-10-30 | オムロン株式会社 | 磁性部品、当該磁性部品を用いた電子部品、および、当該磁性部品の製造方法 |
| WO2014174976A1 (ja) * | 2013-04-22 | 2014-10-30 | オムロン株式会社 | 磁性部品、および当該磁性部品を備えた電子部品 |
| WO2014174694A1 (ja) * | 2013-04-22 | 2014-10-30 | オムロン株式会社 | 電磁継電器 |
-
1992
- 1992-12-22 JP JP34290592A patent/JPH06196067A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014174975A1 (ja) * | 2013-04-22 | 2014-10-30 | オムロン株式会社 | 磁性部品、当該磁性部品を用いた電子部品、および、当該磁性部品の製造方法 |
| WO2014174976A1 (ja) * | 2013-04-22 | 2014-10-30 | オムロン株式会社 | 磁性部品、および当該磁性部品を備えた電子部品 |
| WO2014174694A1 (ja) * | 2013-04-22 | 2014-10-30 | オムロン株式会社 | 電磁継電器 |
| JP2014216064A (ja) * | 2013-04-22 | 2014-11-17 | オムロン株式会社 | 電磁継電器 |
| JP2014216354A (ja) * | 2013-04-22 | 2014-11-17 | オムロン株式会社 | 磁性部品、当該磁性部品を用いた電子部品、および、当該磁性部品の製造方法 |
| CN105051854A (zh) * | 2013-04-22 | 2015-11-11 | 欧姆龙株式会社 | 电磁继电器 |
| EP2991093A4 (en) * | 2013-04-22 | 2016-12-28 | Omron Tateisi Electronics Co | ELECTROMAGNETIC RELAY |
| US9805893B2 (en) | 2013-04-22 | 2017-10-31 | Omron Corporation | Electromagnetic relay |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101835139B1 (ko) | 오스테나이트계 철/니켈/크롬/구리 합금 | |
| TW432129B (en) | Device for manufacturing single crystals | |
| JPH0777167B2 (ja) | 磁心部品 | |
| JPH0681086A (ja) | 耐蝕性に優れた超微細結晶粒組織を有する合金 | |
| US4571566A (en) | Electromagnetic relay | |
| US4502031A (en) | Electromagnet and method of producing the same | |
| JPH06196067A (ja) | 電磁リレーおよびヨーク材用の強磁性ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2005520931A (ja) | 直線的なｂｈループを有する鉄系アモルファス合金 | |
| US6701606B2 (en) | Method for forming an AC electromagnet lamination assembly incorporating shading coil | |
| US6791045B1 (en) | Shielded-type automotive relay controlling a magnet clutch load of a vehicle air-conditioner | |
| US4131865A (en) | Three pole electromagnet | |
| JPS6219041B2 (ja) | ||
| JPH11191352A (ja) | 電磁石 | |
| US1367727A (en) | Electromagnetic device | |
| JPH0154841B2 (ja) | ||
| JP2746888B2 (ja) | 磁気回路部品および熱電対利用磁気回路部品 | |
| JPS6051764B2 (ja) | 交流用リレ−装置 | |
| JPH0223965B2 (ja) | ||
| JPH0225209Y2 (ja) | ||
| JPS59175104A (ja) | 交流電磁石装置 | |
| JPH0744107B2 (ja) | 軟磁性薄膜 | |
| JPS6324580Y2 (ja) | ||
| JPS6353826A (ja) | 交流用接点開閉装置 | |
| JPS5929408A (ja) | 交流電磁石装置 | |
| JPS63180694A (ja) | リフテイングマグネツト要素 |