JPH06185482A - ベーン型圧縮機 - Google Patents
ベーン型圧縮機Info
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- JPH06185482A JPH06185482A JP4342053A JP34205392A JPH06185482A JP H06185482 A JPH06185482 A JP H06185482A JP 4342053 A JP4342053 A JP 4342053A JP 34205392 A JP34205392 A JP 34205392A JP H06185482 A JPH06185482 A JP H06185482A
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- JP
- Japan
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- working chamber
- vane
- cylinder
- rotor
- suction
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/12—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/0021—Systems for the equilibration of forces acting on the pump
- F04C29/0035—Equalization of pressure pulses
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 振動および騒音が低減される駆動トルク変動
の小さい２段圧縮式のベ−ン型圧縮機を提供する。 【構成】 第１吸入口２８から第１作動室３９内に流体
を吸入し、フロントロ−タ６ａの回転運動により流体を
まず第１作動室３９で圧縮し、この圧縮流体を次に中間
圧力室３６を介して第２作動室４０内に導入し、この第
２作動室４０内でも流体をリアロ−タ６ｂの回転運動に
より更に圧縮した後、圧縮流体を外部へ吐出する。
の小さい２段圧縮式のベ−ン型圧縮機を提供する。 【構成】 第１吸入口２８から第１作動室３９内に流体
を吸入し、フロントロ−タ６ａの回転運動により流体を
まず第１作動室３９で圧縮し、この圧縮流体を次に中間
圧力室３６を介して第２作動室４０内に導入し、この第
２作動室４０内でも流体をリアロ−タ６ｂの回転運動に
より更に圧縮した後、圧縮流体を外部へ吐出する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はベーン型圧縮機に関する
もので、特に自動車用空調装置の冷媒圧縮に用いて有効
である。
もので、特に自動車用空調装置の冷媒圧縮に用いて有効
である。
【０００２】
【従来の技術】従来の多気筒ベーン型圧縮機は、楕円形
のシリンダ内に円柱状のロータをそれぞれの中心を一致
させて配置し、このロータをシリンダ内周面の２か所に
接触させながら、外部駆動力により回転運動させるよう
にしている同心ロータ式のものがある。また、円形のシ
リンダ内に同じく円柱状のロータをそれぞれの中心を偏
心させた位置に配置し、このロータをシリンダ内周面の
１か所に接触させながら、外部駆動力により回転運動さ
せるようにしている偏心ロータ式のものがある。
のシリンダ内に円柱状のロータをそれぞれの中心を一致
させて配置し、このロータをシリンダ内周面の２か所に
接触させながら、外部駆動力により回転運動させるよう
にしている同心ロータ式のものがある。また、円形のシ
リンダ内に同じく円柱状のロータをそれぞれの中心を偏
心させた位置に配置し、このロータをシリンダ内周面の
１か所に接触させながら、外部駆動力により回転運動さ
せるようにしている偏心ロータ式のものがある。
【０００３】いずれのものも、ロータに摺動自在に保持
された複数のベーンをスプリングにより押し出しシリン
ダの内周面に当節させ、シリンダ内の作動室を気筒数に
分割しており、例えば２気筒のものであれば１組の、４
気筒のものであれば２組の吸入口と吐出口とを有してい
る。
された複数のベーンをスプリングにより押し出しシリン
ダの内周面に当節させ、シリンダ内の作動室を気筒数に
分割しており、例えば２気筒のものであれば１組の、４
気筒のものであれば２組の吸入口と吐出口とを有してい
る。
【０００４】そして、ロータの回転運動とベーンの往復
運動により上記の作動室の容積が変化することにより、
流体の吸入、圧縮、吐出を行うように構成されている。
運動により上記の作動室の容積が変化することにより、
流体の吸入、圧縮、吐出を行うように構成されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
多気筒ベーン型圧縮機では、冷媒の吸入、圧縮、吐出の
行程がロータ１回転につき気筒数回（例えば４気筒では
４回）行われるため、駆動トルクの変動は回転気筒数次
（例えば４気筒では回転４次）の成分が大きくなる、よ
って低回転のうちから配管などの共振域に入り騒音が発
生しやすくなる。
多気筒ベーン型圧縮機では、冷媒の吸入、圧縮、吐出の
行程がロータ１回転につき気筒数回（例えば４気筒では
４回）行われるため、駆動トルクの変動は回転気筒数次
（例えば４気筒では回転４次）の成分が大きくなる、よ
って低回転のうちから配管などの共振域に入り騒音が発
生しやすくなる。
【０００６】一方、気筒数を少なくすると配管などの共
振域からは遠ざかるが、駆動トルクの変動が大きくなる
ため圧縮機の振動が大きくなる。したがって、上記の騒
音や振動の増大が原因となり、使用者に不快感を与える
とともに、圧縮機自身の寿命を短くするなどの問題が存
在する。
振域からは遠ざかるが、駆動トルクの変動が大きくなる
ため圧縮機の振動が大きくなる。したがって、上記の騒
音や振動の増大が原因となり、使用者に不快感を与える
とともに、圧縮機自身の寿命を短くするなどの問題が存
在する。
【０００７】本発明は上記問題点に鑑み、駆動トルク変
動の小さい２段圧縮式のベーン型圧縮機を提供すること
を目的としている。
動の小さい２段圧縮式のベーン型圧縮機を提供すること
を目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため、（ａ）内部に第１のシリンダと第２のシリン
ダを有するハウジングと、（ｂ）前記ハウジングに回転
自在に支持され、外部駆動力を受けて回転するシャフト
と、（ｃ）前記第１のシリンダおよび前記第２のシリン
ダ内に配置され、前記シャフトの回転を受けて、前記第
１のシリンダの内周面の少なくとも一部および前記第２
のシリンダの内周面の少なくとも一部の双方に接触しな
がら回転運動を行うロータと、（ｄ）前記第１のシリン
ダの内周面と前記ロータの外周面との間の空間により形
成された第１作動室と、（ｅ）前記第２のシリンダの内
周面と前記ロータの外周面との間の空間により形成され
た第２作動室と、（ｆ）前記第１作動室を吸入側と吐出
側に分離する第１ベーンと、（ｇ）前記第２作動室を吸
入側と吐出側に分離する第２ベーンと、（ｈ）前記ハウ
ジングに設けられ、前記第１作動室の吸入側に流体を吸
入させる吸入圧力室と、（ｉ）前記ハウジングに設けら
れ、前記第１作動室の吐出側を前記第２作動室の吸入側
に連通する中間圧力室と、（ｊ）前記ハウジングに設け
られ、前記第２作動室の吐出側から圧縮流体が吐き出さ
れる吐出圧力室とを有するという技術手段を採用する。
するため、（ａ）内部に第１のシリンダと第２のシリン
ダを有するハウジングと、（ｂ）前記ハウジングに回転
自在に支持され、外部駆動力を受けて回転するシャフト
と、（ｃ）前記第１のシリンダおよび前記第２のシリン
ダ内に配置され、前記シャフトの回転を受けて、前記第
１のシリンダの内周面の少なくとも一部および前記第２
のシリンダの内周面の少なくとも一部の双方に接触しな
がら回転運動を行うロータと、（ｄ）前記第１のシリン
ダの内周面と前記ロータの外周面との間の空間により形
成された第１作動室と、（ｅ）前記第２のシリンダの内
周面と前記ロータの外周面との間の空間により形成され
た第２作動室と、（ｆ）前記第１作動室を吸入側と吐出
側に分離する第１ベーンと、（ｇ）前記第２作動室を吸
入側と吐出側に分離する第２ベーンと、（ｈ）前記ハウ
ジングに設けられ、前記第１作動室の吸入側に流体を吸
入させる吸入圧力室と、（ｉ）前記ハウジングに設けら
れ、前記第１作動室の吐出側を前記第２作動室の吸入側
に連通する中間圧力室と、（ｊ）前記ハウジングに設け
られ、前記第２作動室の吐出側から圧縮流体が吐き出さ
れる吐出圧力室とを有するという技術手段を採用する。
【０００９】
【発明の作用効果】本発明圧縮機は上記のごとく構成さ
れており、図３に例示するようにロータ６の回転に伴っ
て、第１吸入口２８から第１作動室３９内に吸入された
流体（例えば冷凍サイクルの冷媒）がまず第１作動室３
９にて圧縮され、この第１作動室３９で圧縮された流体
は中間圧力室３６に吐出される。そして、この吐出され
た流体は第２吸入口３０より第２作動室４０に吸入さ
れ、ここで更に圧縮される。この第２作動室４０で更に
圧縮された流体は第２作動室４０の第２吐出口３１より
第１吐出圧力室３７に吐出され、外部に送り出される。
れており、図３に例示するようにロータ６の回転に伴っ
て、第１吸入口２８から第１作動室３９内に吸入された
流体（例えば冷凍サイクルの冷媒）がまず第１作動室３
９にて圧縮され、この第１作動室３９で圧縮された流体
は中間圧力室３６に吐出される。そして、この吐出され
た流体は第２吸入口３０より第２作動室４０に吸入さ
れ、ここで更に圧縮される。この第２作動室４０で更に
圧縮された流体は第２作動室４０の第２吐出口３１より
第１吐出圧力室３７に吐出され、外部に送り出される。
【００１０】本発明圧縮機では、上記のごとく第１、第
２の２つの作動室を用いて２段圧縮を行っており、ロー
タの２回転で圧縮を完了するようにしているため、流体
の圧縮が穏やかであり、同時に各作動室の圧縮比が小さ
くなることから、従来の多気筒ベーン型圧縮機に比べ
て、駆動トルクの変動を格段に小さくすることができ、
それに従い振動や騒音が低減できるという優れた効果が
得られる。
２の２つの作動室を用いて２段圧縮を行っており、ロー
タの２回転で圧縮を完了するようにしているため、流体
の圧縮が穏やかであり、同時に各作動室の圧縮比が小さ
くなることから、従来の多気筒ベーン型圧縮機に比べ
て、駆動トルクの変動を格段に小さくすることができ、
それに従い振動や騒音が低減できるという優れた効果が
得られる。
【００１１】
【実施例】図１、２は本発明を自動車用空調装置の冷媒
圧縮機に適用した場合の実施例を示すもので、図１、２
においてフロントサイドプレート３に保持された軸受１
５にシャフト７が回転自在に支持されている。このシャ
フト７は、図１の左端側部に図示しない電磁クラッチが
連結され、この電磁クラッチを介して自動車エンジンの
回転力を受けるようになっている。
圧縮機に適用した場合の実施例を示すもので、図１、２
においてフロントサイドプレート３に保持された軸受１
５にシャフト７が回転自在に支持されている。このシャ
フト７は、図１の左端側部に図示しない電磁クラッチが
連結され、この電磁クラッチを介して自動車エンジンの
回転力を受けるようになっている。
【００１２】ロータ６は、円柱状のフロントロータ６ａ
と、このフロントロータ６ａと同一軸上に一体成形され
たそれよりも若干径の小さい円柱状のリアロータ６ｂと
により構成され段差のある円柱状となっている。フロン
トロータ６ａの側端は前記シャフト７に図示しないボル
トによって固定され、一方リアロータ６ｂの側端は補助
シャフト８にボルト１３により固定されている。この補
助シャフト８はリアサイドプレート４に保持された軸受
１６に回転自在に支持されている。したがって、シャフ
ト７の回転を受けてロータ６は回転運動を行うことにな
る。なお、前記フロントロータ６ａはシャフト７に一体
成形されていてもよいし、またリアロータ６ｂは補助シ
ャフト８に一体成形されていてもよい。フロントハウジ
ング１とシャフト７の間にはシャフトシ−ル１７が配設
され、圧縮機内部の冷媒および潤滑油が外部に漏洩する
のを防止するようになっている。
と、このフロントロータ６ａと同一軸上に一体成形され
たそれよりも若干径の小さい円柱状のリアロータ６ｂと
により構成され段差のある円柱状となっている。フロン
トロータ６ａの側端は前記シャフト７に図示しないボル
トによって固定され、一方リアロータ６ｂの側端は補助
シャフト８にボルト１３により固定されている。この補
助シャフト８はリアサイドプレート４に保持された軸受
１６に回転自在に支持されている。したがって、シャフ
ト７の回転を受けてロータ６は回転運動を行うことにな
る。なお、前記フロントロータ６ａはシャフト７に一体
成形されていてもよいし、またリアロータ６ｂは補助シ
ャフト８に一体成形されていてもよい。フロントハウジ
ング１とシャフト７の間にはシャフトシ−ル１７が配設
され、圧縮機内部の冷媒および潤滑油が外部に漏洩する
のを防止するようになっている。
【００１３】前記ロータ６を収納しているシリンダ部材
５はボルト１４により、フロントサイプレート３および
リアサイドプレート４に固定されている。またフロント
サイドプレート３は図示しないボルトにより、フロント
ハウジング１およびリアハウジング２に固定されてい
る。シリンダ部材５の内部には円筒状のフロントシリン
ダ（第１のシリンダ）４３およびリアシリンダ（第２の
シリンダ）４４が同一軸上に前後して形成されている。
それらは、フロントシリンダ４３の内周面の一部が前記
フロントロータ６ａに当接するように、またリアシリン
ダ４４の内周面の一部が前記リアロータ６ｂに当接する
ようにロータ６に対して偏心した位置に形成されてい
る。シリンダ部材５内部に形成した前記フロントシリン
ダ４３と前記フロントロータ６ａとフロントサイドプレ
ート３とにより第１作動室３９が形成され、前記リアシ
リンダ４４と前記リアロータ６ｂとリアサイドプレート
４とにより第２作動室４０が形成されている。フロント
ロータ６ａにはスリット４１が形成され、スリット４１
には第１ベーン９を構成する２枚のベーン９ａ、９ｂが
スプリング１１を挟むように摺動自在に案内されてお
り、スプリング１１によりフロントシリンダ４３の内周
面に押しつけられている。一方、リアロータ６ｂには第
１ベーン９の摺動方向と９０度位相が異なるようにスリ
ット４２が形成され、スリット４２には第２ベーン１０
を構成する２枚のベーン１０ａ、１０ｂがスプリング１
２を挟むように摺動自在に案内されており、スプリング
１２によりリアシリンダ４４の内周面に押しつけられて
いる。
５はボルト１４により、フロントサイプレート３および
リアサイドプレート４に固定されている。またフロント
サイドプレート３は図示しないボルトにより、フロント
ハウジング１およびリアハウジング２に固定されてい
る。シリンダ部材５の内部には円筒状のフロントシリン
ダ（第１のシリンダ）４３およびリアシリンダ（第２の
シリンダ）４４が同一軸上に前後して形成されている。
それらは、フロントシリンダ４３の内周面の一部が前記
フロントロータ６ａに当接するように、またリアシリン
ダ４４の内周面の一部が前記リアロータ６ｂに当接する
ようにロータ６に対して偏心した位置に形成されてい
る。シリンダ部材５内部に形成した前記フロントシリン
ダ４３と前記フロントロータ６ａとフロントサイドプレ
ート３とにより第１作動室３９が形成され、前記リアシ
リンダ４４と前記リアロータ６ｂとリアサイドプレート
４とにより第２作動室４０が形成されている。フロント
ロータ６ａにはスリット４１が形成され、スリット４１
には第１ベーン９を構成する２枚のベーン９ａ、９ｂが
スプリング１１を挟むように摺動自在に案内されてお
り、スプリング１１によりフロントシリンダ４３の内周
面に押しつけられている。一方、リアロータ６ｂには第
１ベーン９の摺動方向と９０度位相が異なるようにスリ
ット４２が形成され、スリット４２には第２ベーン１０
を構成する２枚のベーン１０ａ、１０ｂがスプリング１
２を挟むように摺動自在に案内されており、スプリング
１２によりリアシリンダ４４の内周面に押しつけられて
いる。
【００１４】フロントハウジング１には図１に示すよう
に吸入ポート２６が配設され、この吸入ポート２６より
冷凍サイクルの蒸発器（図示せず）で蒸発したガス状冷
媒が吸入室３５に吸入される。この吸入室３５はフロン
トハウジング１とフロントサイドプレート３によって形
成されている。フロントサイドプレート３には図２に示
すように吸入室３５から前記第１作動室３９へ冷媒を吸
入する第１吸入口２８が開口され、シリンダ部材５には
フロントシリンダ４３の軸方向ほぼ中央部に第１作動室
３９から中間圧力室３６へ冷媒を吐出する第１吐出口２
９が開口されている。この中間圧力室３６はシリンダ部
材５とリアハウジング２とにより形成されている。ま
た、第１吐出弁１８および第１弁止板１９がボルト２０
によりシリンダ部材５に固定され、中間圧力室３６から
第１作動室３９に冷媒が逆流するのを防いでいる。
に吸入ポート２６が配設され、この吸入ポート２６より
冷凍サイクルの蒸発器（図示せず）で蒸発したガス状冷
媒が吸入室３５に吸入される。この吸入室３５はフロン
トハウジング１とフロントサイドプレート３によって形
成されている。フロントサイドプレート３には図２に示
すように吸入室３５から前記第１作動室３９へ冷媒を吸
入する第１吸入口２８が開口され、シリンダ部材５には
フロントシリンダ４３の軸方向ほぼ中央部に第１作動室
３９から中間圧力室３６へ冷媒を吐出する第１吐出口２
９が開口されている。この中間圧力室３６はシリンダ部
材５とリアハウジング２とにより形成されている。ま
た、第１吐出弁１８および第１弁止板１９がボルト２０
によりシリンダ部材５に固定され、中間圧力室３６から
第１作動室３９に冷媒が逆流するのを防いでいる。
【００１５】前記第２作動室４０の第１作動室側端面４
８には第２吸入口３０が開口されており、以下に示すよ
うな条件を満足している。すなわち、第１作動室３９に
比べて第２作動室４０の圧縮開始タイミングが約４５度
進むように、第１ベーン９と第２ベーン１０がそれらの
位相差が９０度となるように設置されていることとあわ
せて、第２吸入口３０は第１吸入口２８と位相が４５度
ずれた位置に開口されている。そして、前記中間圧力室
３６から冷媒流路３３を介して第２作動室４０へ冷媒を
吸入している。この冷媒流路３３は中間圧力室３６と第
２作動室４０とを連通している。シリンダ部材５にはリ
アシリンダ４４の軸方向ほぼ中央部に第２作動室４０か
ら第１吐出圧力室３７へ冷媒を吐出する第２吐出口３１
が開口されている。ここで第１吐出圧力室３７はシリン
ダ部材５とリアハウジング２とにより形成されており、
シリンダ部材５の外周に形成された仕切り部４７によっ
て前記中間圧力室３６と区画されている。また、第２吐
出弁２１および第２弁止板２２がボルト２３によりシリ
ンダ部材５に固定され、第１吐出圧力室３７から第２作
動室４０に冷媒が逆流するのを防いでいる。
８には第２吸入口３０が開口されており、以下に示すよ
うな条件を満足している。すなわち、第１作動室３９に
比べて第２作動室４０の圧縮開始タイミングが約４５度
進むように、第１ベーン９と第２ベーン１０がそれらの
位相差が９０度となるように設置されていることとあわ
せて、第２吸入口３０は第１吸入口２８と位相が４５度
ずれた位置に開口されている。そして、前記中間圧力室
３６から冷媒流路３３を介して第２作動室４０へ冷媒を
吸入している。この冷媒流路３３は中間圧力室３６と第
２作動室４０とを連通している。シリンダ部材５にはリ
アシリンダ４４の軸方向ほぼ中央部に第２作動室４０か
ら第１吐出圧力室３７へ冷媒を吐出する第２吐出口３１
が開口されている。ここで第１吐出圧力室３７はシリン
ダ部材５とリアハウジング２とにより形成されており、
シリンダ部材５の外周に形成された仕切り部４７によっ
て前記中間圧力室３６と区画されている。また、第２吐
出弁２１および第２弁止板２２がボルト２３によりシリ
ンダ部材５に固定され、第１吐出圧力室３７から第２作
動室４０に冷媒が逆流するのを防いでいる。
【００１６】リアサイドプレート４には前記第１吐出圧
力室３７から第２吐出圧力室３８へ圧縮冷媒が流れるた
めの連通口３４が空けられている。ここで第２吐出圧力
室３８はリアサイドプレート４とリアハウジング２とに
より形成された空間であり、前記第１吐出圧力室３７か
ら連通口３４を介して流れ込んできた圧縮流体は、リア
ハウジング２に形成された吐出ポート２７を経て外部の
冷凍サイクルの凝縮器に送り出される。
力室３７から第２吐出圧力室３８へ圧縮冷媒が流れるた
めの連通口３４が空けられている。ここで第２吐出圧力
室３８はリアサイドプレート４とリアハウジング２とに
より形成された空間であり、前記第１吐出圧力室３７か
ら連通口３４を介して流れ込んできた圧縮流体は、リア
ハウジング２に形成された吐出ポート２７を経て外部の
冷凍サイクルの凝縮器に送り出される。
【００１７】次に、上記構成において本実施例の作動を
図３、図４に基づいて説明する。図３は第１作動室３９
の作動の様子であり、図４はそれと同時刻の第２作動室
４０の作動の様子である。図３および図４は本圧縮機が
吸入を完了した状態（ａ）から、ロータ６の回転角度が
約９０度おきの状態を（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）
の順に示している。したがって、ロータ６は（ａ）→
（ｂ）→（ｃ）→（ｄ）→（ａ）でちょうど１回転する
ことになる。ここで、図３（ａ）での第１作動室３９の
容積が本圧縮機の吸入容積になる。また、第１作動室３
９、第２作動室４０はそれぞれベーン９、ベーン１０に
より吸入側３９Ａ、４０Ａと吐出側３９Ｂ、４０Ｂとに
分けられおりいずれも２気筒となっている。
図３、図４に基づいて説明する。図３は第１作動室３９
の作動の様子であり、図４はそれと同時刻の第２作動室
４０の作動の様子である。図３および図４は本圧縮機が
吸入を完了した状態（ａ）から、ロータ６の回転角度が
約９０度おきの状態を（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）
の順に示している。したがって、ロータ６は（ａ）→
（ｂ）→（ｃ）→（ｄ）→（ａ）でちょうど１回転する
ことになる。ここで、図３（ａ）での第１作動室３９の
容積が本圧縮機の吸入容積になる。また、第１作動室３
９、第２作動室４０はそれぞれベーン９、ベーン１０に
より吸入側３９Ａ、４０Ａと吐出側３９Ｂ、４０Ｂとに
分けられおりいずれも２気筒となっている。
【００１８】ロータ６の回転運動に伴い、第１作動室３
９の吐出側３９Ｂの容積は次第に減少し、内部の冷媒は
圧縮され、前述した第１吐出口２９→中間圧力室３６→
冷媒流路３３→第２吸入口３０の経路を経て第２作動室
４０の吸入側４０Ａに送り込まれる。ロータ６の回転角
度が（ｄ）と（ａ）の中間である約３１５度の状態で第
２作動室４０の吸入が完了したのち、第２作動室４０の
吐出側４０Ｂの容積が次第に減少するので、冷媒は第２
作動室でさらに圧縮され、外部冷凍サイクルの凝縮器圧
力の冷媒圧力に達したとき第２吐出弁２１を押し開き、
第２吐出口３１より第１吐出圧力室３７に吐出される。
９の吐出側３９Ｂの容積は次第に減少し、内部の冷媒は
圧縮され、前述した第１吐出口２９→中間圧力室３６→
冷媒流路３３→第２吸入口３０の経路を経て第２作動室
４０の吸入側４０Ａに送り込まれる。ロータ６の回転角
度が（ｄ）と（ａ）の中間である約３１５度の状態で第
２作動室４０の吸入が完了したのち、第２作動室４０の
吐出側４０Ｂの容積が次第に減少するので、冷媒は第２
作動室でさらに圧縮され、外部冷凍サイクルの凝縮器圧
力の冷媒圧力に達したとき第２吐出弁２１を押し開き、
第２吐出口３１より第１吐出圧力室３７に吐出される。
【００１９】従って、吸入された冷媒はロータ６の回転
すなわちシャフト７の回転がおおよそ２回転するあいだ
に圧縮されることになり、従来のベーン型圧縮機がおお
よそシャフト１回転で圧縮するのに比べ、圧縮が穏やか
である。さらに、本圧縮機では２段圧縮となっているた
め、各作動室３９、４０の圧縮比が従来のベーン型圧縮
機よりも小さくすることができ、このことからも、駆動
トルクの変動を小さくすることができる。
すなわちシャフト７の回転がおおよそ２回転するあいだ
に圧縮されることになり、従来のベーン型圧縮機がおお
よそシャフト１回転で圧縮するのに比べ、圧縮が穏やか
である。さらに、本圧縮機では２段圧縮となっているた
め、各作動室３９、４０の圧縮比が従来のベーン型圧縮
機よりも小さくすることができ、このことからも、駆動
トルクの変動を小さくすることができる。
【００２０】駆動トルクの変動を回転次数比分析したと
き、３６０度（ロータ１回転）で１周期の成分が回転１
次成分、１８０度（ロータ１／２回転）で１周期の成分
が回転２次成分というように、３６０／Ｎ度（ロータ１
／Ｎ回転）で１周期の成分が回転Ｎ次成分である。した
がって、従来の４気筒のベーン型圧縮機で騒音の発生原
因となっていた駆動トルク変動の回転４次成分は、９０
度（ロータ１／４回転）で１周期の成分である。このト
ルク変動の回転４次成分を低減させるためには、半波長
すなわち位相でいえば４５度ずれたトルク変動により打
ち消してやればよい。
き、３６０度（ロータ１回転）で１周期の成分が回転１
次成分、１８０度（ロータ１／２回転）で１周期の成分
が回転２次成分というように、３６０／Ｎ度（ロータ１
／Ｎ回転）で１周期の成分が回転Ｎ次成分である。した
がって、従来の４気筒のベーン型圧縮機で騒音の発生原
因となっていた駆動トルク変動の回転４次成分は、９０
度（ロータ１／４回転）で１周期の成分である。このト
ルク変動の回転４次成分を低減させるためには、半波長
すなわち位相でいえば４５度ずれたトルク変動により打
ち消してやればよい。
【００２１】本実施例は２気筒２段の圧縮機であり、第
１作動室３９に比べて第２作動室４０の圧縮開始タイミ
ングが４５度進むように、吸入口とベーンの位置関係が
定めてあるので、従来の４気筒のベーン型圧縮機におい
て低回転時に配管などの共振域に入り騒音発生の原因と
なっていたトルク変動の回転４次成分を低減することが
できる。
１作動室３９に比べて第２作動室４０の圧縮開始タイミ
ングが４５度進むように、吸入口とベーンの位置関係が
定めてあるので、従来の４気筒のベーン型圧縮機におい
て低回転時に配管などの共振域に入り騒音発生の原因と
なっていたトルク変動の回転４次成分を低減することが
できる。
【００２２】本発明による効果例の計算結果を図５に示
す。図５（ａ）は従来の４気筒ベーン型圧縮機、図５
（ｂ）は本実施例の圧縮機の駆動トルク変動を回転次数
比分析したもので、縦軸は各回転次数での駆動トルク変
動の振幅を表している。ただし、圧力条件を吸入室３５
に吸入される冷媒の吸入圧力Ｐｓ＝２kgｆ／cm2 Ｇ、第
１吐出圧力室３７に吐出される冷媒の吐出圧力Ｐｄ＝１
５kgｆ／cm2 Ｇとした。
す。図５（ａ）は従来の４気筒ベーン型圧縮機、図５
（ｂ）は本実施例の圧縮機の駆動トルク変動を回転次数
比分析したもので、縦軸は各回転次数での駆動トルク変
動の振幅を表している。ただし、圧力条件を吸入室３５
に吸入される冷媒の吸入圧力Ｐｓ＝２kgｆ／cm2 Ｇ、第
１吐出圧力室３７に吐出される冷媒の吐出圧力Ｐｄ＝１
５kgｆ／cm2 Ｇとした。
【００２３】駆動トルクの変動は起振力として圧縮機に
作用するため、図４に示す回転次数成分を持つ起振力が
圧縮機に作用することになる。図５（ａ）に示すように
従来の４気筒ベーン型圧縮機では駆動トルク変動の回転
４次成分が約１．６Ｎ・ｍ、回転８次成分が約０．４Ｎ
・ｍであり、図示しない高次成分は十分小さい。したが
って、駆動トルク変動は回転４次成分が最も大きく、圧
縮機は回転４次で振動することになり、これはすなわち
低回転時に配管などの共振域に入り騒音の原因となる。
作用するため、図４に示す回転次数成分を持つ起振力が
圧縮機に作用することになる。図５（ａ）に示すように
従来の４気筒ベーン型圧縮機では駆動トルク変動の回転
４次成分が約１．６Ｎ・ｍ、回転８次成分が約０．４Ｎ
・ｍであり、図示しない高次成分は十分小さい。したが
って、駆動トルク変動は回転４次成分が最も大きく、圧
縮機は回転４次で振動することになり、これはすなわち
低回転時に配管などの共振域に入り騒音の原因となる。
【００２４】これに対し、本実施例では駆動トルク変動
の回転４次成分が約０．２Ｎ・ｍとなり大幅に低減され
ている。ここで、本実施例では回転２次成分が発生する
が、回転２次成分は周波数が低いため騒音にはなりにく
く問題とはならない。
の回転４次成分が約０．２Ｎ・ｍとなり大幅に低減され
ている。ここで、本実施例では回転２次成分が発生する
が、回転２次成分は周波数が低いため騒音にはなりにく
く問題とはならない。
【００２５】また、本実施例では駆動トルク変動の回転
４次成分を低減する構成としたが、駆動トルク変動の任
意の回転成分を低減することも可能である。上述したよ
うに低減したい回転成分の次数をＮとすると、第１作動
室と第２作動室の駆動トルク変動の回転Ｎ次成分がちょ
うど半波長ずれればよいので、第１作動室と第２作動室
の圧縮開始タイミングが３６０／（２・Ｎ）度異なる構
成とすればよい。
４次成分を低減する構成としたが、駆動トルク変動の任
意の回転成分を低減することも可能である。上述したよ
うに低減したい回転成分の次数をＮとすると、第１作動
室と第２作動室の駆動トルク変動の回転Ｎ次成分がちょ
うど半波長ずれればよいので、第１作動室と第２作動室
の圧縮開始タイミングが３６０／（２・Ｎ）度異なる構
成とすればよい。
【００２６】また、第１作動室３９と第２作動室４０の
容積比と圧縮開始タイミングを適当に決定することによ
り、幅広い圧力条件でトルク変動を低減することができ
る。本発明圧縮機は、前述した図３および図４に示すよ
うに第１作動室３９と第２作動室４０における２段圧縮
作用を行う点に最大の特徴を有しているが、本発明圧縮
機においては第１作動室３９による１段目の圧縮完了圧
力（以後中間圧力という）が２個の作動室３９、４０の
容積比により決まるため、通常の熱負荷においてトルク
変動が小さくなるように容積比を決めている。しかし、
熱負荷が非常に低い場合には、冷凍サイクル中の凝縮圧
力が低くなり、したがって圧縮機の吐出圧力も低くな
り、中間圧力以下となってしまう場合がある。その様な
場合、第１作動室３９による１段目で過圧縮した冷媒を
第２作動室４０による２段目の膨張させることになり、
圧縮機駆動動力を無駄に消費してしまうという問題を生
じる恐れがある。
容積比と圧縮開始タイミングを適当に決定することによ
り、幅広い圧力条件でトルク変動を低減することができ
る。本発明圧縮機は、前述した図３および図４に示すよ
うに第１作動室３９と第２作動室４０における２段圧縮
作用を行う点に最大の特徴を有しているが、本発明圧縮
機においては第１作動室３９による１段目の圧縮完了圧
力（以後中間圧力という）が２個の作動室３９、４０の
容積比により決まるため、通常の熱負荷においてトルク
変動が小さくなるように容積比を決めている。しかし、
熱負荷が非常に低い場合には、冷凍サイクル中の凝縮圧
力が低くなり、したがって圧縮機の吐出圧力も低くな
り、中間圧力以下となってしまう場合がある。その様な
場合、第１作動室３９による１段目で過圧縮した冷媒を
第２作動室４０による２段目の膨張させることになり、
圧縮機駆動動力を無駄に消費してしまうという問題を生
じる恐れがある。
【００２７】そこで、図６及び図７に示す第２実施例で
は、上記問題の発生を防止できるようにしたものであっ
て、本第２実施例では、シリンダ部材５の外周に形成さ
れた前記仕切り部４７に、前記第１吐出圧力室３７と前
記冷媒流路３３とを連通するバイパス通路３２が設けら
れている。さらに、前記仕切り部４７の前記第１吐出圧
力室３７側には中間吐出弁２４および中間弁止板２５が
ボルト２６により固定され、第１吐出圧力室３７から冷
媒流路３３を介して前記中間圧力室３６に冷媒が逆流す
るのを防いでいる。
は、上記問題の発生を防止できるようにしたものであっ
て、本第２実施例では、シリンダ部材５の外周に形成さ
れた前記仕切り部４７に、前記第１吐出圧力室３７と前
記冷媒流路３３とを連通するバイパス通路３２が設けら
れている。さらに、前記仕切り部４７の前記第１吐出圧
力室３７側には中間吐出弁２４および中間弁止板２５が
ボルト２６により固定され、第１吐出圧力室３７から冷
媒流路３３を介して前記中間圧力室３６に冷媒が逆流す
るのを防いでいる。
【００２８】従って、第１作動室で圧縮された冷媒は、
第１吐出口２９→中間圧力室３６→冷媒流路３３→第２
吸入口３０を経て第２作動室４０に吸入され、この第２
作動室４０内でさらに圧縮され第２吐出口３１から第１
吐出圧力室３７に吐出される第１経路と、第１吐出口２
９→中間圧力室３６→冷媒流路３３→バイパス通路３２
を経て第１吐出圧力室３７に吐出される第２経路とを有
することになる。
第１吐出口２９→中間圧力室３６→冷媒流路３３→第２
吸入口３０を経て第２作動室４０に吸入され、この第２
作動室４０内でさらに圧縮され第２吐出口３１から第１
吐出圧力室３７に吐出される第１経路と、第１吐出口２
９→中間圧力室３６→冷媒流路３３→バイパス通路３２
を経て第１吐出圧力室３７に吐出される第２経路とを有
することになる。
【００２９】上記した構成において、第２実施例の作動
を説明する。冷凍装置の空調熱負荷が通常の場合は、前
述の第１実施例の作動説明に用いた図３および図４に示
す２段圧縮を第２実施例においても行う。
を説明する。冷凍装置の空調熱負荷が通常の場合は、前
述の第１実施例の作動説明に用いた図３および図４に示
す２段圧縮を第２実施例においても行う。
【００３０】すなわち、吸入室３５に吸入される冷媒吸
入圧をＰｓ、第１作動室３９と第２作動室４０の容積比
をαとしたとき、中間圧力（中間圧力室３６の圧力）
は、Ｐｓ・（１／α）K （Ｋは比熱比）となり、例えば
吸入圧力Ｐｓ＝２kgｆ／cm2 Ｇ、容積比α＝０．４７、
Ｋ＝１．１４では、中間圧力は約６．１kgｆ／cm2 Ｇと
なる。通常の熱負荷では、吐出圧力は中間圧力より高い
ので、中間吐出弁２４がバイパス通路３２を閉じてい
る。従って、前述の様に２段圧縮によりトルク変動を低
減することができる。
入圧をＰｓ、第１作動室３９と第２作動室４０の容積比
をαとしたとき、中間圧力（中間圧力室３６の圧力）
は、Ｐｓ・（１／α）K （Ｋは比熱比）となり、例えば
吸入圧力Ｐｓ＝２kgｆ／cm2 Ｇ、容積比α＝０．４７、
Ｋ＝１．１４では、中間圧力は約６．１kgｆ／cm2 Ｇと
なる。通常の熱負荷では、吐出圧力は中間圧力より高い
ので、中間吐出弁２４がバイパス通路３２を閉じてい
る。従って、前述の様に２段圧縮によりトルク変動を低
減することができる。
【００３１】次に、熱負荷が非常に低い場合の作用につ
いて説明する。熱負荷が非常に低い場合、外部冷凍サイ
クルの凝縮器内の冷媒圧力が低く、従って吐出圧力が低
くなり、この吐出圧力が前述の中間圧力以下となってし
まう場合がある。この様な場合に、前述の様な２段圧縮
を行うと、第１作動室３９で中間圧力まで冷媒を圧縮し
たあと、第２作動室４０で吐出圧力まで冷媒を膨張させ
ることになり、無駄に圧縮機駆動動力を消費してしま
う。しかし、第２実施例においては、吐出圧力が中間圧
力より低下すると、中間吐出弁２４がバイパス通路３２
を開くので、中間圧力室３６から第１吐出圧力室３７へ
前記冷媒流路３３およびバイパス通路３２を通って冷媒
が流れる。このため、中間圧力が吐出圧力と等しくなる
ので、第１作動室３９で冷媒を過圧縮することはない。
すなわち、冷媒は第１作動室３９で吐出圧力に達する圧
力まで圧縮され、その後第１吐出口２９→中間圧力室３
６→冷媒流路３３→バイパス通路３２を経て第１吐出圧
力室３７に送り込まれる。さらに、第２作動室４０は中
間圧力室３６から冷媒を吸入するため、第２作動室４０
の吸入圧力と吐出圧力は等しくなり、第２作動室４０は
圧縮仕事を行わないので、無駄な動力の消費を防止でき
る。なお、この場合、１段圧縮となるが、吐出圧力が低
く圧縮比が小さいのでトルク変動は小さく問題となるこ
とはない。
いて説明する。熱負荷が非常に低い場合、外部冷凍サイ
クルの凝縮器内の冷媒圧力が低く、従って吐出圧力が低
くなり、この吐出圧力が前述の中間圧力以下となってし
まう場合がある。この様な場合に、前述の様な２段圧縮
を行うと、第１作動室３９で中間圧力まで冷媒を圧縮し
たあと、第２作動室４０で吐出圧力まで冷媒を膨張させ
ることになり、無駄に圧縮機駆動動力を消費してしま
う。しかし、第２実施例においては、吐出圧力が中間圧
力より低下すると、中間吐出弁２４がバイパス通路３２
を開くので、中間圧力室３６から第１吐出圧力室３７へ
前記冷媒流路３３およびバイパス通路３２を通って冷媒
が流れる。このため、中間圧力が吐出圧力と等しくなる
ので、第１作動室３９で冷媒を過圧縮することはない。
すなわち、冷媒は第１作動室３９で吐出圧力に達する圧
力まで圧縮され、その後第１吐出口２９→中間圧力室３
６→冷媒流路３３→バイパス通路３２を経て第１吐出圧
力室３７に送り込まれる。さらに、第２作動室４０は中
間圧力室３６から冷媒を吸入するため、第２作動室４０
の吸入圧力と吐出圧力は等しくなり、第２作動室４０は
圧縮仕事を行わないので、無駄な動力の消費を防止でき
る。なお、この場合、１段圧縮となるが、吐出圧力が低
く圧縮比が小さいのでトルク変動は小さく問題となるこ
とはない。
【００３２】第３実施例を図８に示す。冷凍サイクルの
蒸発器６２で蒸発した冷媒は第１実施例と同様に、吸入
ポート２６より吸入圧力室３５、第１吸入口２８を経て
第１作動室３９へ吸入される経路７０と、外部の電気制
御信号、冷媒ガス圧信号等により制御される制御バルブ
６０を通り、中間圧力室３６に開口された中間吸入口６
１より中間圧力室３６へ吸入する経路７１とを有してい
る。
蒸発器６２で蒸発した冷媒は第１実施例と同様に、吸入
ポート２６より吸入圧力室３５、第１吸入口２８を経て
第１作動室３９へ吸入される経路７０と、外部の電気制
御信号、冷媒ガス圧信号等により制御される制御バルブ
６０を通り、中間圧力室３６に開口された中間吸入口６
１より中間圧力室３６へ吸入する経路７１とを有してい
る。
【００３３】ここで、制御バルブ６０は冷媒が前記中間
吸入口６１より吸入される経路７１を開閉するバルブで
ある。この制御バルブ６０が閉じているとき、蒸発器６
２で蒸発した冷媒は、第１実施例と同様に前記経路７０
を経て第１吸入口２８より第１作動室３９に吸入され、
第１作動室３９の容積が本発明圧縮機の吸入容積とな
る。
吸入口６１より吸入される経路７１を開閉するバルブで
ある。この制御バルブ６０が閉じているとき、蒸発器６
２で蒸発した冷媒は、第１実施例と同様に前記経路７０
を経て第１吸入口２８より第１作動室３９に吸入され、
第１作動室３９の容積が本発明圧縮機の吸入容積とな
る。
【００３４】次に、制御バルブ６０が開いているとき、
蒸発器６２で蒸発した冷媒は、前述した経路７０を経て
吸入圧力室３５に吸入されるとともに経路７１を経て中
間圧力室３６にも吸入される。このため、吸入圧力室３
５と中間圧力室３６はともに吸入圧力となり等しくなる
ので、第１作動室３９は圧縮作用を行わなず、この場
合、第２作動室４０の容積が本発明圧縮機の吸入容積と
なる。
蒸発器６２で蒸発した冷媒は、前述した経路７０を経て
吸入圧力室３５に吸入されるとともに経路７１を経て中
間圧力室３６にも吸入される。このため、吸入圧力室３
５と中間圧力室３６はともに吸入圧力となり等しくなる
ので、第１作動室３９は圧縮作用を行わなず、この場
合、第２作動室４０の容積が本発明圧縮機の吸入容積と
なる。
【００３５】したがって、冷房負荷に応じて制御バルブ
６０の開閉を制御することにより、本発明圧縮機の吸入
容積を２段に変えることができるため、圧縮機の省動力
運転が可能となる。
６０の開閉を制御することにより、本発明圧縮機の吸入
容積を２段に変えることができるため、圧縮機の省動力
運転が可能となる。
【００３６】例えば、第３実施例において、前記制御バ
ルブ６０を電磁弁とし、冷凍サイクルの蒸発器６２の吹
出空気温度を温度センサ６３で検出し、その検出温度に
応じて制御回路６４を介して電磁弁６０の開閉を行うよ
うにしてもよい。すなわち、蒸発器６２の吹出空気温が
設定温度（例えば３℃）以下になった場合には電磁弁６
０を開くように制御し、圧縮機の吸入容積を減少させ、
蒸発器６２の冷却能力を低減することにより蒸発器６２
の冷え過ぎを防止するとともに、圧縮機の動力を小さく
する。逆に、蒸発器６２の吹出空気温が設定温度以上に
なった場合には電磁弁６０を閉じ、圧縮機の能力を１０
０％にする。このように、圧縮機の能力を２段に可変制
御することより蒸発器６２の冷えすぎによるフロストを
防止できる。
ルブ６０を電磁弁とし、冷凍サイクルの蒸発器６２の吹
出空気温度を温度センサ６３で検出し、その検出温度に
応じて制御回路６４を介して電磁弁６０の開閉を行うよ
うにしてもよい。すなわち、蒸発器６２の吹出空気温が
設定温度（例えば３℃）以下になった場合には電磁弁６
０を開くように制御し、圧縮機の吸入容積を減少させ、
蒸発器６２の冷却能力を低減することにより蒸発器６２
の冷え過ぎを防止するとともに、圧縮機の動力を小さく
する。逆に、蒸発器６２の吹出空気温が設定温度以上に
なった場合には電磁弁６０を閉じ、圧縮機の能力を１０
０％にする。このように、圧縮機の能力を２段に可変制
御することより蒸発器６２の冷えすぎによるフロストを
防止できる。
【００３７】なお、蒸発器６２の吹出空気温を検出する
かわりに、圧縮機の冷媒吸入圧力（冷媒蒸発圧力）を検
出しても同様に制御することができ、この場合、制御弁
６０として電磁弁のかわりに純機械的な機構で作動する
リリ−フ弁としてもよい。すなわち、冷媒吸入圧に応じ
て変位する圧力応動部材（ダイヤフラム等）を使用し
て、冷媒吸入圧が設定圧（２kgｆ／cm2 Ｇ）以下に低下
すると、この吸入圧低下に応じてリリ−フ弁６０が開弁
するようにしてもよい。
かわりに、圧縮機の冷媒吸入圧力（冷媒蒸発圧力）を検
出しても同様に制御することができ、この場合、制御弁
６０として電磁弁のかわりに純機械的な機構で作動する
リリ−フ弁としてもよい。すなわち、冷媒吸入圧に応じ
て変位する圧力応動部材（ダイヤフラム等）を使用し
て、冷媒吸入圧が設定圧（２kgｆ／cm2 Ｇ）以下に低下
すると、この吸入圧低下に応じてリリ−フ弁６０が開弁
するようにしてもよい。
【図１】本発明圧縮機の第１実施例を示す縦断面図、
【図２】（ａ）は図１のＡ−Ａ矢視断面図、（ｂ）は図
１のＢ−Ｂ矢視断面図、
１のＢ−Ｂ矢視断面図、
【図３】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は本発明圧縮
機の第１作動室の作動説明図
機の第１作動室の作動説明図
【図４】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は本発明圧縮
機の第２作動室の作動説明図
機の第２作動室の作動説明図
【図５】（ａ）は従来のベーン型圧縮機の作動特性図、
（ｂ）は本発明圧縮機の作動特性図、
（ｂ）は本発明圧縮機の作動特性図、
【図６】（ａ）、（ｂ）は本発明の第２実施例の横断面
図、
図、
【図７】図５のＣ−Ｃ矢視断面図、
【図８】本発明の第３実施例の縦断面図
１ フロントハウジング、 ２ リアハウジング、 ３ フロントサイドプレート、 ４ リアサイドプレート、 ６ａ フロントロータ、 ６ｂ リアロータ、 ７ シャフト、 ８ キャップ、 ９ 第１ベーン、 １０ 第２ベーン、 ２６ 吸入ポート、 ２７ 吐出ポート、 ３５ 吸入室、 ３６ 中間圧力室、 ３７ 第１吐出圧力室、 ３８ 第２吐出圧力室、 ３９ 第１作動室、 ４０ 第２作動室、 ４３ フロントシリンダ、 ４４ リアシリンダ、 ６０ 制御バルブ、 ６４ 制御回路
フロントページの続き (72)発明者 笹谷 英顕 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内
Claims (10)
- 【請求項１】 （ａ）内部に第１のシリンダと第２のシ
リンダを有するハウジングと、 （ｂ）前記ハウジングに回転自在に支持され、外部駆動
力を受けて回転するシャフトと、 （ｃ）前記第１のシリンダおよび前記第２のシリンダ内
に配置され、前記シャフトの回転を受けて、前記第１の
シリンダの内周面の少なくとも一部および前記第２のシ
リンダの内周面の少なくとも一部の双方に接触しながら
回転するロータと、 （ｄ）前記第１のシリンダの内周面と前記ロータの外周
面との間の空間により形成された第１作動室と、 （ｅ）前記第２のシリンダの内周面と前記ロータの外周
面との間の空間により形成された第２作動室と、 （ｆ）前記第１作動室を吸入側と吐出側に分離する第１
ベーンと、 （ｇ）前記第２作動室を吸入側と吐出側に分離する第２
ベーンと、 （ｈ）前記ハウジングに設けられ、前記第１作動室の吸
入側に流体を吸入させる吸入圧力室と、 （ｉ）前記ハウジングに設けられ、前記第１作動室の吐
出側を前記第２作動室の吸入側に連通する中間圧力室
と、 （ｊ）前記ハウジングに設けられ、前記第２作動室の吐
出側から圧縮流体が吐き出される吐出圧力室と を有することを特徴とするベーン型圧縮機。 - 【請求項２】 前記第１のシリンダおよび前記第２のシ
リンダはいずれも円筒形状であり、同一軸上に前後して
配置される第１のシリンダと第２のシリンダであって、 前記第１作動室は前記第１のシリンダの内周面と前記ロ
ータの外周面との間の空間により形成され、前記第１ベ
ーンは前記ロータに摺動自在に保持されるとともに押圧
手段によって前記第１のシリンダの内周面に押圧されて
おり、 また前記第２作動室は前記第２のシリンダの内周面と前
記ロータの外周面との間の空間により形成され、前記第
２ベーンは前記ロータに摺動自在に保持されるとともに
押圧手段によって前記第２のシリンダの内周面に押圧さ
れていることを特徴とする請求項１記載のベーン型圧縮
機。 - 【請求項３】 前記第１ベーンおよび前記第２ベーンは
ともに２枚のベーンにより構成されており、それら２枚
のベーンは前記ロータの軸方向と直角方向に、互いに反
対方向を向くように配置されていることを特徴とする請
求項１ないし２記載のベーン型圧縮機。 - 【請求項４】 前記第２ベーンが、前記第１ベーンと所
定の位置関係を持って配置されることを特徴とする請求
項１ないし３のいずれかひとつに記載のベーン型圧縮
機。 - 【請求項５】 前記ロータはその一端が前記シャフトに
結合され、他端が前記ハウジングに回転自在に支持され
る補助シャフトに結合されていることを特徴とする請求
項１ないし４のいずれかひとつに記載のベーン型圧縮
機。 - 【請求項６】 前記ハウジングは、外部から前記吸入圧
力室内へ作動流体を吸入するための吸入ポートを有する
フロントハウジングと、このフロントハウジングに一端
側が接合され前記シャフトを回転自在に支持するフロン
トサイドプレートと、前記補助シャフトを回転自在に支
持するリアサイドプレートと、前記吐出圧力室から外部
へ圧縮流体を吐出するための吐出ポートを有するリアハ
ウジングとにより構成されていることを特徴とする請求
項５記載のベーン型圧縮機。 - 【請求項７】 前記第１作動室は、その吸入側に流体を
吸入する第１吸入口とその吐出側より流体を吐出する第
１吐出口とを有し、また、前記第２作動室は、その吸入
側に流体を吸入する第２吸入口とその吐出側より流体を
吐出する第２吐出口とを有することを特徴とする請求項
１ないし６のいずれかひとつに記載のベーン型圧縮機。 - 【請求項８】 前記中間圧力室と前記吐出圧力室とを連
通する連通路と、前記中間圧力室から前記吐出圧力室へ
の方向にのみ流体を流す弁とを備えることを特徴とする
請求項１ないし７のいずれかひとつに記載のベーン型圧
縮機。 - 【請求項９】 前記ハウジングの吸入口と中間圧力室と
を連通する流体流路と、 この流体通路に設けられ、制御信号を受けて通路の開閉
を行う制御バルブとを有することを特徴とする請求項１
ないし８のいずれかひとつに記載のベーン型圧縮機。 - 【請求項１０】 前記第１ベーンと前記第２ベーンの設
置位置の位相差、および前記第１吸入口と前記第２吸入
口の開口位置の位相差によって定まる前記第１作動室と
前記第２作動室の圧縮開始タイミングが、駆動トルク変
動の特定の回転次数成分を低減するよう決定されている
ことを特徴とする請求項１ないし９のいずれかひとつに
記載のベーン型圧縮機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4342053A JPH06185482A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | ベーン型圧縮機 |
| US08/139,122 US5372489A (en) | 1992-12-22 | 1993-10-21 | Two stage vane type compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4342053A JPH06185482A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | ベーン型圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06185482A true JPH06185482A (ja) | 1994-07-05 |
Family
ID=18350792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4342053A Withdrawn JPH06185482A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | ベーン型圧縮機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5372489A (ja) |
| JP (1) | JPH06185482A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09170830A (ja) * | 1995-12-21 | 1997-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 空気調和機 |
| WO2025143180A1 (ja) * | 2023-12-27 | 2025-07-03 | 株式会社ヴァレオジャパン | 電動圧縮機 |
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| CN116557299B (zh) * | 2023-05-22 | 2025-09-09 | Tcl空调器(中山)有限公司 | 压缩机及空调 |
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| SU1361378A1 (ru) * | 1986-07-24 | 1987-12-23 | Предприятие П/Я А-3634 | Вакуумный механический насос |
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-
1992
- 1992-12-22 JP JP4342053A patent/JPH06185482A/ja not_active Withdrawn
-
1993
- 1993-10-21 US US08/139,122 patent/US5372489A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5372489A (en) | 1994-12-13 |
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Legal Events
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