JPH06179126A - 金属部材同士の結合体及びその製造方法 - Google Patents
金属部材同士の結合体及びその製造方法Info
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- JPH06179126A JPH06179126A JP43A JP35330992A JPH06179126A JP H06179126 A JPH06179126 A JP H06179126A JP 43 A JP43 A JP 43A JP 35330992 A JP35330992 A JP 35330992A JP H06179126 A JPH06179126 A JP H06179126A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 この発明の目的は、実用的である金属部材
同士の接合体を容易に得る製造方法を提供し、更に実用
的である金属部材同士の接合体を提供することである。 【構成】 金属部材同士を、これら両部材の少なくと
も一方の圧入面に滑剤を介在させ圧入することにより結
合する製造方法において、圧入後、熱処理により圧入面
の前記滑剤の過半量を、分解、揮発または低滑剤物質に
変化させることを特徴とする金属部材同士の接合体の製
造方法である。
同士の接合体を容易に得る製造方法を提供し、更に実用
的である金属部材同士の接合体を提供することである。 【構成】 金属部材同士を、これら両部材の少なくと
も一方の圧入面に滑剤を介在させ圧入することにより結
合する製造方法において、圧入後、熱処理により圧入面
の前記滑剤の過半量を、分解、揮発または低滑剤物質に
変化させることを特徴とする金属部材同士の接合体の製
造方法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属部材同士の結合体
及びその製造方法に関する。本発明は、特に軸受、回転
磁器ヘッド、テ−プガイド等の高精度が要求される部品
に好適であり、更に高精度が要求される部品を製造する
金型にも好適である。
及びその製造方法に関する。本発明は、特に軸受、回転
磁器ヘッド、テ−プガイド等の高精度が要求される部品
に好適であり、更に高精度が要求される部品を製造する
金型にも好適である。
【従来技術】金属部材同士を嵌合により結合する方法
は、焼ばめ、冷やしばめ、圧入、ネジ止め、加締め等の
手法が一般的に用いられている。
は、焼ばめ、冷やしばめ、圧入、ネジ止め、加締め等の
手法が一般的に用いられている。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記の焼
バメや冷バメによる接合方法では大がかりな装置を用い
る必要があり、高コストという問題があった。また圧入
の場合には、圧入時にガジリと呼ばれる現象、即ち圧入
時に金属同士が凝着し金属表面がむしれた状態となる現
象が発生し、圧入荷重が極端に上昇するという難点があ
った。このため、製造した部品の重心がくるい、高精度
の部品の製造が難しいという問題があった。このカジリ
を抑制するため、従来より二硫化モリブデン、黒鉛とい
った滑剤を予め接合部に塗布して圧入する技術が開発さ
れているが、これらの滑剤を用いた場合には、接合後に
も接合部が滑りやすいので接合部の保持力が弱くなり耐
抜け強度や耐ねじり強度が低下するという別の問題が生
じていた。これらの滑剤を分解消失する為には金属部材
を高温にて熱処理する必要があり金属部材の軟化（鋼に
おいては鈍り）現象あるいは酸化の問題が発生する。こ
の発明の目的は、実用的である金属部材同士の接合体を
容易に得る製造方法を提供し、更に実用的である金属部
材同士の接合体を提供することである。
バメや冷バメによる接合方法では大がかりな装置を用い
る必要があり、高コストという問題があった。また圧入
の場合には、圧入時にガジリと呼ばれる現象、即ち圧入
時に金属同士が凝着し金属表面がむしれた状態となる現
象が発生し、圧入荷重が極端に上昇するという難点があ
った。このため、製造した部品の重心がくるい、高精度
の部品の製造が難しいという問題があった。このカジリ
を抑制するため、従来より二硫化モリブデン、黒鉛とい
った滑剤を予め接合部に塗布して圧入する技術が開発さ
れているが、これらの滑剤を用いた場合には、接合後に
も接合部が滑りやすいので接合部の保持力が弱くなり耐
抜け強度や耐ねじり強度が低下するという別の問題が生
じていた。これらの滑剤を分解消失する為には金属部材
を高温にて熱処理する必要があり金属部材の軟化（鋼に
おいては鈍り）現象あるいは酸化の問題が発生する。こ
の発明の目的は、実用的である金属部材同士の接合体を
容易に得る製造方法を提供し、更に実用的である金属部
材同士の接合体を提供することである。
【０００３】
【課題を解決するための手段】その手段は、金属部材同
士を、これら両部材の少なくとも一方の圧入面に滑剤を
介在させ圧入することにより結合する製造方法におい
て、圧入後、熱処理により圧入面の前記滑剤の過半量
を、分解、揮発または低滑性物質に変化させることを特
徴とする金属部材同士の接合体の製造方法である。その
手段は、金属部材同士を、これら両部材の少なくとも一
方の圧入面に滑剤を介在させ圧入することにより結合さ
せた結合体において、結合体を引き抜くときの摩擦係数
が、０．０５以上且つ０．５以下であり、引き抜き後、
少なくとも一方の圧入面に、Ｃ−Ｏ結合，Ｃ−Ｃ結合及
びＣ＝Ｏ結合のうち少なくとも一つを含む物質が残存し
ていることを特徴とする金属部材同士の接合体である。
士を、これら両部材の少なくとも一方の圧入面に滑剤を
介在させ圧入することにより結合する製造方法におい
て、圧入後、熱処理により圧入面の前記滑剤の過半量
を、分解、揮発または低滑性物質に変化させることを特
徴とする金属部材同士の接合体の製造方法である。その
手段は、金属部材同士を、これら両部材の少なくとも一
方の圧入面に滑剤を介在させ圧入することにより結合さ
せた結合体において、結合体を引き抜くときの摩擦係数
が、０．０５以上且つ０．５以下であり、引き抜き後、
少なくとも一方の圧入面に、Ｃ−Ｏ結合，Ｃ−Ｃ結合及
びＣ＝Ｏ結合のうち少なくとも一つを含む物質が残存し
ていることを特徴とする金属部材同士の接合体である。
【０００４】その摩擦係数は、特に０．０７以上且つ
０．５以下であることが好ましい。その摩擦係数は、数
１、数２により求めることができる。
０．５以下であることが好ましい。その摩擦係数は、数
１、数２により求めることができる。
【数１】
【数２】 ここで例えば金属部材としては軸受に用いられる高硬度
材料としては、例えばＪＩＳ−ＳＵＪ２であり、それを
保持する高強度部材としては、例えばＪＩＳ−Ｓ４０Ｃ
である。
材料としては、例えばＪＩＳ−ＳＵＪ２であり、それを
保持する高強度部材としては、例えばＪＩＳ−Ｓ４０Ｃ
である。
【図１０】テープガイドに用いられる高硬度部材として
は、例えばＪＩＳ−ＳＫ５であり、それを保持する高強
度部材としては、例えばＪＩＳ−ＳＣＭ４４０である。
は、例えばＪＩＳ−ＳＫ５であり、それを保持する高強
度部材としては、例えばＪＩＳ−ＳＣＭ４４０である。
【図１１】金型に用いられる高硬度部材（例えばＷＣ−
Ｃｏ焼結材）であり、それを保持する高強度部材（例え
ばＪＩＳ−Ｓ４５Ｃ）である。
Ｃｏ焼結材）であり、それを保持する高強度部材（例え
ばＪＩＳ−Ｓ４５Ｃ）である。
【図１２】その他ＴｉＮ−ＴｉＣ−Ｎｉ等サーメット焼
結材、ＪＩＳ−ＳＫＤ１１、ＪＩＳ−ＳＫＤ６１等高硬
度部材として好適である。アルミニウム合金、マグネシ
ウム合金、チタン、チタン合金等は軽量部材として好適
である。Ｎｉ基合金、鉄基合金、ステンレス鋼、耐熱鋼
等は耐熱部材として好適である。
結材、ＪＩＳ−ＳＫＤ１１、ＪＩＳ−ＳＫＤ６１等高硬
度部材として好適である。アルミニウム合金、マグネシ
ウム合金、チタン、チタン合金等は軽量部材として好適
である。Ｎｉ基合金、鉄基合金、ステンレス鋼、耐熱鋼
等は耐熱部材として好適である。
【０００５】
【作用】金属部材をひきぬくときの摩擦係数を０．０５
以上好ましくは０．０７以上とすることにより抜け荷重
が高くしかも、応力を負荷されたときの耐久性に優れた
接合体とする。当該摩擦係数が０．０５以上より小さい
と部材相互の摩擦力が不足するため接合強度が低くなっ
て実用に供することができない。圧入時にカジリが発生
しているため、圧入された金属が内部で偏芯しているの
で、当該摩擦係数が０．５０以上と高くなっている。圧
入時にカジリが生じていると、高応力負加に対しても耐
久性が不足する。滑剤としてカルボン酸、カルボン酸
塩、カルボン酸誘導体またはカルボン酸置換体を用いる
のが望ましい理由は、これらの滑剤成分は圧入時（常
温）に充分に滑り作用を発揮してカジリを抑制するう
え、炭素鋼、合金鋼、ステンレス鋼、耐熱鋼コバール、
アルミニウム合金、マグネシウム合金等多くの金属部材
あるいは超硬、サーメット等の金属を含む焼結材等が鈍
り、酸化等を起こさない低温で熱処理することにより、
容易に摩擦係数を所定範囲内に調整できるからである。
また前記滑材以外でも加熱により滑性が減少する様なも
のであれば使用できる。本発明によれば金属部材同士と
をこれら両部材の少なくとも一方の圧入面に滑剤を塗布
して圧入させることにより、圧入時にはカジリを防止し
て、スムーズに嵌合させることが出来、圧入後に熱処理
することにより摩擦係数を上げることが出来るので、接
合強度の高い接合体をカジリなく容易に製造することが
可能である。
以上好ましくは０．０７以上とすることにより抜け荷重
が高くしかも、応力を負荷されたときの耐久性に優れた
接合体とする。当該摩擦係数が０．０５以上より小さい
と部材相互の摩擦力が不足するため接合強度が低くなっ
て実用に供することができない。圧入時にカジリが発生
しているため、圧入された金属が内部で偏芯しているの
で、当該摩擦係数が０．５０以上と高くなっている。圧
入時にカジリが生じていると、高応力負加に対しても耐
久性が不足する。滑剤としてカルボン酸、カルボン酸
塩、カルボン酸誘導体またはカルボン酸置換体を用いる
のが望ましい理由は、これらの滑剤成分は圧入時（常
温）に充分に滑り作用を発揮してカジリを抑制するう
え、炭素鋼、合金鋼、ステンレス鋼、耐熱鋼コバール、
アルミニウム合金、マグネシウム合金等多くの金属部材
あるいは超硬、サーメット等の金属を含む焼結材等が鈍
り、酸化等を起こさない低温で熱処理することにより、
容易に摩擦係数を所定範囲内に調整できるからである。
また前記滑材以外でも加熱により滑性が減少する様なも
のであれば使用できる。本発明によれば金属部材同士と
をこれら両部材の少なくとも一方の圧入面に滑剤を塗布
して圧入させることにより、圧入時にはカジリを防止し
て、スムーズに嵌合させることが出来、圧入後に熱処理
することにより摩擦係数を上げることが出来るので、接
合強度の高い接合体をカジリなく容易に製造することが
可能である。
【０００６】
【実施例１】以下本発明の実施例を、図面とともに説明
する。図１（ａ）は、本発明接合体に用いられる金属部
材２、図１（ｂ）は同じく金属部材３、図２（ａ）は、
実験方法を示す説明図である。図２（ｂ）は、接合体１
は部材２、３との嵌合体である。金属部材３はＪＩＳ−
ＳＵＪ２の焼入れ、材料であり硬さはＨＲＣ６１に調整
されている直径１３．５ｍｍ長さ４０ｍｍの棒状部材で
ある。金属部材２はＪＩＳ−ＳＵＨ６１６の焼入れ焼戻
し材料であり外径２０ｍｍ長さ１１ｍｍの管状体硬さは
ＨＲＣ３０に調整してある。次に上記接合体１の製造方
法について説明する。金属部材２は旋削加工により内周
面の表面粗さをＲｍａｘ５．０μｍ程度に仕上げ嵌合端
縁２１にＣ０．５の面取りを施した。金属部材３は旋削
加工により外周面の表面粗さをＲｍａｘ５．０μｍ程度
に仕上げ先端縁３１に軸対する角度４°、長さｄ：１ｍ
ｍのテーパ加工を施した。
する。図１（ａ）は、本発明接合体に用いられる金属部
材２、図１（ｂ）は同じく金属部材３、図２（ａ）は、
実験方法を示す説明図である。図２（ｂ）は、接合体１
は部材２、３との嵌合体である。金属部材３はＪＩＳ−
ＳＵＪ２の焼入れ、材料であり硬さはＨＲＣ６１に調整
されている直径１３．５ｍｍ長さ４０ｍｍの棒状部材で
ある。金属部材２はＪＩＳ−ＳＵＨ６１６の焼入れ焼戻
し材料であり外径２０ｍｍ長さ１１ｍｍの管状体硬さは
ＨＲＣ３０に調整してある。次に上記接合体１の製造方
法について説明する。金属部材２は旋削加工により内周
面の表面粗さをＲｍａｘ５．０μｍ程度に仕上げ嵌合端
縁２１にＣ０．５の面取りを施した。金属部材３は旋削
加工により外周面の表面粗さをＲｍａｘ５．０μｍ程度
に仕上げ先端縁３１に軸対する角度４°、長さｄ：１ｍ
ｍのテーパ加工を施した。
【０００７】そして部材２の貫通孔の内周面及び部材３
の外周面に滑剤としてステアリン酸水溶液（ステアリン
酸含有量１８％）を塗布し図２（ａ）に示すように荷重
を加えて圧入した。その後両部材を２００℃〜５００℃
の範囲で所定温度で３０分間熱処理し接合を完了した。
次に本実施例の効果を確認するため行なった実験例につ
いて説明する。以下の実験は接合体の抜け強度、ネジリ
強度及びこれら諸特性と接合面の摩擦係数との関連を評
価したものである。 （実験例１）接合体の抜け荷重を評価するとともに、摩
擦係数を算出するものである。接合体１の金属部材２を
支持し図２（ｂ）のように金属部材３が抜けるまで荷重
を加えた。
の外周面に滑剤としてステアリン酸水溶液（ステアリン
酸含有量１８％）を塗布し図２（ａ）に示すように荷重
を加えて圧入した。その後両部材を２００℃〜５００℃
の範囲で所定温度で３０分間熱処理し接合を完了した。
次に本実施例の効果を確認するため行なった実験例につ
いて説明する。以下の実験は接合体の抜け強度、ネジリ
強度及びこれら諸特性と接合面の摩擦係数との関連を評
価したものである。 （実験例１）接合体の抜け荷重を評価するとともに、摩
擦係数を算出するものである。接合体１の金属部材２を
支持し図２（ｂ）のように金属部材３が抜けるまで荷重
を加えた。
【０００８】一般に静止摩擦係数と動摩擦係数とでは前
者の方が高いのでこのとき加える荷重と時間の関係は図
３のようになる。そして最大荷重すなわち、図Ｂの点Ａ
の荷重を測定した。
者の方が高いのでこのとき加える荷重と時間の関係は図
３のようになる。そして最大荷重すなわち、図Ｂの点Ａ
の荷重を測定した。
【図３】但し滑剤の滑性が低く加える荷重と時間の関係
が図４のようになっても初期の最大値である点Ａ’の荷
重を測定した。
が図４のようになっても初期の最大値である点Ａ’の荷
重を測定した。
【図４】その結果を表１に示す。
【表１】 表中の数値は、ｎ＝２個の試料の各々の値である。表１
にみられるように、本発明に属するＮｏ．２〜４は抜け
荷重が高かったが、Ｎｏ．１は低かった。次に部材３の
外径Ｒ2 、部材２の外径Ｒ3 を温度２０℃で正確に測定
し、以下に示す数式１に数値を代入して面圧Ｐｍを求め
た。尚、数式１の中で部材３は金属部材Ｂに相当し、部
材２は金属部材Ａに相当する。続いて数式２により摩擦
係数を求めた。本実施例に用いる全ての材料はヤング率
は２１４ＧＰａ、ポアッソン比は０．３０の値を用いて
計算した。
にみられるように、本発明に属するＮｏ．２〜４は抜け
荷重が高かったが、Ｎｏ．１は低かった。次に部材３の
外径Ｒ2 、部材２の外径Ｒ3 を温度２０℃で正確に測定
し、以下に示す数式１に数値を代入して面圧Ｐｍを求め
た。尚、数式１の中で部材３は金属部材Ｂに相当し、部
材２は金属部材Ａに相当する。続いて数式２により摩擦
係数を求めた。本実施例に用いる全ての材料はヤング率
は２１４ＧＰａ、ポアッソン比は０．３０の値を用いて
計算した。
【０００９】（実験例２）接合体のネジリ強度を評価す
るものである。すなわち、実験例１と同形同質の試料を
準備した。そして金属部材２を固定し、温度４００℃で
金属部材３に円周方向の回転力を付加し、金属部材３が
回転し始めるときのネジリトルクを測定した。その結果
を表１に示す。トルクは５０Ｎｍまで負荷した。本発明
のＮｏ．２、３、４はＮｏ．１よりも優れていることが
判る。実験例１で用いた、接合体Ｎｏ．２〜４について
接合体を軸方向に切断し金属部材３の貫通孔内周面を露
出させ、その露出面をＥＳＣＡ（Ｘ線光電子分析方法）
で分析したところいずれもＦｅ、Ｃの他Ｃ−Ｃ、Ｃ＝
Ｏ、Ｃ−Ｏの結合が認められた。また、本実施例で用い
たステアリン酸の加熱温度と重量減少について示差熱分
析を行なった結果を表４に示す。
るものである。すなわち、実験例１と同形同質の試料を
準備した。そして金属部材２を固定し、温度４００℃で
金属部材３に円周方向の回転力を付加し、金属部材３が
回転し始めるときのネジリトルクを測定した。その結果
を表１に示す。トルクは５０Ｎｍまで負荷した。本発明
のＮｏ．２、３、４はＮｏ．１よりも優れていることが
判る。実験例１で用いた、接合体Ｎｏ．２〜４について
接合体を軸方向に切断し金属部材３の貫通孔内周面を露
出させ、その露出面をＥＳＣＡ（Ｘ線光電子分析方法）
で分析したところいずれもＦｅ、Ｃの他Ｃ−Ｃ、Ｃ＝
Ｏ、Ｃ−Ｏの結合が認められた。また、本実施例で用い
たステアリン酸の加熱温度と重量減少について示差熱分
析を行なった結果を表４に示す。
【表４】
【００１０】
【実施例２】島津製作所製高速回転曲げ疲れ試験機回転
曲げ疲労試験機を用いて圧入部分の負荷耐久評価を行な
うものである（図８、概念図９、数３）。
曲げ疲労試験機を用いて圧入部分の負荷耐久評価を行な
うものである（図８、概念図９、数３）。
【図８】
【図９】
【数３】 ＪＩＳ ＳＣＭ４４０製のパイプ（部材Ａ）及びＪＩＳ
ＳＫＤ１１製の軸（部材Ｂ）を準備し、所定の熱処理
を施した（図５（ａ）（ｂ））。
ＳＫＤ１１製の軸（部材Ｂ）を準備し、所定の熱処理
を施した（図５（ａ）（ｂ））。
【図５】部材Ａは外径１３ｍｍ長さ５０ｍｍの凹状体で
圧入端はＣ面取り０．５ｍｍ施されて、凹部の反対側の
端面には、後加工用のセンタ−穴Ｆがある。部材Ｂは外
周９ｍｍ長さ４３ｍｍの軸圧入端は４°テーパ長さ１ｍ
ｍである。圧入にはステアリン酸水溶液、二硫化モリブ
テン（商品名モリコート（ダウコーニング社製））の滑
剤を塗布したもの及び滑剤を塗布しないものについて準
備した。圧入はまず部材Ａ、Ｂ各１本準備し、Ｂの端面
に荷重を負荷した。次いで部材Ａをもう１本準備し、先
に圧入が終了した方を上部にセットし圧入を行なった
（図５（ｃ））。
圧入端はＣ面取り０．５ｍｍ施されて、凹部の反対側の
端面には、後加工用のセンタ−穴Ｆがある。部材Ｂは外
周９ｍｍ長さ４３ｍｍの軸圧入端は４°テーパ長さ１ｍ
ｍである。圧入にはステアリン酸水溶液、二硫化モリブ
テン（商品名モリコート（ダウコーニング社製））の滑
剤を塗布したもの及び滑剤を塗布しないものについて準
備した。圧入はまず部材Ａ、Ｂ各１本準備し、Ｂの端面
に荷重を負荷した。次いで部材Ａをもう１本準備し、先
に圧入が終了した方を上部にセットし圧入を行なった
（図５（ｃ））。
【００１１】尚部材Ａは圧入後の嵌合長さが１３ｍｍに
なる様に凹加工が施してある。また圧入作業後所定の熱
処理を大気中にて施した。圧入後部材Ａのセンター穴Ｆ
を基準に部材Ａの外径を１２ｍｍになる様に仕上げ研磨
加工を行ない評価用試料とした。評価１として研磨後の
部材Ａの両センタ−穴を規準に部材Ｂの同軸度をダイヤ
ルゲ−ジにて測定した。評価２として図７に示すチャッ
キングロッド１０に評価用試料を組み付けた後、図８に
示す回転曲げ疲れ試験機に組み込み無負荷状態で高速回
転（３０００回転／分）を１０時間行なった。
なる様に凹加工が施してある。また圧入作業後所定の熱
処理を大気中にて施した。圧入後部材Ａのセンター穴Ｆ
を基準に部材Ａの外径を１２ｍｍになる様に仕上げ研磨
加工を行ない評価用試料とした。評価１として研磨後の
部材Ａの両センタ−穴を規準に部材Ｂの同軸度をダイヤ
ルゲ−ジにて測定した。評価２として図７に示すチャッ
キングロッド１０に評価用試料を組み付けた後、図８に
示す回転曲げ疲れ試験機に組み込み無負荷状態で高速回
転（３０００回転／分）を１０時間行なった。
【図７】評価３として試料の部材Ｂにはたらく曲げ応力
として３００ＭＰａ、及び４５０ＭＰａとなる様に図８
に示す様におもりをかけた後、同様の高速回転を１０時
間行なった。最後に図５（ｃ）に示す３ヶ所にて試料を
切断した後、引抜き、抜け荷重（治具１１にセットし抜
く）、嵌合代、夫々の径を測定し摩擦係数を数１、２に
より計算した。
として３００ＭＰａ、及び４５０ＭＰａとなる様に図８
に示す様におもりをかけた後、同様の高速回転を１０時
間行なった。最後に図５（ｃ）に示す３ヶ所にて試料を
切断した後、引抜き、抜け荷重（治具１１にセットし抜
く）、嵌合代、夫々の径を測定し摩擦係数を数１、２に
より計算した。
【図６】
【００１２】結果を表２に示す。
【表２】
【数１】
【数２】本願比較例であるＮｏ．１は、２本の試料共に
圧入時にカジリが発生しスムーズに圧入ができなかっ
た。また評価２においてはカジリのために起きた試料の
偏芯のために振動が大きく３０００回転／分まで回転を
あげられなかった。評価１において同軸度が５０μｍ以
上となっている結果からも一致する。本願比較例である
Ｎｏ．２は圧入時のカジリ及び評価２については問題な
かったものの評価２の３００ＭＰａ負荷時に振動が大き
くなりそれぞれ４分、１分でストップした。本願比較例
であるであるＮｏ．５もＮｏ．２とほとんど同様の結果
であった。Ｎｏ．２、Ｎｏ．５については摩擦係数が小
さいため圧入部分が負荷回転に耐えられなかったからで
ある。本発明範囲内である試料Ｎｏ．３、試料Ｎｏ．４
共にいづれの評価も全く問題が認められなかった。一方
Ｎｏ．３については、２本のうち１本の試料において４
５０ＭＰａにて１５分後に振動が大きくなった。本発明
によれば長時間にわたる負荷運転に対して、十分な性能
が得られることが判った。
圧入時にカジリが発生しスムーズに圧入ができなかっ
た。また評価２においてはカジリのために起きた試料の
偏芯のために振動が大きく３０００回転／分まで回転を
あげられなかった。評価１において同軸度が５０μｍ以
上となっている結果からも一致する。本願比較例である
Ｎｏ．２は圧入時のカジリ及び評価２については問題な
かったものの評価２の３００ＭＰａ負荷時に振動が大き
くなりそれぞれ４分、１分でストップした。本願比較例
であるであるＮｏ．５もＮｏ．２とほとんど同様の結果
であった。Ｎｏ．２、Ｎｏ．５については摩擦係数が小
さいため圧入部分が負荷回転に耐えられなかったからで
ある。本発明範囲内である試料Ｎｏ．３、試料Ｎｏ．４
共にいづれの評価も全く問題が認められなかった。一方
Ｎｏ．３については、２本のうち１本の試料において４
５０ＭＰａにて１５分後に振動が大きくなった。本発明
によれば長時間にわたる負荷運転に対して、十分な性能
が得られることが判った。
【００１３】
【発明の効果】本発明によれば金属部材同士とをこれら
両部材の少なくとも一方の圧入面に滑剤を塗布して圧入
させることにより、圧入時にはカジリを防止して、スム
ーズに嵌合させることが出来、圧入後に熱処理すること
により摩擦係数を上げることが出来、接合強度の高い接
合体を容易に製造することが可能である。
両部材の少なくとも一方の圧入面に滑剤を塗布して圧入
させることにより、圧入時にはカジリを防止して、スム
ーズに嵌合させることが出来、圧入後に熱処理すること
により摩擦係数を上げることが出来、接合強度の高い接
合体を容易に製造することが可能である。
【図１】本願発明（実施例１）に係わる金属部材Ａと金
属部材Ｂとを示す正面図である。
属部材Ｂとを示す正面図である。
【図２】本願発明（実施例１）に係わる金属部材Ａと金
属部材Ｂとの接合前後を示す正面図である。
属部材Ｂとの接合前後を示す正面図である。
【図３】静止摩擦係数（動摩擦係数）の加える荷重と時
間との関係を示すグラフである。
間との関係を示すグラフである。
【図４】静止摩擦係数（動摩擦係数）の加える荷重と時
間との関係を示すグラフである。
間との関係を示すグラフである。
【図５】本願発明（実施例２）に係わる金属部材Ａと金
属部材Ｂとの接合前後を示す正面図である。
属部材Ｂとの接合前後を示す正面図である。
【図６】本願発明（実施例２）に係わる接合体を引抜き
時の状態図である。
時の状態図である。
【図７】実施例２の用いたチャッキングロッド１０に試
料をはめた状態図である。
料をはめた状態図である。
【図８】実施例２の用いた高速回転曲げ疲れ試験機回転
曲げ疲労試験機である。
曲げ疲労試験機である。
【図９】実施例２の用いた高速回転曲げ疲れ試験機回転
曲げ疲労試験機の概念を示す図である。
曲げ疲労試験機の概念を示す図である。
【図１０】本願発明の接合体を軸受に用いた正面図であ
る。
る。
【図１１】本願発明の接合体をテ−プガイドに用いた正
面図である。
面図である。
【図１２】本願発明の接合体を製造用金型に用いた正面
図である。
図である。
１ 接合体 ２ 金属部材 ３ 金属部材 １０チャッキングロッド １１治具
【表３】
Claims (3)
- 【請求項１】金属部材同士を、これら両部材の少なくと
も一方の圧入面に滑剤を介在させ圧入することにより結
合する製造方法において、 圧入後、熱処理により圧入面の前記滑剤の過半量を、分
解、揮発または低滑性物質に変化させることを特徴とす
る金属部材同士の接合体の製造方法 - 【請求項２】金属部材同士を、これら両部材の少なくと
も一方の圧入面に滑剤を介在させ圧入することにより結
合させた結合体において、結合体を引き抜くときの摩擦
係数が、０．０５以上且つ０．５以下であり、引き抜き
後、少なくとも一方の圧入面に、Ｃ−Ｏ結合，Ｃ−Ｃ結
合及びＣ＝Ｏ結合のうち少なくとも一つを含む物質が残
存していることを特徴とする金属部材同士の接合体 - 【請求項３】金属部材同士を、これら両部材の少なくと
も一方の圧入面に滑剤を介在させ圧入することにより結
合させた結合体において、結合体を引き抜くときの摩擦
係数が、０．０７以上且つ０．５以下であり、引き抜き
後、少なくとも一方の圧入面に、Ｃ−Ｏ結合，Ｃ−Ｃ結
合及びＣ＝Ｏ結合のうち少なくとも一つを含む物質が残
存していることを特徴とする金属部材同士の接合体
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04353309A JP3094068B2 (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 金属部材同士の結合体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04353309A JP3094068B2 (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 金属部材同士の結合体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179126A true JPH06179126A (ja) | 1994-06-28 |
| JP3094068B2 JP3094068B2 (ja) | 2000-10-03 |
Family
ID=18429976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04353309A Expired - Fee Related JP3094068B2 (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | 金属部材同士の結合体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3094068B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1645346A1 (de) | 2004-10-06 | 2006-04-12 | Schaeffler KG | Pressverbund sowie Verfahren zur Überwachung und Beurteilung der Qualität eines Pressverbundes |
| EP3332954A1 (en) * | 2016-11-25 | 2018-06-13 | Aida Engineering, Ltd. | Sliding frictional force generation mechanism and die cushion for press machine |
-
1992
- 1992-12-11 JP JP04353309A patent/JP3094068B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1645346A1 (de) | 2004-10-06 | 2006-04-12 | Schaeffler KG | Pressverbund sowie Verfahren zur Überwachung und Beurteilung der Qualität eines Pressverbundes |
| EP3332954A1 (en) * | 2016-11-25 | 2018-06-13 | Aida Engineering, Ltd. | Sliding frictional force generation mechanism and die cushion for press machine |
| US10974303B2 (en) | 2016-11-25 | 2021-04-13 | Aida Engineering, Ltd. | Sliding frictional force generation mechanism by fitting and die cushion for press machine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3094068B2 (ja) | 2000-10-03 |
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|---|---|---|---|
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