JPH0617615A - 内燃機関の動弁機構のカム接触部構造 - Google Patents
内燃機関の動弁機構のカム接触部構造Info
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- JPH0617615A JPH0617615A JP17568792A JP17568792A JPH0617615A JP H0617615 A JPH0617615 A JP H0617615A JP 17568792 A JP17568792 A JP 17568792A JP 17568792 A JP17568792 A JP 17568792A JP H0617615 A JPH0617615 A JP H0617615A
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- Japan
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- thin film
- shim
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 本発明は内燃機関の動弁機構のカム接触部構
造に関し、シムの表面に硬度の異なる２種類の薄いコー
ティングを設けることによって、カムについてもシムに
ついても長期間摩耗の少ない接触を行わせることを目的
とする。 【構成】 シムはその母材28がHV硬度350-1000の鋼材等
よりその表面粗さを0.1μmRz 以下として形成され、母
材28の表面にHV硬度が1500-7000 の厚みが0.2 μm とい
ったカムの鏡面化後に丁度削り落とされる厚みの第１の
薄膜30と、その下方の第１の薄膜30より相当に厚く、HV
硬度が1500未満の第２の薄膜32とから構成される。組み
付け直後はカムの粗い表面(3.2μm 程度) が固い第１の
薄膜30によって鏡面化され、丁度その頃に第１の薄膜30
は完全に削り落とされ、その下側の第２の薄膜32が露出
され、以後は第２の薄膜32がカム面との接触を行う。
造に関し、シムの表面に硬度の異なる２種類の薄いコー
ティングを設けることによって、カムについてもシムに
ついても長期間摩耗の少ない接触を行わせることを目的
とする。 【構成】 シムはその母材28がHV硬度350-1000の鋼材等
よりその表面粗さを0.1μmRz 以下として形成され、母
材28の表面にHV硬度が1500-7000 の厚みが0.2 μm とい
ったカムの鏡面化後に丁度削り落とされる厚みの第１の
薄膜30と、その下方の第１の薄膜30より相当に厚く、HV
硬度が1500未満の第２の薄膜32とから構成される。組み
付け直後はカムの粗い表面(3.2μm 程度) が固い第１の
薄膜30によって鏡面化され、丁度その頃に第１の薄膜30
は完全に削り落とされ、その下側の第２の薄膜32が露出
され、以後は第２の薄膜32がカム面との接触を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は内燃機関の動弁機構に
おいてカムに対して接触・摺動することによりカムの変
位をバルブタペットやロッカアーム等の相手方部材に伝
達するカム接触部の構造に関する。
おいてカムに対して接触・摺動することによりカムの変
位をバルブタペットやロッカアーム等の相手方部材に伝
達するカム接触部の構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の動弁機構、例えば、直接駆動
式動弁機構ではカムは合金鋳鉄の冷し金チル、Ｔｉｇ再
溶融チルした材料にて形成され、また表面あらさは１．
６〜３．２μｍＲｚ程度に研磨されている。一方、カム
の相手方となるタペットのカム接触面を構成するバルブ
アジャスティングシムは合金鋼の浸炭焼入れ材料等が使
用され、表面粗さは１．６〜３．２μｍＲｚに研磨さ
れ、その後リン酸マンガン塩皮膜処理等が施され、運転
初期の焼付きに対処している。直接駆動式動弁機構の摩
擦損失の大半はカムとバルブアジャスティングシムとの
間で発生し、摩擦損失を抑制するためシムの表面あらさ
を小さくする必要がある。バルブタペットやロッカアー
ム等のカムフォロワの摺動部の摩擦損失を小さくする技
術としては、摺動部の表面粗さを小さくするものがある
（例えば特開昭６１−１２４５８１号公報）。
式動弁機構ではカムは合金鋳鉄の冷し金チル、Ｔｉｇ再
溶融チルした材料にて形成され、また表面あらさは１．
６〜３．２μｍＲｚ程度に研磨されている。一方、カム
の相手方となるタペットのカム接触面を構成するバルブ
アジャスティングシムは合金鋼の浸炭焼入れ材料等が使
用され、表面粗さは１．６〜３．２μｍＲｚに研磨さ
れ、その後リン酸マンガン塩皮膜処理等が施され、運転
初期の焼付きに対処している。直接駆動式動弁機構の摩
擦損失の大半はカムとバルブアジャスティングシムとの
間で発生し、摩擦損失を抑制するためシムの表面あらさ
を小さくする必要がある。バルブタペットやロッカアー
ム等のカムフォロワの摺動部の摩擦損失を小さくする技
術としては、摺動部の表面粗さを小さくするものがある
（例えば特開昭６１−１２４５８１号公報）。
【０００３】摩擦損失の低減を図るためカム及びカムに
接触するシムの表面粗さをカムとシム間の油膜の厚さと
同じ程度に小さくする必要がある。即ち、表面粗さを油
膜の厚み程度に近づけることで流体潤滑の占める割合が
増大し、摩擦の低減を期することができるのである。と
ころが、カムとシム間の油膜の厚さは計算値で０．１μ
ｍ程度であり、一方シムは別としてカムの加工表面の粗
さは通常の技術では前述の通り１．６〜３．２μｍＲｚ
程度とするのが実用的な技術としてはせいぜいであり、
これでは油膜の厚さに対して粗いため摩擦損失が大きく
なっている欠点があった。
接触するシムの表面粗さをカムとシム間の油膜の厚さと
同じ程度に小さくする必要がある。即ち、表面粗さを油
膜の厚み程度に近づけることで流体潤滑の占める割合が
増大し、摩擦の低減を期することができるのである。と
ころが、カムとシム間の油膜の厚さは計算値で０．１μ
ｍ程度であり、一方シムは別としてカムの加工表面の粗
さは通常の技術では前述の通り１．６〜３．２μｍＲｚ
程度とするのが実用的な技術としてはせいぜいであり、
これでは油膜の厚さに対して粗いため摩擦損失が大きく
なっている欠点があった。
【０００４】この欠点を解決するためこの発明の出願人
は先願である特願平３−３２８７９４号においてカムと
接触する相手方部材であるシムの母材の表面にＨｖ硬度
が１５００から７０００の薄膜をコーティングすること
を提案している。動弁機構の組み付け後内燃機関を最初
に作動させるとき硬い材料にて形成されたコーティング
はカムを急速に摩耗させその表面を鏡面化させ、一方コ
ーティング自体もカムとの接触によりその進行はカムと
比較して緩慢ではあるが摩耗される。そしてカムの表面
が丁度鏡面化される頃に厚みの薄いコーティングは摩耗
し尽くされ、母材面が露出し以後は鏡面化されたカム面
と母材面との低摩擦の接触を継続せしめようとしてい
る。
は先願である特願平３−３２８７９４号においてカムと
接触する相手方部材であるシムの母材の表面にＨｖ硬度
が１５００から７０００の薄膜をコーティングすること
を提案している。動弁機構の組み付け後内燃機関を最初
に作動させるとき硬い材料にて形成されたコーティング
はカムを急速に摩耗させその表面を鏡面化させ、一方コ
ーティング自体もカムとの接触によりその進行はカムと
比較して緩慢ではあるが摩耗される。そしてカムの表面
が丁度鏡面化される頃に厚みの薄いコーティングは摩耗
し尽くされ、母材面が露出し以後は鏡面化されたカム面
と母材面との低摩擦の接触を継続せしめようとしてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記先願ではＨｖ硬度
が１５００から７０００の固い薄膜がカムを鏡面化した
時点でその薄膜は消滅し、後はカムとシムの母材との鉄
材同士との接触になる。この場合シムの摩耗量が大きい
問題がある。即ち、シムが摩耗すると、カムのベース円
部とシム間のクリアランスが大きくなり、カムとシムが
接触するときの打音の発生につながってしまうのである
が、上記先願ではコーティング層自体が摩耗し尽くされ
てしまうため、シムの母材が露出してしまい、シムの耐
摩耗性が十分に確保されなくなるおそれがあった。
が１５００から７０００の固い薄膜がカムを鏡面化した
時点でその薄膜は消滅し、後はカムとシムの母材との鉄
材同士との接触になる。この場合シムの摩耗量が大きい
問題がある。即ち、シムが摩耗すると、カムのベース円
部とシム間のクリアランスが大きくなり、カムとシムが
接触するときの打音の発生につながってしまうのである
が、上記先願ではコーティング層自体が摩耗し尽くされ
てしまうため、シムの母材が露出してしまい、シムの耐
摩耗性が十分に確保されなくなるおそれがあった。
【０００６】この発明はシムの摩耗を抑制することを目
的とする。
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明によれば、内燃
機関の動弁機構におけるカムに接触する相手方部材は、
その母材が少なくとも０．１μｍＲｚより細かい表面粗
さを有し、カムと接触する前記母材の表面に、カムの鏡
面化達成後に削り取られる厚みの、Ｈｖ硬度が１５００
から７０００の第１の薄膜と、厚みが第１の薄膜より厚
く、その下層における相手方部材の硬度より大きくＨｖ
硬度が１５００未満の第２の薄膜とからなる複層の薄膜
をコーティングすることを特徴とする内燃機関の動弁機
構のカム接触部構造が提供される。
機関の動弁機構におけるカムに接触する相手方部材は、
その母材が少なくとも０．１μｍＲｚより細かい表面粗
さを有し、カムと接触する前記母材の表面に、カムの鏡
面化達成後に削り取られる厚みの、Ｈｖ硬度が１５００
から７０００の第１の薄膜と、厚みが第１の薄膜より厚
く、その下層における相手方部材の硬度より大きくＨｖ
硬度が１５００未満の第２の薄膜とからなる複層の薄膜
をコーティングすることを特徴とする内燃機関の動弁機
構のカム接触部構造が提供される。
【０００８】
【作用】組み付け当初において、カムの粗い面はＨｖ硬
度が１５００から７０００の第１の薄膜と接触すること
により鏡面化され、その鏡面化が丁度完了したころ第１
の薄膜は完全に削り取られ、第２の薄膜が露出し、以後
は鏡面化したカム面が第２の薄膜と接触する。
度が１５００から７０００の第１の薄膜と接触すること
により鏡面化され、その鏡面化が丁度完了したころ第１
の薄膜は完全に削り取られ、第２の薄膜が露出し、以後
は鏡面化したカム面が第２の薄膜と接触する。
【０００９】
【実施例】図１はこの発明が実施される直接駆動式の動
弁装置を示している。１０はカム軸、１２はカム、１４
はシリンダヘッド、１６はバルブステム、１８はバルブ
スプリング、２０はスプリングシートであり、スプリン
グシート２０はコッタ２２によってバルブステム１６に
固定される。バルブリフタ２４はシリンダヘッド１４に
形成されるボアを摺動自在に設けられる。アジャスティ
ングシム（以下シム）２６がバルブリフタ２４の上面に
形成される円形の窪みに嵌合される。シム２６はカム１
２に対向するように設けられる。シム２６はこの発明に
従ってその表面に複層のコーティング処理が施されてい
る。
弁装置を示している。１０はカム軸、１２はカム、１４
はシリンダヘッド、１６はバルブステム、１８はバルブ
スプリング、２０はスプリングシートであり、スプリン
グシート２０はコッタ２２によってバルブステム１６に
固定される。バルブリフタ２４はシリンダヘッド１４に
形成されるボアを摺動自在に設けられる。アジャスティ
ングシム（以下シム）２６がバルブリフタ２４の上面に
形成される円形の窪みに嵌合される。シム２６はカム１
２に対向するように設けられる。シム２６はこの発明に
従ってその表面に複層のコーティング処理が施されてい
る。
【００１０】図２はこの発明におけるシム２６の構造を
示し、母材２８はＨｖ硬度３５０〜１０００の鋼材と
し、その表面は０．１μｍＲｚ以下の表面粗さに仕上げ
ると共に、その上面にＨｖ硬度が１５００から７０００
の第１の薄膜３０とその下層における相手方部材の硬度
より大きくＨｖ硬度が１５００未満の第２の薄膜３２と
からなる複層の薄膜をコーティングしている。
示し、母材２８はＨｖ硬度３５０〜１０００の鋼材と
し、その表面は０．１μｍＲｚ以下の表面粗さに仕上げ
ると共に、その上面にＨｖ硬度が１５００から７０００
の第１の薄膜３０とその下層における相手方部材の硬度
より大きくＨｖ硬度が１５００未満の第２の薄膜３２と
からなる複層の薄膜をコーティングしている。
【００１１】シムの母材２８の表面粗さを０．１μｍＲ
ｚ以下としたのは常用回転域での油膜の厚さが０．１μ
ｍ内外であることに合致させたものである。また、母材
２８をＨｖ硬度３５０以上としたのはこの部位での接触
応力が７０kg/mm2と高応力であるため耐ピッチング性が
要求され、耐ピッチング性は鋼材の場合硬さの０．２〜
０．３倍が耐久限といわれており、下限値としはＨｖ硬
度３５０程度が適当である。硬さは表面あさらを細かく
加工するときの表面ダレ、硬質膜の摩耗時の引きずりに
よる傷、カム中のセメンタイトによる傷付きを考慮すれ
ばあまり硬すぎるよりはＨｖ７００〜１０００の程度が
好ましい。また硬すぎると靱性値が悪化するのでＨｖ硬
度１０００程度が上限である。
ｚ以下としたのは常用回転域での油膜の厚さが０．１μ
ｍ内外であることに合致させたものである。また、母材
２８をＨｖ硬度３５０以上としたのはこの部位での接触
応力が７０kg/mm2と高応力であるため耐ピッチング性が
要求され、耐ピッチング性は鋼材の場合硬さの０．２〜
０．３倍が耐久限といわれており、下限値としはＨｖ硬
度３５０程度が適当である。硬さは表面あさらを細かく
加工するときの表面ダレ、硬質膜の摩耗時の引きずりに
よる傷、カム中のセメンタイトによる傷付きを考慮すれ
ばあまり硬すぎるよりはＨｖ７００〜１０００の程度が
好ましい。また硬すぎると靱性値が悪化するのでＨｖ硬
度１０００程度が上限である。
【００１２】カム１２は組み立ての当初は粗いが、シム
２６に回転するカム１２が接触するときに、シムの表面
上のＨｖ硬度が１５００から７０００の第１の薄膜３０
はカム１２のその粗い表面を摩耗させ、カム１２の表面
を鏡面化する。この第１の薄膜３０の厚みは、カム１２
の表面が母材２８の表面粗さ０．１μｍＲｚ程度の粗さ
となると、第１の薄膜３０は丁度摩耗し尽くされるよう
な厚み（例えば０．２μｍ）とされ、この時点で内側の
第２の薄膜３２が表面に露出する。この第２の薄膜３２
は母材２８と第１の薄膜３０との中間の硬度でありカム
１２より固いため第２の薄膜３２の摩耗され難く、結果
としてシム全体としての摩耗の進行は遅くなる。一方、
カム１２との関係では、第２の薄膜３２が中間硬度であ
りかつカム自身は鏡面化されていて摩擦が小さくなって
いるので、カム１２の摩耗の進行も抑制される。
２６に回転するカム１２が接触するときに、シムの表面
上のＨｖ硬度が１５００から７０００の第１の薄膜３０
はカム１２のその粗い表面を摩耗させ、カム１２の表面
を鏡面化する。この第１の薄膜３０の厚みは、カム１２
の表面が母材２８の表面粗さ０．１μｍＲｚ程度の粗さ
となると、第１の薄膜３０は丁度摩耗し尽くされるよう
な厚み（例えば０．２μｍ）とされ、この時点で内側の
第２の薄膜３２が表面に露出する。この第２の薄膜３２
は母材２８と第１の薄膜３０との中間の硬度でありカム
１２より固いため第２の薄膜３２の摩耗され難く、結果
としてシム全体としての摩耗の進行は遅くなる。一方、
カム１２との関係では、第２の薄膜３２が中間硬度であ
りかつカム自身は鏡面化されていて摩擦が小さくなって
いるので、カム１２の摩耗の進行も抑制される。
【００１３】上面側のＨｖ硬度が１５００から７０００
の第１の薄膜３０を構成する材質としてはＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，ＴｉＣＮ，ＴｉＡｌＮ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣｒＮ，Ｃｒ
2 Ｎ，ＣｒＣ等があり、下面側の母材の硬度より大きく
Ｈｖ硬度が１５００未満の第２の薄膜３２としてはＮｉ
−Ｐ、Ｃｒ、クロム化合物（ＣｒＮ，Ｃｒ2 Ｎ）等があ
る。第２の薄膜３２はその厚みは薄くなくてもよく、物
理的気相蒸着(PVD) 、化学的気相蒸着(CVD) 等の手法の
他、その材質によってはメッキ等によって形成すること
もできる。PVD によって第２の薄膜３２を形成後に、物
理的気相蒸着（ＰＶＤ）、化学的気相蒸着（ＣＶＤ）等
の手法によって第１の薄膜３０が第２の薄膜３２上に形
成される。
の第１の薄膜３０を構成する材質としてはＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，ＴｉＣＮ，ＴｉＡｌＮ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣｒＮ，Ｃｒ
2 Ｎ，ＣｒＣ等があり、下面側の母材の硬度より大きく
Ｈｖ硬度が１５００未満の第２の薄膜３２としてはＮｉ
−Ｐ、Ｃｒ、クロム化合物（ＣｒＮ，Ｃｒ2 Ｎ）等があ
る。第２の薄膜３２はその厚みは薄くなくてもよく、物
理的気相蒸着(PVD) 、化学的気相蒸着(CVD) 等の手法の
他、その材質によってはメッキ等によって形成すること
もできる。PVD によって第２の薄膜３２を形成後に、物
理的気相蒸着（ＰＶＤ）、化学的気相蒸着（ＣＶＤ）等
の手法によって第１の薄膜３０が第２の薄膜３２上に形
成される。
【００１４】本発明の実施例として、SKD11 材より構成
される母材２８の表面にＣｒＮより成る厚さ５μｍの第
２の薄膜３２がPVD によって付与され、ついで、ＴｉＣ
より成る厚さ０．２μｍの第１の薄膜３０が蒸着によっ
て付され、シム２６が得られた。このようにして得られ
たシム２６を図１のように装着し、摩耗試験を行った。
試験条件は２．０ｌのエンジン、５Ｗ３０エンジンオイ
ル、８０°Ｃであった。
される母材２８の表面にＣｒＮより成る厚さ５μｍの第
２の薄膜３２がPVD によって付与され、ついで、ＴｉＣ
より成る厚さ０．２μｍの第１の薄膜３０が蒸着によっ
て付され、シム２６が得られた。このようにして得られ
たシム２６を図１のように装着し、摩耗試験を行った。
試験条件は２．０ｌのエンジン、５Ｗ３０エンジンオイ
ル、８０°Ｃであった。
【００１５】第１比較例として先願（特願平３−３２８
７９４号）に準じてSKD11 材より構成される母材の表面
にＴｉＣより成る厚さ０．２μｍの薄膜が蒸着によって
付してシムを形成し、摩耗試験を行った。第２比較例と
してSKD11 材より構成される母材の表面にＴｉＣより成
る厚さ３μｍの薄膜をメッキによって付してシムを形成
し、摩耗試験を行った。
７９４号）に準じてSKD11 材より構成される母材の表面
にＴｉＣより成る厚さ０．２μｍの薄膜が蒸着によって
付してシムを形成し、摩耗試験を行った。第２比較例と
してSKD11 材より構成される母材の表面にＴｉＣより成
る厚さ３μｍの薄膜をメッキによって付してシムを形成
し、摩耗試験を行った。
【００１６】図３のａは本発明の実施例における運転時
間とシムの中央部の摩耗量との関係を示す。カムが回転
したときシム上の固い第１の薄膜３０がカム１２の粗い
表面を削り落とし、０．１μｍＲｚ程度の表面まで鏡面
化する。丁度この時点で、０．２μｍと薄い第１の薄膜
３０が削り落とされ、その下の第２の薄膜３２が露出さ
れ、この層はカム１２の材質より固いためシムの摩耗の
進行は抑制される。一方、カム１２の摩耗については図
４のｂに示すように最初はシム表面上の固い第１の薄膜
３０によって暫時急速に摩耗するが丁度鏡面化された頃
に第１の薄膜３０が摩耗し尽くされ、中間硬度の第２の
薄膜３２が表面に出てくること、及びこの時点カム１２
の表面は鏡面化されて摩擦が小さくなっていることから
カム１２の摩耗はこれ以上はあまり進まない。
間とシムの中央部の摩耗量との関係を示す。カムが回転
したときシム上の固い第１の薄膜３０がカム１２の粗い
表面を削り落とし、０．１μｍＲｚ程度の表面まで鏡面
化する。丁度この時点で、０．２μｍと薄い第１の薄膜
３０が削り落とされ、その下の第２の薄膜３２が露出さ
れ、この層はカム１２の材質より固いためシムの摩耗の
進行は抑制される。一方、カム１２の摩耗については図
４のｂに示すように最初はシム表面上の固い第１の薄膜
３０によって暫時急速に摩耗するが丁度鏡面化された頃
に第１の薄膜３０が摩耗し尽くされ、中間硬度の第２の
薄膜３２が表面に出てくること、及びこの時点カム１２
の表面は鏡面化されて摩擦が小さくなっていることから
カム１２の摩耗はこれ以上はあまり進まない。
【００１７】図３のｃはＴｉＣより成る厚さ０．２μｍ
の薄膜のみを有した第１比較例のシムの摩耗結果を示
す。カムの回転によってシム上の固い第１の薄膜３０が
カム１２の粗い表面を削り落とし、０．１μｍＲｚ程度
の表面まで鏡面化するが、丁度この時点で、０．２μｍ
の第１の薄膜３０が削り落とされ、母材の地肌が露出さ
れ、この母材は柔らかいためシムはカム１２によって削
り落とされ、時間に対するシムの摩耗の進行は著しく進
む。
の薄膜のみを有した第１比較例のシムの摩耗結果を示
す。カムの回転によってシム上の固い第１の薄膜３０が
カム１２の粗い表面を削り落とし、０．１μｍＲｚ程度
の表面まで鏡面化するが、丁度この時点で、０．２μｍ
の第１の薄膜３０が削り落とされ、母材の地肌が露出さ
れ、この母材は柔らかいためシムはカム１２によって削
り落とされ、時間に対するシムの摩耗の進行は著しく進
む。
【００１８】図４はＴｉＣより成る厚さ３μｍの薄膜を
有した第２比較例のシムによるカムの摩耗を示す。この
場合は薄膜は厚いため完全に削り取られることはない
が、表面が固いためカム１２の摩耗は著しく進行する。
有した第２比較例のシムによるカムの摩耗を示す。この
場合は薄膜は厚いため完全に削り取られることはない
が、表面が固いためカム１２の摩耗は著しく進行する。
【００１９】
【発明の効果】内燃機関の動弁機構におけるカムに接触
する相手方部材を、その母材が少なくとも０．１μｍＲ
ｚより細かい表面粗さを有し、カムと接触する前記母材
の表面に、Ｈｖ硬度が１５００から７０００の０．２μ
ｍ程度の厚みの第１の薄膜とその下層における相手方部
材の硬度より大きくＨｖ硬度が１５００未満で第１の薄
膜より厚い第２の薄膜とからなる複層の薄膜をコーティ
ングすることにより、組み付け後短時間の運転でカムの
表面を鏡面化し、かつコーティングの厚みｈカム表面の
鏡面化の完了により完全に削り取られ、その後に中間硬
度の第２の薄膜が露出されるため、以後はこの第２の薄
膜がカムと接触するためシム及びカムの双方について摩
耗の進行を防止することができ、かつ製造時にカムに高
度な研磨仕上げを要求されることがなく、製造コストを
低減維持することができる。
する相手方部材を、その母材が少なくとも０．１μｍＲ
ｚより細かい表面粗さを有し、カムと接触する前記母材
の表面に、Ｈｖ硬度が１５００から７０００の０．２μ
ｍ程度の厚みの第１の薄膜とその下層における相手方部
材の硬度より大きくＨｖ硬度が１５００未満で第１の薄
膜より厚い第２の薄膜とからなる複層の薄膜をコーティ
ングすることにより、組み付け後短時間の運転でカムの
表面を鏡面化し、かつコーティングの厚みｈカム表面の
鏡面化の完了により完全に削り取られ、その後に中間硬
度の第２の薄膜が露出されるため、以後はこの第２の薄
膜がカムと接触するためシム及びカムの双方について摩
耗の進行を防止することができ、かつ製造時にカムに高
度な研磨仕上げを要求されることがなく、製造コストを
低減維持することができる。
【図１】図１は直接駆動の内燃機関用動弁機構を示す図
である。
である。
【図２】図２はこの発明の実施例におけるアジャスティ
ングシムの側面図である。
ングシムの側面図である。
【図３】図３は運転時間とシムの摩耗の進行との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】図４は運転時間とカムの摩耗の進行との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
１０…カム軸 １２…カム １４…シリンダヘッド １６…バルブステム １８…バルブスプリング ２４…バルブリフタ ２６…シム ２８…母材 ３０…第１の薄膜 ３２…第２の薄膜
Claims (1)
- 【請求項１】 内燃機関の動弁機構におけるカムに接触
する相手方部材は、その母材が少なくとも０．１μｍＲ
ｚより細かい表面粗さを有し、カムと接触する前記母材
の表面に、カムの鏡面化達成後に削り取られる厚みの、
Ｈｖ硬度が１５００から７０００の第１の薄膜と、厚み
が第１の薄膜より厚く、その下層における相手方部材の
硬度より大きくＨｖ硬度が１５００未満の第２の薄膜と
からなる複層の薄膜をコーティングすることを特徴とす
る内燃機関の動弁機構のカム接触部構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17568792A JP2819946B2 (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 内燃機関の動弁機構のカム接触部構造 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP17568792A JP2819946B2 (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 内燃機関の動弁機構のカム接触部構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617615A true JPH0617615A (ja) | 1994-01-25 |
| JP2819946B2 JP2819946B2 (ja) | 1998-11-05 |
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ID=16000488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17568792A Expired - Fee Related JP2819946B2 (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 内燃機関の動弁機構のカム接触部構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2819946B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06248915A (ja) * | 1993-02-25 | 1994-09-06 | Otix:Kk | バルブリフタ用アウターシムの表面処理方法 |
| JP2010180749A (ja) * | 2009-02-04 | 2010-08-19 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の動弁機構 |
-
1992
- 1992-07-02 JP JP17568792A patent/JP2819946B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06248915A (ja) * | 1993-02-25 | 1994-09-06 | Otix:Kk | バルブリフタ用アウターシムの表面処理方法 |
| JP2010180749A (ja) * | 2009-02-04 | 2010-08-19 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の動弁機構 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2819946B2 (ja) | 1998-11-05 |
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