JP3148362B2 - 動弁機構のカム接触部構造 - Google Patents
動弁機構のカム接触部構造Info
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- shim
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は動弁機構のカム接触部構
造に係り、特にカムと摺動するカム接触部に、耐摩耗材
の被覆を施した動弁機構のカム接触部構造に関する。
造に係り、特にカムと摺動するカム接触部に、耐摩耗材
の被覆を施した動弁機構のカム接触部構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の動弁機構のカム接触部は、摺
動と衝撃が複合した極めて過酷な条件で使用されるた
め、動弁機構のカム接触部には高い耐久性が要求されて
いる。このような要求を満たすカム接触部構造として、
従来、摺動面にセラミック材からなる耐摩耗材を被覆し
たものが提案され、例えばそのセラミック材として窒化
クロム（ＣｒＮ）またはＣｒＮと金属クロム（Ｃｒ）の
混合物を用いた物が知られている（特開平３−１７２５
０４）。
動と衝撃が複合した極めて過酷な条件で使用されるた
め、動弁機構のカム接触部には高い耐久性が要求されて
いる。このような要求を満たすカム接触部構造として、
従来、摺動面にセラミック材からなる耐摩耗材を被覆し
たものが提案され、例えばそのセラミック材として窒化
クロム（ＣｒＮ）またはＣｒＮと金属クロム（Ｃｒ）の
混合物を用いた物が知られている（特開平３−１７２５
０４）。
【０００３】このカム接触部を用いた動弁機構のカム接
触部構造によれば、カム接触部は高い耐熱性及び耐摩耗
性を有し、摩耗や焼き付きといった問題に対するカム接
触部の耐久性が著しく向上する。
触部構造によれば、カム接触部は高い耐熱性及び耐摩耗
性を有し、摩耗や焼き付きといった問題に対するカム接
触部の耐久性が著しく向上する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、内燃機関の動
弁機構においては、カムとカム接触部は高い面圧で接触
し、特にカムノーズ付近がカム接触部に接触する時に
は、それらの接触面圧が高くなり、カムとカム接触部の
間に形成される潤滑油の油膜が薄くなる。このため、カ
ム及びカム接触部の摺動面が粗いと固体接触が生じて、
カムとカム接触部が摺動する際に大きな摩擦損失が生じ
ることになる。
弁機構においては、カムとカム接触部は高い面圧で接触
し、特にカムノーズ付近がカム接触部に接触する時に
は、それらの接触面圧が高くなり、カムとカム接触部の
間に形成される潤滑油の油膜が薄くなる。このため、カ
ム及びカム接触部の摺動面が粗いと固体接触が生じて、
カムとカム接触部が摺動する際に大きな摩擦損失が生じ
ることになる。
【０００５】このため上記従来のカム接触部構造におい
て、このような摩擦損失を低減して内燃機関の燃費を向
上させるためには、カムの摺動面を高精度に表面処理す
ることが必要であった。この表面処理加工は高価な設備
と長い加工時間を要し、上記従来の動弁機構の大幅なコ
スト上昇を引き起こしている。
て、このような摩擦損失を低減して内燃機関の燃費を向
上させるためには、カムの摺動面を高精度に表面処理す
ることが必要であった。この表面処理加工は高価な設備
と長い加工時間を要し、上記従来の動弁機構の大幅なコ
スト上昇を引き起こしている。
【０００６】本発明は上述の点に鑑みてなされたもので
あり、カム接触部の摺動面の表面粗さを適正化して、そ
の研磨作用により摺動時にカムの面粗度を改善させて摩
擦損失を低減させる動弁機構のカム接触部構造を提供す
ることを目的とする。
あり、カム接触部の摺動面の表面粗さを適正化して、そ
の研磨作用により摺動時にカムの面粗度を改善させて摩
擦損失を低減させる動弁機構のカム接触部構造を提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、所定の回
転運動を行うカムと摺動して、該カムの回転運動を直線
往復運動に変換し、所定のポートを開閉弁する弁機構を
駆動する動弁機構のカム接触部の構造において、前記カ
ムと摺動するカム接触部の摺動面に、表面粗さを０．０
２μｍＲｚ乃至０．７μｍＲｚとした窒化チタンの被覆
層を設けることにより解決される。
転運動を行うカムと摺動して、該カムの回転運動を直線
往復運動に変換し、所定のポートを開閉弁する弁機構を
駆動する動弁機構のカム接触部の構造において、前記カ
ムと摺動するカム接触部の摺動面に、表面粗さを０．０
２μｍＲｚ乃至０．７μｍＲｚとした窒化チタンの被覆
層を設けることにより解決される。
【０００８】
【作用】上記の構成によれば、前記カム接触部の前記窒
化チタンの被覆層は、前記カムと摺動することにより前
記カムの摺動面を研磨する。このため、カム側の摺動面
に予め高精度な表面処理を施さなくても面粗度が改善さ
れて、カム及びカム接触部における摩擦損失が低減され
る。
化チタンの被覆層は、前記カムと摺動することにより前
記カムの摺動面を研磨する。このため、カム側の摺動面
に予め高精度な表面処理を施さなくても面粗度が改善さ
れて、カム及びカム接触部における摩擦損失が低減され
る。
【０００９】一方、前記被覆層の表面粗さが０．７μｍ
Ｒｚより大きい（面が粗い）場合は、摺動により前記カ
ムが大きく摩耗して動弁機構の精度が維持できなくな
る。また、前記被覆層の表面粗さが０．０２μｍＲｚよ
り小さい（面が平滑）場合には、その表面処理コストが
高くなり、更に、カムの表面粗さも余り改善されない。
Ｒｚより大きい（面が粗い）場合は、摺動により前記カ
ムが大きく摩耗して動弁機構の精度が維持できなくな
る。また、前記被覆層の表面粗さが０．０２μｍＲｚよ
り小さい（面が平滑）場合には、その表面処理コストが
高くなり、更に、カムの表面粗さも余り改善されない。
【００１０】
【実施例】図１は本発明に係る動弁機構のカム接触部構
造の一実施例を組み込んだ、直打動弁系内燃機関の要部
の断面図を示す。同図において符号１は、図示しない内
燃機関のクランクシャフトの回転と同期して回転するカ
ムシャフトに設けられたカムである。
造の一実施例を組み込んだ、直打動弁系内燃機関の要部
の断面図を示す。同図において符号１は、図示しない内
燃機関のクランクシャフトの回転と同期して回転するカ
ムシャフトに設けられたカムである。
【００１１】符号２はバルブリフタでシリンダブロック
５の所定位置に組み込まれ、カムシャフトと共にカム１
が回転すると、カム１のノーズに押圧されてバルブ３を
下方向に押圧する。バルブ３の図示されない先端部には
吸気弁または排気弁を構成する弁体が設けられており、
カム１により下向きに押圧されるとその弁体が吸気ポー
トまたは排気ポートを開弁する。一方、バルブ３はその
外周に設けられたバルブスプリング４により常時上向き
に付勢されているため、カム１に下向きに押圧されてい
るときを除いて、吸気ポートまたは排気ポートは閉弁さ
れる。
５の所定位置に組み込まれ、カムシャフトと共にカム１
が回転すると、カム１のノーズに押圧されてバルブ３を
下方向に押圧する。バルブ３の図示されない先端部には
吸気弁または排気弁を構成する弁体が設けられており、
カム１により下向きに押圧されるとその弁体が吸気ポー
トまたは排気ポートを開弁する。一方、バルブ３はその
外周に設けられたバルブスプリング４により常時上向き
に付勢されているため、カム１に下向きに押圧されてい
るときを除いて、吸気ポートまたは排気ポートは閉弁さ
れる。
【００１２】また、符号７は本実施例の構造の要部でカ
ム接触部に相当するシムである。シム７は構造用炭素
鋼、構造用炭素鋼、炭素工具鋼、合金工具鋼等を母材と
し、カムと摺動する摺動面に被覆層６を有している。被
覆層６は膜圧０．５〜１０μｍ程度の窒化チタン（Ｔｉ
Ｎ）膜で、イオンプレーティング等の物理蒸着（ＰＶ
Ｄ）または、化学蒸着（ＣＶＤ）により形成される。
ム接触部に相当するシムである。シム７は構造用炭素
鋼、構造用炭素鋼、炭素工具鋼、合金工具鋼等を母材と
し、カムと摺動する摺動面に被覆層６を有している。被
覆層６は膜圧０．５〜１０μｍ程度の窒化チタン（Ｔｉ
Ｎ）膜で、イオンプレーティング等の物理蒸着（ＰＶ
Ｄ）または、化学蒸着（ＣＶＤ）により形成される。
【００１３】シム７は、バルブリフタ２にはめ込まれて
カム接触部として作用する他、カム１とバルブ３の高さ
方向の位置関係を調整するための部材でもある。つま
り、シム７の厚さを調整することによりカム１やバルブ
リフタ２の加工精度等による誤差を相殺することがで
き、バルブ３はこれにより開閉弁動作を精度良く行うこ
とができる。
カム接触部として作用する他、カム１とバルブ３の高さ
方向の位置関係を調整するための部材でもある。つま
り、シム７の厚さを調整することによりカム１やバルブ
リフタ２の加工精度等による誤差を相殺することがで
き、バルブ３はこれにより開閉弁動作を精度良く行うこ
とができる。
【００１４】図２及び図３は、シムの表面粗さの適正範
囲を説明するための図を示す。以下、各図に基づいてシ
ムの表面粗さの適正範囲について説明する。尚、本実施
例で用いている表面粗さは、十点平均粗さ（Ｒｚ）であ
る。
囲を説明するための図を示す。以下、各図に基づいてシ
ムの表面粗さの適正範囲について説明する。尚、本実施
例で用いている表面粗さは、十点平均粗さ（Ｒｚ）であ
る。
【００１５】図２はカムとシムを所定条件で摺動させた
場合のカムノーズの摩耗量とシムの初期表面粗さとの関
係を示す。同図において○をプロットした点は所定の摺
動条件でカムとシムを摺動させて実験的に求めた点であ
る。尚、カムとシムの摺動条件は、以下に示す通りとす
る。
場合のカムノーズの摩耗量とシムの初期表面粗さとの関
係を示す。同図において○をプロットした点は所定の摺
動条件でカムとシムを摺動させて実験的に求めた点であ
る。尚、カムとシムの摺動条件は、以下に示す通りとす
る。
【００１６】 内燃機関の形式；直列４気筒、２０００ｃｃ、ダブル
オーバーヘッドカムシャフト（ＤＯＨＣ）、１６バルブ 機関回転数 ；１０００ｒｐｍ 使用潤滑オイル；５Ｗ−３０ オイル温度 ；８０℃ 摺動時間 ；２００ｈ また、本試験に使用したカムは、合金鋳鉄チル製でその
摺動面の表面粗さは３．２μｍＲｚである。
オーバーヘッドカムシャフト（ＤＯＨＣ）、１６バルブ 機関回転数 ；１０００ｒｐｍ 使用潤滑オイル；５Ｗ−３０ オイル温度 ；８０℃ 摺動時間 ；２００ｈ また、本試験に使用したカムは、合金鋳鉄チル製でその
摺動面の表面粗さは３．２μｍＲｚである。
【００１７】同図に示すように、カムノーズの摩耗量は
シムの初期表面粗さが粗いほど大きくなり、その表面粗
さが０．７μｍＲｚを超える辺りから、急激にカムノー
ズの摩耗量が増加する。また、カムノーズは給排気バル
ブを開閉するために、ある程度の精度が要求される部位
である。このため、同図に示すカムノーズ摩耗試験の結
果から、本実施例構造のシムの摺動面における初期表面
粗さの適正範囲を求めると、０．７μｍＲｚ以下とな
る。
シムの初期表面粗さが粗いほど大きくなり、その表面粗
さが０．７μｍＲｚを超える辺りから、急激にカムノー
ズの摩耗量が増加する。また、カムノーズは給排気バル
ブを開閉するために、ある程度の精度が要求される部位
である。このため、同図に示すカムノーズ摩耗試験の結
果から、本実施例構造のシムの摺動面における初期表面
粗さの適正範囲を求めると、０．７μｍＲｚ以下とな
る。
【００１８】図３は、上記の試験に用いた内燃機関を３
０００ｒｐｍで回転させた時の動弁系の摩擦損失と、シ
ムの初期表面粗さとの関係を表す。同図中、実線は本実
施例構造のシムを用いた動弁系の摩擦損失を示し、二点
鎖線は、合金鋳鉄にリン酸塩皮膜を施した従来のシムを
用いた動弁系の摩擦損失を示す。
０００ｒｐｍで回転させた時の動弁系の摩擦損失と、シ
ムの初期表面粗さとの関係を表す。同図中、実線は本実
施例構造のシムを用いた動弁系の摩擦損失を示し、二点
鎖線は、合金鋳鉄にリン酸塩皮膜を施した従来のシムを
用いた動弁系の摩擦損失を示す。
【００１９】尚、本試験においては、摩擦損失の測定を
しようとする動弁系のカムシャフトを、トルク計を介し
てモータで回転させており、カムシャフトが所定の回転
数に達したときにトルク計が検出するトルクを動弁系の
摩擦損失としている。
しようとする動弁系のカムシャフトを、トルク計を介し
てモータで回転させており、カムシャフトが所定の回転
数に達したときにトルク計が検出するトルクを動弁系の
摩擦損失としている。
【００２０】同図に示すように、本実施例構造のシムを
用いた動弁系の摩擦損失は、シムの表面粗さが粗い程大
きくなり、０．７μｍＲｚを超える辺りで従来の動弁系
における摩擦損失と等しくなる。
用いた動弁系の摩擦損失は、シムの表面粗さが粗い程大
きくなり、０．７μｍＲｚを超える辺りで従来の動弁系
における摩擦損失と等しくなる。
【００２１】従って、本実施例構造のシムは、摺動面の
表面粗さが０．７μｍＲｚ以下であれば、カムノーズを
過摩耗させることなく適当に研磨して、摺動時における
摩擦損失を低減させることができる。
表面粗さが０．７μｍＲｚ以下であれば、カムノーズを
過摩耗させることなく適当に研磨して、摺動時における
摩擦損失を低減させることができる。
【００２２】一方、シムの摺動面を所定の表面粗さにす
るためには、この摺動面を研磨する必要がある。この研
磨は、平滑な面を得ようとする程高精度な設備や、長い
加工時間を必要として、動弁系のコスト上昇を招いてし
まう。このため、本実施例においては、特に０．０２μ
ｍＲｚ以下の表面粗さは過剰品質であるとして除き、表
面粗さを０．０２μｍＲｚ〜０．７μＲｚに限定してい
る。
るためには、この摺動面を研磨する必要がある。この研
磨は、平滑な面を得ようとする程高精度な設備や、長い
加工時間を必要として、動弁系のコスト上昇を招いてし
まう。このため、本実施例においては、特に０．０２μ
ｍＲｚ以下の表面粗さは過剰品質であるとして除き、表
面粗さを０．０２μｍＲｚ〜０．７μＲｚに限定してい
る。
【００２３】尚、本実施例構造のシムにおいては、所定
の表面粗さを得るのに研磨を行っている。また、ＴｉＮ
の被覆層が薄いため、この被覆を行っても摺動面の表面
粗さは母材の表面粗さとほとんど変わらない。このた
め、摺動面の研磨はＴｉＮの被覆前に母材に対して行っ
ても、ＴｉＮの被覆後にこの被覆層に対して行っても良
い。
の表面粗さを得るのに研磨を行っている。また、ＴｉＮ
の被覆層が薄いため、この被覆を行っても摺動面の表面
粗さは母材の表面粗さとほとんど変わらない。このた
め、摺動面の研磨はＴｉＮの被覆前に母材に対して行っ
ても、ＴｉＮの被覆後にこの被覆層に対して行っても良
い。
【００２４】図４は、本実施例及び従来のカム接触部構
造のシムとカムとが摺動した際の摩擦損失と機関回転数
の関係を表す図を示す。
造のシムとカムとが摺動した際の摩擦損失と機関回転数
の関係を表す図を示す。
【００２５】同図において、破線はＳＭＣ１５浸炭材を
シムの母材として被覆層にリン酸塩皮膜を用いた場合を
示し、一点鎖線、二点鎖線は、それぞれ従来セラミック
系材料の被覆層として知られているＣｒＮ、及びＣｒＮ
とＣｒの混合皮膜を用いた場合を示している。また、同
図中実線は本実施例構造のシムを用いた動弁機構におけ
る動弁系の摩擦損失を示している。
シムの母材として被覆層にリン酸塩皮膜を用いた場合を
示し、一点鎖線、二点鎖線は、それぞれ従来セラミック
系材料の被覆層として知られているＣｒＮ、及びＣｒＮ
とＣｒの混合皮膜を用いた場合を示している。また、同
図中実線は本実施例構造のシムを用いた動弁機構におけ
る動弁系の摩擦損失を示している。
【００２６】この場合、同図中、実線で示した本実施例
構造のシムは、母材にＳＫＤ１１を用い、摺動面にあた
る面を０．１μｍＲｚに研磨した後イオンプレーティン
グにより４μｍのＴｉＮを被覆した構成である。また、
同図の試験を実施する前に、図５に示す条件で、カムと
シムのすり合わせを行っているため、図４に示す結果
は、カムとシムが十分に平滑化された状態での結果であ
る。
構造のシムは、母材にＳＫＤ１１を用い、摺動面にあた
る面を０．１μｍＲｚに研磨した後イオンプレーティン
グにより４μｍのＴｉＮを被覆した構成である。また、
同図の試験を実施する前に、図５に示す条件で、カムと
シムのすり合わせを行っているため、図４に示す結果
は、カムとシムが十分に平滑化された状態での結果であ
る。
【００２７】本実施例構造のシムのＴｉＮ被覆膜は、上
記したように耐摩耗性等の機械的強度に優れ、かつ摺動
するカムを研磨して摺動時における摩擦を低減させるよ
うに作用する。このため、図４から明らかなように、本
実施例構造のシムは、従来のいずれのシムと比べても、
動弁系に生じる摩擦損失を、全機関回転数領域において
小さく抑えることができる。
記したように耐摩耗性等の機械的強度に優れ、かつ摺動
するカムを研磨して摺動時における摩擦を低減させるよ
うに作用する。このため、図４から明らかなように、本
実施例構造のシムは、従来のいずれのシムと比べても、
動弁系に生じる摩擦損失を、全機関回転数領域において
小さく抑えることができる。
【００２８】従って、本実施例の構成によれば内燃機関
の燃費を向上させることが可能となり、同時にカムとシ
ムの摺動面における摩擦熱の発生及び摩耗が抑制され、
動弁機構の精度維持及び耐久性の向上を図ることができ
る。
の燃費を向上させることが可能となり、同時にカムとシ
ムの摺動面における摩擦熱の発生及び摩耗が抑制され、
動弁機構の精度維持及び耐久性の向上を図ることができ
る。
【００２９】尚、本実施例において、シムへの被覆膜形
成は摺動面だけとして説明したが、これに限るものでは
なく、シムの外周面及び摺動面と反対側の面等に被覆し
てもよい。これにより、シムの両面を摺動面として扱う
ことができ、組み付け時の表裏判定が不要となる。
成は摺動面だけとして説明したが、これに限るものでは
なく、シムの外周面及び摺動面と反対側の面等に被覆し
てもよい。これにより、シムの両面を摺動面として扱う
ことができ、組み付け時の表裏判定が不要となる。
【００３０】また、上記の実施例のようにシムの一面の
みにＴｉＮを被覆して、一面だけを摺動面とする場合に
は、表裏誤組み付け防止機構を設けてもよい。
みにＴｉＮを被覆して、一面だけを摺動面とする場合に
は、表裏誤組み付け防止機構を設けてもよい。
【００３１】図６に、この表裏誤組み付け機構の一例を
示す。シム１１の被服層１２と反対側の、バルブリフタ
１３と嵌合する部位には、凹部１４が設けられている。
バルブリフタ１３のシム１１と嵌合する部位には、凹部
１４と嵌合する凸部１５が設けられている。このため、
仮にシム１１の表裏を誤って組み付けようとした場合、
シム１１とバルブリフタ１３がうまく嵌合せず、シムの
表裏誤組み付けが防止される。
示す。シム１１の被服層１２と反対側の、バルブリフタ
１３と嵌合する部位には、凹部１４が設けられている。
バルブリフタ１３のシム１１と嵌合する部位には、凹部
１４と嵌合する凸部１５が設けられている。このため、
仮にシム１１の表裏を誤って組み付けようとした場合、
シム１１とバルブリフタ１３がうまく嵌合せず、シムの
表裏誤組み付けが防止される。
【００３２】また、上記の実施例においては、カム接触
部としてシムに限定して説明したが、カム接触部はこれ
に限るものではなく、例えば、シムを使用しないバルブ
リフタの頂面やロッカーアームのパッド面等、上記のシ
ムと同様にカムと摺動する部位であればよい。
部としてシムに限定して説明したが、カム接触部はこれ
に限るものではなく、例えば、シムを使用しないバルブ
リフタの頂面やロッカーアームのパッド面等、上記のシ
ムと同様にカムと摺動する部位であればよい。
【００３３】
【発明の効果】上述の如く、本発明によれば、カム接触
部の摺動面は、表面粗さが０．０２μｍＲｚ〜０．５μ
ｍＲｚのＴｉＮであることから、カムの表面粗さが摺動
により改善される。このため、動弁機構における摩擦損
失が大幅に低減され、内燃機関の燃費が向上する。ま
た、本発明に係る構造のカム接触部とカムとの摺動にお
いては、摩耗及び摩擦熱が抑制されることから、カム接
触部の耐久性の向上と、開閉弁タイミング精度の長期間
維持を図ることができる。
部の摺動面は、表面粗さが０．０２μｍＲｚ〜０．５μ
ｍＲｚのＴｉＮであることから、カムの表面粗さが摺動
により改善される。このため、動弁機構における摩擦損
失が大幅に低減され、内燃機関の燃費が向上する。ま
た、本発明に係る構造のカム接触部とカムとの摺動にお
いては、摩耗及び摩擦熱が抑制されることから、カム接
触部の耐久性の向上と、開閉弁タイミング精度の長期間
維持を図ることができる。
【図１】本発明に係る動弁機構のカム接触部構造の一実
施例を組み込んだ、直打動弁系内燃機関の要部の断面図
である。
施例を組み込んだ、直打動弁系内燃機関の要部の断面図
である。
【図２】本実施例構造のシムの表面粗さとカムノーズの
摩耗量との関係を表す図である。
摩耗量との関係を表す図である。
【図３】本実施例構造のシムの表面粗さと動弁系の摩擦
損失との関係を表す図である。
損失との関係を表す図である。
【図４】本実施例及び従来構造のシムにおける摩擦損失
と機関回転数の関係を表す図である。
と機関回転数の関係を表す図である。
【図５】本実施例構造のシムとカムのすり合わせ条件を
示す図表である。
示す図表である。
【図６】本実施例構造のシムの他の実施例である。
１ カム ２、１３ バルブリフタ ３ バルブ ４ バルブスプリング ６、１２ 被覆層 ７、１１ シム
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐々木 和彦 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 原田 弘司 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 小沢 仁 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 守谷 嘉人 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 平３−290008（ＪＰ，Ａ) 実開 昭64−19003（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】 所定の回転運動を行うカムと摺動し
て、該カムの回転運動を直線往復運動に変換し、所定の
ポートを開閉弁する弁機構を駆動する動弁機構のカム接
触部構造において、 前記カムと摺動するカム接触部の摺動面に、表面粗さを
０．０２μｍＲｚ乃至０．７μｍＲｚとした窒化チタン
の被覆層を設けることを特徴とする動弁機構のカム接触
部構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15055392A JP3148362B2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | 動弁機構のカム接触部構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15055392A JP3148362B2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | 動弁機構のカム接触部構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05340213A JPH05340213A (ja) | 1993-12-21 |
| JP3148362B2 true JP3148362B2 (ja) | 2001-03-19 |
Family
ID=15499398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15055392A Expired - Lifetime JP3148362B2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | 動弁機構のカム接触部構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3148362B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100246706B1 (ko) * | 1995-06-26 | 2000-04-01 | 구라우치 노리타카 | 세라믹 슬라이딩 부품 |
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-
1992
- 1992-06-10 JP JP15055392A patent/JP3148362B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
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| JPH05340213A (ja) | 1993-12-21 |
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