JPH06158234A - 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH06158234A JPH06158234A JP31908592A JP31908592A JPH06158234A JP H06158234 A JPH06158234 A JP H06158234A JP 31908592 A JP31908592 A JP 31908592A JP 31908592 A JP31908592 A JP 31908592A JP H06158234 A JPH06158234 A JP H06158234A
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- Japan
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- stainless steel
- austenitic stainless
- ppm
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は不純物元素量（Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、
Ｓｎ、Ｓ）を規制して材質特性の劣化を抑え、熱間加工
性および冷間加工性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼を提供することを目的とする。 【構成】 本発明はオーステナイト系ステンレス鋼中の
Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｓが重量ｐｐｍで、 Ｐｂ：１５ｐｐｍ以下 Ｚｎ：２０ｐｐｍ以下 Ｂｉ：１５ｐｐｍ以下 Ｓｎ：２００ｐｐｍ以下 Ｓ：９０ｐｐｍ以下 であり、かつ１式で規定されるＣＶの値が２５ｐｐｍ未
満であることを特徴とする。 ＣＶ＝Ｐｂ＋０．６７Ｚｎ＋Ｂｉ＋０．０３Ｓｎ＋０．
２１Ｓ・・・・１式 【効果】 熱間加工性の課題を解決し、高品質の汎用鋼
の安定供給が可能である。
Ｓｎ、Ｓ）を規制して材質特性の劣化を抑え、熱間加工
性および冷間加工性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼を提供することを目的とする。 【構成】 本発明はオーステナイト系ステンレス鋼中の
Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｓが重量ｐｐｍで、 Ｐｂ：１５ｐｐｍ以下 Ｚｎ：２０ｐｐｍ以下 Ｂｉ：１５ｐｐｍ以下 Ｓｎ：２００ｐｐｍ以下 Ｓ：９０ｐｐｍ以下 であり、かつ１式で規定されるＣＶの値が２５ｐｐｍ未
満であることを特徴とする。 ＣＶ＝Ｐｂ＋０．６７Ｚｎ＋Ｂｉ＋０．０３Ｓｎ＋０．
２１Ｓ・・・・１式 【効果】 熱間加工性の課題を解決し、高品質の汎用鋼
の安定供給が可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製造性、特に加工性に
優れた高品質のオーステナイト系ステンレス鋼に関する
ものである。
優れた高品質のオーステナイト系ステンレス鋼に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来ステンレス鋼の製造では、原料とし
てスクラップが使用されている。近年、製造コストの低
減化を目的に低価格のスクラップが大量に使われる傾向
にある。この場合、スクラップ中に存在する不純物元素
の材質特性に及ぼす影響を考慮する必要がある。
てスクラップが使用されている。近年、製造コストの低
減化を目的に低価格のスクラップが大量に使われる傾向
にある。この場合、スクラップ中に存在する不純物元素
の材質特性に及ぼす影響を考慮する必要がある。
【０００３】従来より鋼材中のＰｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｓｎ
等の不純物元素濃度が上昇すると熱間加工時に割れが発
生するといわれてきた。しかし、これらの元素の製品特
性に及ぼす影響は定量化されていないのが現状である。
等の不純物元素濃度が上昇すると熱間加工時に割れが発
生するといわれてきた。しかし、これらの元素の製品特
性に及ぼす影響は定量化されていないのが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は不純物元素量
を規制して材質特性の劣化を抑え、熱間加工性および冷
間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼材を提
供することを目的とする。
を規制して材質特性の劣化を抑え、熱間加工性および冷
間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼材を提
供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段、作用】本発明は上記課題
の解決に当たり、熱間加工性に及ぼす不純物元素の影響
を綿密に調査し、優れた熱間加工性をもつ材料を見出し
たことに基づくもので、特にＰｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｓｎ、
Ｓ等の不純物元素の含有量を制限することにより粒界偏
析を抑制し、加工性が向上するという知見を得たことに
基づいて構成したものである。
の解決に当たり、熱間加工性に及ぼす不純物元素の影響
を綿密に調査し、優れた熱間加工性をもつ材料を見出し
たことに基づくもので、特にＰｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｓｎ、
Ｓ等の不純物元素の含有量を制限することにより粒界偏
析を抑制し、加工性が向上するという知見を得たことに
基づいて構成したものである。
【０００６】すなわち、本発明の要旨とするところは、
オーステナイト系ステンレス鋼の微量成分組成が重量ｐ
ｐｍで、 Ｐｂ：１５ｐｐｍ以下 Ｚｎ：２０ｐｐｍ以下 Ｂｉ：１５ｐｐｍ以下 Ｓｎ：２００ｐｐｍ以下 Ｓ： ９０ｐｐｍ以下 であり、かつ１式で規定されるＣＶの値が２５ｐｐｍ未
満であることを特徴とする加工性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼にある。
オーステナイト系ステンレス鋼の微量成分組成が重量ｐ
ｐｍで、 Ｐｂ：１５ｐｐｍ以下 Ｚｎ：２０ｐｐｍ以下 Ｂｉ：１５ｐｐｍ以下 Ｓｎ：２００ｐｐｍ以下 Ｓ： ９０ｐｐｍ以下 であり、かつ１式で規定されるＣＶの値が２５ｐｐｍ未
満であることを特徴とする加工性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼にある。
【０００７】 ＣＶ＝Ｐｂ＋０．６７Ｚｎ＋Ｂｉ＋０．０３Ｓｎ＋０．２１Ｓ・・・・１式 以下に本発明の範囲を上記に限定した理由を述べる。Ｐ
ｂ、Ｚｎ、Ｂｉは凝固時の溶質濃化により偏析しやす
く、かつ粒界で低融点相を形成しやすいため、熱間加工
性を著しく低下させる。このため、上限をＰｂは１５ｐ
ｐｍ、Ｚｎは２０ｐｐｍ、Ｂｉは１０ｐｐｍとした。
ｂ、Ｚｎ、Ｂｉは凝固時の溶質濃化により偏析しやす
く、かつ粒界で低融点相を形成しやすいため、熱間加工
性を著しく低下させる。このため、上限をＰｂは１５ｐ
ｐｍ、Ｚｎは２０ｐｐｍ、Ｂｉは１０ｐｐｍとした。
【０００８】Ｓｎ、Ｓは、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉに比べて影
響は少ないものの高濃度では熱間加工性を劣化させる傾
向があり、上限をＳｎは２００ｐｐｍ、Ｓは９０ｐｐｍ
とした。これらの不純物元素は先に述べたように特に凝
固時の溶質濃化により偏析しやすく、かつ粒界において
低融点相を形成しやすいものである。１式における各元
素の係数は偏析および低融点相の形成能の２つの要因に
より決定される。
響は少ないものの高濃度では熱間加工性を劣化させる傾
向があり、上限をＳｎは２００ｐｐｍ、Ｓは９０ｐｐｍ
とした。これらの不純物元素は先に述べたように特に凝
固時の溶質濃化により偏析しやすく、かつ粒界において
低融点相を形成しやすいものである。１式における各元
素の係数は偏析および低融点相の形成能の２つの要因に
より決定される。
【０００９】ＣＶの値は熱間加工性に及ぼす不純物元素
含有量の影響を統一的に表す指標である。Ｐｂ、Ｚｎ、
Ｂｉ、ＳｎおよびＳはスクラップおよび合金原料より混
入するものである。Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉは高蒸気圧成分で
あり、高温化での蒸発反応により除去可能である。一
方、ＳｎはＰｂ、Ｚｎ、Ｂｉに比べて蒸気圧が低いた
め、蒸発反応によっても除去しにくく、現状の大量生産
工程においては原料を選択するしかない。一方、Ｓはス
ラグ精錬による除去が可能であり、例えば高塩基度スラ
グを用いた脱硫処理がなされる。
含有量の影響を統一的に表す指標である。Ｐｂ、Ｚｎ、
Ｂｉ、ＳｎおよびＳはスクラップおよび合金原料より混
入するものである。Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉは高蒸気圧成分で
あり、高温化での蒸発反応により除去可能である。一
方、ＳｎはＰｂ、Ｚｎ、Ｂｉに比べて蒸気圧が低いた
め、蒸発反応によっても除去しにくく、現状の大量生産
工程においては原料を選択するしかない。一方、Ｓはス
ラグ精錬による除去が可能であり、例えば高塩基度スラ
グを用いた脱硫処理がなされる。
【００１０】本発明では原料選択、蒸発反応、スラグ精
錬を利用して、ＣＶの値が２５ｐｐｍ未満になるように
制御することにより安定して熱間加工性の優れた材料を
得ることを可能とするものである。図１に熱間引張破断
時の絞り値、熱延板の熱延割れ発生ランクとＣＶの値の
関係を示す。ＣＶの値が２５ｐｐｍ以上の場合、熱間加
工性が著しく低下し、熱間圧延にて表面および端部に熱
延割れ発生が観察された。そこで、ＣＶの値を２５ｐｐ
ｍ未満と限定した。また、絞り値は高値ほど熱間加工性
が良好であり、本発明では約５０％以上であれば割れ等
の欠陥を発生することなく熱間圧延が可能であった。
錬を利用して、ＣＶの値が２５ｐｐｍ未満になるように
制御することにより安定して熱間加工性の優れた材料を
得ることを可能とするものである。図１に熱間引張破断
時の絞り値、熱延板の熱延割れ発生ランクとＣＶの値の
関係を示す。ＣＶの値が２５ｐｐｍ以上の場合、熱間加
工性が著しく低下し、熱間圧延にて表面および端部に熱
延割れ発生が観察された。そこで、ＣＶの値を２５ｐｐ
ｍ未満と限定した。また、絞り値は高値ほど熱間加工性
が良好であり、本発明では約５０％以上であれば割れ等
の欠陥を発生することなく熱間圧延が可能であった。
【００１１】
【実施例】次に、本発明の優位性を実施例と比較例を用
いて、具体的に説明する。表１および表２（表１のつづ
き）に本発明例と比較例の化学成分および熱間加工性、
冷間加工性を示す。いずれの供試材もステンレス鋼の通
常の精錬工程（例えば、電気炉または転炉溶解後、真空
或いはアルゴン／酸素脱炭処理による精錬）で溶解・精
錬後、連続鋳造により製造した鋳片を均熱処理後または
そのまま熱間圧延した。また、各特性の評価は下記の方
法で行った。 （１）熱間加工性 １２５０℃加熱後、冷却過程において高速引張試験を実
施した。熱間加工性の評価は冷却過程の１０００℃にお
ける引張破断部の絞り値（％）で評価した。また、熱延
を行い、その時の熱延板の熱延割れ発生を以下のように
ランク評価した。
いて、具体的に説明する。表１および表２（表１のつづ
き）に本発明例と比較例の化学成分および熱間加工性、
冷間加工性を示す。いずれの供試材もステンレス鋼の通
常の精錬工程（例えば、電気炉または転炉溶解後、真空
或いはアルゴン／酸素脱炭処理による精錬）で溶解・精
錬後、連続鋳造により製造した鋳片を均熱処理後または
そのまま熱間圧延した。また、各特性の評価は下記の方
法で行った。 （１）熱間加工性 １２５０℃加熱後、冷却過程において高速引張試験を実
施した。熱間加工性の評価は冷却過程の１０００℃にお
ける引張破断部の絞り値（％）で評価した。また、熱延
を行い、その時の熱延板の熱延割れ発生を以下のように
ランク評価した。
【００１２】○：表面割れ発生なし △：一部割れ発生 ×：全面割れ発生 （２）冷間加工性 ３．０ｍｍ板厚の板材を０．２ｍｍ板厚まで冷間加工
（７０％の冷間加工）し、加工割れの有無により冷間加
工性を評価した。また、熱延時に熱延割れが観察された
ものに対しては酸洗および研削により割れを除去した後
に評価した。本発明は割れがなく、冷延可能であること
を目標とした。
（７０％の冷間加工）し、加工割れの有無により冷間加
工性を評価した。また、熱延時に熱延割れが観察された
ものに対しては酸洗および研削により割れを除去した後
に評価した。本発明は割れがなく、冷延可能であること
を目標とした。
【００１３】本発明例Ｎｏ．１〜１０および比較例Ｎ
ｏ．１１〜２６は、不純物元素Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｓ
ｎ、Ｓ量およびＣＶ値の影響を示すものである。各元素
の量もしくはＣＶ値が本発明範囲を超える場合、熱間加
工性および冷間加工性の両者ともに劣る。比較例Ｎｏ．
２１、２２、２３、２４、２５は、不純物元素Ｐｂ、Ｚ
ｎ、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｓ量がＣＶ値の本発明範囲を単一で超
えるものであり、熱間加工性が劣り、熱延時、冷延時に
おいて割れが発生している。
ｏ．１１〜２６は、不純物元素Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｓ
ｎ、Ｓ量およびＣＶ値の影響を示すものである。各元素
の量もしくはＣＶ値が本発明範囲を超える場合、熱間加
工性および冷間加工性の両者ともに劣る。比較例Ｎｏ．
２１、２２、２３、２４、２５は、不純物元素Ｐｂ、Ｚ
ｎ、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｓ量がＣＶ値の本発明範囲を単一で超
えるものであり、熱間加工性が劣り、熱延時、冷延時に
おいて割れが発生している。
【００１４】比較例Ｎｏ．２６は、不純物元素全体にお
いてＣＶ値が本発明範囲を超えるものであり、この場合
においても熱間加工性が著しく劣り、熱延時および冷延
時において割れが多発しており、本発明例の供試材が加
工性に極めて優れていることがわかる。
いてＣＶ値が本発明範囲を超えるものであり、この場合
においても熱間加工性が著しく劣り、熱延時および冷延
時において割れが多発しており、本発明例の供試材が加
工性に極めて優れていることがわかる。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】上述のように、本発明によれば、熱間加
工性の課題を解決し、高品質の汎用オーステナイト系ス
テンレス鋼材を安定して供給することが可能であり、産
業上有用な効果が奏される。
工性の課題を解決し、高品質の汎用オーステナイト系ス
テンレス鋼材を安定して供給することが可能であり、産
業上有用な効果が奏される。
【図１】熱間引張破断時の絞り値、熱延板の熱延割れ発
生ランクとＣＶの値の関係を示す図である。
生ランクとＣＶの値の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 柳井 隆司 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼の微量成
分組成が重量ｐｐｍで、 Ｐｂ：１５ｐｐｍ以下 Ｚｎ：２０ｐｐｍ以下 Ｂｉ：１５ｐｐｍ以下 Ｓｎ：２００ｐｐｍ以下 Ｓ： ９０ｐｐｍ以下 であり、かつ下記１式で規定されるＣＶの値が２５ｐｐ
ｍ未満であることを特徴とする加工性に優れたオーステ
ナイト系ステンレス鋼。 ＣＶ＝Ｐｂ＋０．６７Ｚｎ＋Ｂｉ＋０．０３Ｓｎ＋０．２１Ｓ・・・・１式
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31908592A JPH06158234A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31908592A JPH06158234A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158234A true JPH06158234A (ja) | 1994-06-07 |
Family
ID=18106329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31908592A Pending JPH06158234A (ja) | 1992-11-27 | 1992-11-27 | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158234A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009044796A1 (ja) * | 2007-10-03 | 2009-04-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| WO2009044802A1 (ja) * | 2007-10-04 | 2009-04-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2009084606A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 長期使用後の加工性に優れた高温用オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2009120875A (ja) * | 2007-11-12 | 2009-06-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高合金継目無管及びその製造方法 |
| US8865060B2 (en) | 2007-10-04 | 2014-10-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic stainless steel |
| JP2016166401A (ja) * | 2015-03-04 | 2016-09-15 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2016199782A (ja) * | 2015-04-08 | 2016-12-01 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| US11866814B2 (en) | 2007-10-04 | 2024-01-09 | Nippon Steel Corporation | Austenitic stainless steel |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5748628A (en) * | 1980-09-08 | 1982-03-20 | Saburo Nagata | Automatic sine wave modulating method in ultrahigh vacuum measuring device |
| JPS5871360A (ja) * | 1981-10-23 | 1983-04-28 | Nippon Steel Corp | 耐食性ならびに加工性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼とその鋼板の製造方法 |
| JPS5947360A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-17 | Daido Steel Co Ltd | オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS59182956A (ja) * | 1983-04-02 | 1984-10-17 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性のすぐれた高合金ステンレス鋼 |
| JPS6421038A (en) * | 1987-07-15 | 1989-01-24 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Austenitic stainless steel having superior hot workability and high corrosion resistance and manufacture thereof |
-
1992
- 1992-11-27 JP JP31908592A patent/JPH06158234A/ja active Pending
Patent Citations (5)
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| US11866814B2 (en) | 2007-10-04 | 2024-01-09 | Nippon Steel Corporation | Austenitic stainless steel |
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