JPH06145896A - 腐食疲労強度に優れるスチールコード - Google Patents
腐食疲労強度に優れるスチールコードInfo
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- JPH06145896A JPH06145896A JP4293188A JP29318892A JPH06145896A JP H06145896 A JPH06145896 A JP H06145896A JP 4293188 A JP4293188 A JP 4293188A JP 29318892 A JP29318892 A JP 29318892A JP H06145896 A JPH06145896 A JP H06145896A
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- Japan
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- less
- strength
- cord
- steel
- corrosion
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- Withdrawn
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は耐腐食疲労を有するスチールコード
に関わり、特に、線径０．４５mm以下、引っ張り強度３
０００MPa 以上の高強度スチールコードに関する。 【構成】 Ｃ：０．６％〜１．１％，Ｓｉ：０．１％〜
１．５％，Ｍｎ：０．２％〜１．０％，Ｎｉ：０．１％
〜１．０％，Ｃｕ：０．１％〜１．０％，Ａｌ：０．０
０３％以下を含有する。叉は前述に加えて、重量％で、
Ｃｒ：０．１％〜１．０％，Ｗ：０．１％〜１．０％の
何れか１種または２種を含有し、残部鉄及び不可避的不
純物よりなる事を特徴とする線径０．４５mm以下、強度
３０００MPa 以上の腐食疲労強度に優れるスチールコー
ド。
に関わり、特に、線径０．４５mm以下、引っ張り強度３
０００MPa 以上の高強度スチールコードに関する。 【構成】 Ｃ：０．６％〜１．１％，Ｓｉ：０．１％〜
１．５％，Ｍｎ：０．２％〜１．０％，Ｎｉ：０．１％
〜１．０％，Ｃｕ：０．１％〜１．０％，Ａｌ：０．０
０３％以下を含有する。叉は前述に加えて、重量％で、
Ｃｒ：０．１％〜１．０％，Ｗ：０．１％〜１．０％の
何れか１種または２種を含有し、残部鉄及び不可避的不
純物よりなる事を特徴とする線径０．４５mm以下、強度
３０００MPa 以上の腐食疲労強度に優れるスチールコー
ド。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐腐食疲労を有するスチ
ールコードに関わり、特に、線径０．４５mmφ以下、引
っ張り強度３０００MPa 以上の高強度スチールコードに
関する。
ールコードに関わり、特に、線径０．４５mmφ以下、引
っ張り強度３０００MPa 以上の高強度スチールコードに
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来タイヤ用３０００MPa 以上の強度を
有するスチールコードは、炭素含有量が０．７〜０．８
％程度のＪＩＳ Ｇ ３５０２（ＳＷＲＳ７２Ａ ＳＷ
ＲＳ８２Ａ）相当の高炭素鋼が使用されている。しか
し、近年タイヤ使用条件が非常に厳しく成っており、特
に冬季、道路凍結防止の目的に塩化カルシウムを散布す
る為、ラジアルタイヤ内の真鍮めっきしたコードと言え
ども、腐食、特に腐食疲労の問題が大きな課題と成って
来ている。
有するスチールコードは、炭素含有量が０．７〜０．８
％程度のＪＩＳ Ｇ ３５０２（ＳＷＲＳ７２Ａ ＳＷ
ＲＳ８２Ａ）相当の高炭素鋼が使用されている。しか
し、近年タイヤ使用条件が非常に厳しく成っており、特
に冬季、道路凍結防止の目的に塩化カルシウムを散布す
る為、ラジアルタイヤ内の真鍮めっきしたコードと言え
ども、腐食、特に腐食疲労の問題が大きな課題と成って
来ている。
【０００３】従来この問題を解決する手段としては、コ
ード材料を改善するのでは無く、主に真鍮めっきの耐腐
食性を向上する事叉は、コードとゴムの密着性を向上す
る事に主眼が置かれてきた。例えば、Wire J Int Vol.2
0 No.9 p191-200 には真鍮めっきの腐食電位を下げる為
にめっき内へのＣｏ添加が効果的である事が提案されて
いる。又、KautschGummi Kunstst Vol.40 No.1 P20-27
にはＨＴＳＮｉの添加によりゴムとの密着性を向上させ
耐食性が向上する事が提案されている。
ード材料を改善するのでは無く、主に真鍮めっきの耐腐
食性を向上する事叉は、コードとゴムの密着性を向上す
る事に主眼が置かれてきた。例えば、Wire J Int Vol.2
0 No.9 p191-200 には真鍮めっきの腐食電位を下げる為
にめっき内へのＣｏ添加が効果的である事が提案されて
いる。又、KautschGummi Kunstst Vol.40 No.1 P20-27
にはＨＴＳＮｉの添加によりゴムとの密着性を向上させ
耐食性が向上する事が提案されている。
【０００４】また、素材の耐食性を向上させる例として
は、特開昭６３−２４１１３８号公報においてＣｕ＝
０．１〜１．０％添加する事により、腐食疲労強度を向
上させる事が可能であると提案されている。
は、特開昭６３−２４１１３８号公報においてＣｕ＝
０．１〜１．０％添加する事により、腐食疲労強度を向
上させる事が可能であると提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、Wire J Int V
ol.20 No.9 p191-200 及びKautsch Gummi Kunstst Vol.
40 No.1 P20-27の方法でも、走行中タイヤ内でコードが
フレッティングを起こし、使用途中でめっき等のコーテ
ィングが剥離する問題がある為、コードの腐食疲労強度
の大幅向上は期待出来ず、解決の手段としては不十分で
ある。
ol.20 No.9 p191-200 及びKautsch Gummi Kunstst Vol.
40 No.1 P20-27の方法でも、走行中タイヤ内でコードが
フレッティングを起こし、使用途中でめっき等のコーテ
ィングが剥離する問題がある為、コードの腐食疲労強度
の大幅向上は期待出来ず、解決の手段としては不十分で
ある。
【０００６】又、特開昭６３−２４１１３８号公報の方
法では、Ｃｕ単独添加のみでは耐食性向上には限界があ
り、現在のタイヤの使用環境の悪化状況を考えると更成
る素材の耐食性向上が必要である。従来のスチールコー
ドでは、それ自体には耐食性がない為、前述の手法によ
り耐食性を改善して来たが、これらの手法では近年益々
厳しくなるタイヤ使用条件には耐えられなく、コードそ
れの自体に耐食性を持たせる必要がある。
法では、Ｃｕ単独添加のみでは耐食性向上には限界があ
り、現在のタイヤの使用環境の悪化状況を考えると更成
る素材の耐食性向上が必要である。従来のスチールコー
ドでは、それ自体には耐食性がない為、前述の手法によ
り耐食性を改善して来たが、これらの手法では近年益々
厳しくなるタイヤ使用条件には耐えられなく、コードそ
れの自体に耐食性を持たせる必要がある。
【０００７】又、素材の耐食性を向上させる発明等もい
くつか提案されているが、十分な耐食性を持っている訳
では無く、更成る改善が必要である。本発明はこれらの
観点を考慮にいれ、必要十分な耐食性を有するスチール
コードにより、コードの腐食疲労強度を向上させる事を
目的とする。
くつか提案されているが、十分な耐食性を持っている訳
では無く、更成る改善が必要である。本発明はこれらの
観点を考慮にいれ、必要十分な耐食性を有するスチール
コードにより、コードの腐食疲労強度を向上させる事を
目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、耐食性を
発揮する合金成分の適切な選定により、熱処理特性、加
工特性を劣化させる事無く、高い腐食疲労強度を有する
スチールコードを見出し、本発明に到達した。即ち、本
発明は以下の原理に基づきＮｉ，Ｃｕ，Ｗを添加する事
により素材の耐食性を改善し、スチールコードの腐食疲
労特性を向上させるものである。
発揮する合金成分の適切な選定により、熱処理特性、加
工特性を劣化させる事無く、高い腐食疲労強度を有する
スチールコードを見出し、本発明に到達した。即ち、本
発明は以下の原理に基づきＮｉ，Ｃｕ，Ｗを添加する事
により素材の耐食性を改善し、スチールコードの腐食疲
労特性を向上させるものである。
【０００９】つまり、Ｎｉ添加によりＮｉ酸化物の不
動態膜を素材表面に形成させ耐食性を向上させる。Ｃ
ｕを添加する事に腐食環境中に素材の一部のＦｅが溶解
した後にＣｕが素材表面に残留する事により素材表面Ｃ
ｕコーティングされると同等の状況になり、それ以上の
腐食進行を抑制させる。更に、Ｗを添加する事によ
り、腐食環境中にＷＯ-2イオンを形成させ、素材表層の
Ｆｅと錯体を形成する事により実質的には耐食性の高い
コーティングを施したと同等の状況となり、腐食の進行
を抑制する。
動態膜を素材表面に形成させ耐食性を向上させる。Ｃ
ｕを添加する事に腐食環境中に素材の一部のＦｅが溶解
した後にＣｕが素材表面に残留する事により素材表面Ｃ
ｕコーティングされると同等の状況になり、それ以上の
腐食進行を抑制させる。更に、Ｗを添加する事によ
り、腐食環境中にＷＯ-2イオンを形成させ、素材表層の
Ｆｅと錯体を形成する事により実質的には耐食性の高い
コーティングを施したと同等の状況となり、腐食の進行
を抑制する。
【００１０】これらの機能は素材自身に有る為、コード
がたとえフレッティングを起こして、素材の新鮮面が表
層に現れても、直ちにＮｉの不動態層、及びＣｕ及びＷ
のコーティング層が形成され、腐食の進行を抑制する。
つまり、本発明の要旨とする処は、 （１）重量％で、 Ｃ ：０．６％〜１．１％ Ｓｉ：０．１％〜１．５％ Ｍｎ：０．２％〜１．０％ Ｎｉ：０．１％〜１．０％ Ｃｕ：０．１％〜１．０％ Ａｌ：０．００３％以下 を含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる事を特徴とするとし
た線径０．４５φmm以下強度３０００MPa 以上の腐食疲
労強度に優れるスチールコード （２）重量％で、 Ｃ ：０．６％〜１．１％ Ｓｉ：０．１％〜１．５％ Ｍｎ：０．２％〜１．０％ Ｎｉ：０．１％〜１．０％ Ｃｕ：０．１％〜１．０％ Ａｌ：０．００３％以下 を含有し、さらに Ｃｒ：０．１％〜１．０％ Ｗ ：０．１％〜１．０％ の何れか１種または２種を含有し、残部鉄及び不可避的
不純物よりなる事を特徴とする線径０．４５φmm以下強
度３０００MPa 以上の腐食疲労強度に優れるスチールコ
ードにある。
がたとえフレッティングを起こして、素材の新鮮面が表
層に現れても、直ちにＮｉの不動態層、及びＣｕ及びＷ
のコーティング層が形成され、腐食の進行を抑制する。
つまり、本発明の要旨とする処は、 （１）重量％で、 Ｃ ：０．６％〜１．１％ Ｓｉ：０．１％〜１．５％ Ｍｎ：０．２％〜１．０％ Ｎｉ：０．１％〜１．０％ Ｃｕ：０．１％〜１．０％ Ａｌ：０．００３％以下 を含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる事を特徴とするとし
た線径０．４５φmm以下強度３０００MPa 以上の腐食疲
労強度に優れるスチールコード （２）重量％で、 Ｃ ：０．６％〜１．１％ Ｓｉ：０．１％〜１．５％ Ｍｎ：０．２％〜１．０％ Ｎｉ：０．１％〜１．０％ Ｃｕ：０．１％〜１．０％ Ａｌ：０．００３％以下 を含有し、さらに Ｃｒ：０．１％〜１．０％ Ｗ ：０．１％〜１．０％ の何れか１種または２種を含有し、残部鉄及び不可避的
不純物よりなる事を特徴とする線径０．４５φmm以下強
度３０００MPa 以上の腐食疲労強度に優れるスチールコ
ードにある。
【００１１】
【作用】本発明は、基本的にはパーライト組織をベース
にするものである。本発明鋼の限定理由は下記の通りで
ある。Ｃは、０．６０％未満では合金組成、パテンティ
ング条件の選定に係わらず、安定的にパーライト組織を
確保する事が困難である。また、１．１％を越えると、
合金組成、パテンティング条件の選定に係わらず、粒界
の初析セメンタイトの析出を抑制することが出来ず、高
い伸線加工性及び撚り線加工性を確保する事が出来ない
為、０．６％以上１．１％以下とした。
にするものである。本発明鋼の限定理由は下記の通りで
ある。Ｃは、０．６０％未満では合金組成、パテンティ
ング条件の選定に係わらず、安定的にパーライト組織を
確保する事が困難である。また、１．１％を越えると、
合金組成、パテンティング条件の選定に係わらず、粒界
の初析セメンタイトの析出を抑制することが出来ず、高
い伸線加工性及び撚り線加工性を確保する事が出来ない
為、０．６％以上１．１％以下とした。
【００１２】Ｓｉは鋼の脱酸の為に必要な元素であり、
０．１％未満ではその効果は不十分となる為、０．１％
以上とした。またＳｉはパテンティング後に得られるパ
ーライト中のフェライト相に固溶し熱処理後の強度を上
げるが、反面フェライトの延性を低下させ伸線後のコー
ドの延性を低下させる為１．５％以下とした。Ｍｎは、
脱酸、脱硫及びＭｎＳを形成しＳを固定するのに必要な
元素であり、又鋼材の焼入れ性を上げ、パテンティング
処理中の過冷効果により均質微細なパーライト組織を得
る為に添加する必要がある。０．２％未満ではその効果
が不十分である為、０．２％以上とした。又Ｍｎは１．
０％を越えるとパーライト変態時間が著しく長くなり実
用的ではなく、その効果が飽和するので１．０％以下と
した。
０．１％未満ではその効果は不十分となる為、０．１％
以上とした。またＳｉはパテンティング後に得られるパ
ーライト中のフェライト相に固溶し熱処理後の強度を上
げるが、反面フェライトの延性を低下させ伸線後のコー
ドの延性を低下させる為１．５％以下とした。Ｍｎは、
脱酸、脱硫及びＭｎＳを形成しＳを固定するのに必要な
元素であり、又鋼材の焼入れ性を上げ、パテンティング
処理中の過冷効果により均質微細なパーライト組織を得
る為に添加する必要がある。０．２％未満ではその効果
が不十分である為、０．２％以上とした。又Ｍｎは１．
０％を越えるとパーライト変態時間が著しく長くなり実
用的ではなく、その効果が飽和するので１．０％以下と
した。
【００１３】Ｎｉは、Ｎｉ酸化物の不動態膜を素材表面
に形成させ耐食性を向上させ、コードの耐腐食疲労特性
を向上させる元素であるが、０．１％未満ではその効果
が不十分である為、０．１％以上とした。又Ｎｉは１．
０％を越えるとパーライト変態時間が著しく長くなり実
用的ではなく、その効果が飽和するので１．０％以下と
した。
に形成させ耐食性を向上させ、コードの耐腐食疲労特性
を向上させる元素であるが、０．１％未満ではその効果
が不十分である為、０．１％以上とした。又Ｎｉは１．
０％を越えるとパーライト変態時間が著しく長くなり実
用的ではなく、その効果が飽和するので１．０％以下と
した。
【００１４】Ｃｕは、腐食環境中に素材の一部のＦｅが
溶解した後にＣｕが素材表面に残留する事により素材表
面Ｃｕコーティングされると同等の状況になり、それ以
上の腐食進行を抑制させる事により、鋼材の耐食性を向
上させ、コードの耐腐食疲労特性を向上させる元素であ
る。しかし、０．１％未満ではその効果が不十分である
為、０．１％以上とした。又Ｃｕは１．０％を越えると
粒界に偏析し粒界を脆化させるので鋼線の延性が低下
し、またその効果が飽和するので、１．０％以下とし
た。
溶解した後にＣｕが素材表面に残留する事により素材表
面Ｃｕコーティングされると同等の状況になり、それ以
上の腐食進行を抑制させる事により、鋼材の耐食性を向
上させ、コードの耐腐食疲労特性を向上させる元素であ
る。しかし、０．１％未満ではその効果が不十分である
為、０．１％以上とした。又Ｃｕは１．０％を越えると
粒界に偏析し粒界を脆化させるので鋼線の延性が低下
し、またその効果が飽和するので、１．０％以下とし
た。
【００１５】Ｗは、腐食環境中にＷＯ-2イオンを形成さ
せ、素材表層のＦｅと錯体を形成させる事により耐食性
の高いコーティングと同等の効果が得られ、腐食の進行
を抑制させる事により、鋼材の耐食性を向上させ、コー
ドの耐腐食疲労特性を向上させる元素である。しかし、
０．１％未満ではその効果が不十分である為、０．１％
以上とした。又Ｗは１．０％を越えるとパーライト変態
時間が著しく長くなり実用的ではなく、その効果が飽和
するので１．０％以下とした。
せ、素材表層のＦｅと錯体を形成させる事により耐食性
の高いコーティングと同等の効果が得られ、腐食の進行
を抑制させる事により、鋼材の耐食性を向上させ、コー
ドの耐腐食疲労特性を向上させる元素である。しかし、
０．１％未満ではその効果が不十分である為、０．１％
以上とした。又Ｗは１．０％を越えるとパーライト変態
時間が著しく長くなり実用的ではなく、その効果が飽和
するので１．０％以下とした。
【００１６】Ｃｒはパーライト組織を微細にし、パテン
ティング処理後の鋼材強度を向上させるのに有効な元素
であり、素材の耐食性も向上させる元素であるが、０．
１％未満ではその効果が不十分である為、０．１％以上
とした。又Ｃｒは１．０％を越えるとパーライト変態時
間が著しく長くなり実用的ではなく、その効果が飽和す
るので１．０％以下とした。
ティング処理後の鋼材強度を向上させるのに有効な元素
であり、素材の耐食性も向上させる元素であるが、０．
１％未満ではその効果が不十分である為、０．１％以上
とした。又Ｃｒは１．０％を越えるとパーライト変態時
間が著しく長くなり実用的ではなく、その効果が飽和す
るので１．０％以下とした。
【００１７】Ａｌの含有量は、硬質非変形のアルミナ系
非金属介在物が生成して、コードの延性と伸線性低下を
招かないよう極力少ない方が好ましく、０．００３％以
下と規定した。尚、不純物元素であるＰ，Ｓは特に規定
していないが、従来のコード同様に延性を確保する観点
から０．０２０％以下である事が望ましい。又、発明鋼
によりコードを作製する方法は従来法となんら変わら
ず、第１図に示す方法によりコード製造可能である。
非金属介在物が生成して、コードの延性と伸線性低下を
招かないよう極力少ない方が好ましく、０．００３％以
下と規定した。尚、不純物元素であるＰ，Ｓは特に規定
していないが、従来のコード同様に延性を確保する観点
から０．０２０％以下である事が望ましい。又、発明鋼
によりコードを作製する方法は従来法となんら変わら
ず、第１図に示す方法によりコード製造可能である。
【００１８】
【実施例】本発明に基づき、表１〜表６に示す成分の鋼
を用い０．３φmmのコードを作製した。Ｎｏ．１〜４３
は本発明例であり、４４〜５８は比較例である。第１図
に製造工程及び製造条件の例を示す。腐食疲労特性の評
価は、第２図に示す様な回転曲げ疲労試験においてコー
ドの中央部に３％ＣａＣｌ水溶液をいれたゴム製のセル
を設け実施した。その結果を表１〜表６に示す。
を用い０．３φmmのコードを作製した。Ｎｏ．１〜４３
は本発明例であり、４４〜５８は比較例である。第１図
に製造工程及び製造条件の例を示す。腐食疲労特性の評
価は、第２図に示す様な回転曲げ疲労試験においてコー
ドの中央部に３％ＣａＣｌ水溶液をいれたゴム製のセル
を設け実施した。その結果を表１〜表６に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【表５】
【００２４】
【表６】
【００２５】比較例４４はＣが規定量より低い為、３０
００MPa 以上の高強度が得られなかった例である。比較
例４５はＣが規定量より多すぎる為、粒界に初析セメン
タイトが析出し、０．３０φmm以下まで伸線まで出来な
かった例である。比較例４６はＳｉが規定量より少な
く、脱酸にＡｌを０．０５％添加した為にアルミナ系の
硬質介在物が生成し、０．３０φmm以下まで伸線出来な
かった例である。
００MPa 以上の高強度が得られなかった例である。比較
例４５はＣが規定量より多すぎる為、粒界に初析セメン
タイトが析出し、０．３０φmm以下まで伸線まで出来な
かった例である。比較例４６はＳｉが規定量より少な
く、脱酸にＡｌを０．０５％添加した為にアルミナ系の
硬質介在物が生成し、０．３０φmm以下まで伸線出来な
かった例である。
【００２６】比較例４７はＳｉが規定量より多すぎる
為、パーライトを構成するフェライトが硬くなりすぎ、
０．３０φmm以下まで伸線出来なかった例である。比較
例４８はＭｎが規定量より少ない為、十分な過冷効果が
得られず均質微細なパーライト組織とならず、０．３０
φmm以下まで伸線出来なかった例である。比較例４９は
Ｍｎが規定量より多すぎる為、パーライト変態時間が長
く成りすぎ、変態未完了でマルテンサイトが生じ０．３
０φmm以下まで伸線出来なかった例である。
為、パーライトを構成するフェライトが硬くなりすぎ、
０．３０φmm以下まで伸線出来なかった例である。比較
例４８はＭｎが規定量より少ない為、十分な過冷効果が
得られず均質微細なパーライト組織とならず、０．３０
φmm以下まで伸線出来なかった例である。比較例４９は
Ｍｎが規定量より多すぎる為、パーライト変態時間が長
く成りすぎ、変態未完了でマルテンサイトが生じ０．３
０φmm以下まで伸線出来なかった例である。
【００２７】比較例５０はＮｉの量が規定量より少なす
ぎる為、良好な耐食性が確保出来ず、高い腐食疲労強度
が確保出来なかった例である。比較例５１はＮｉの量が
規定量より多すぎる為、パーライト変態時間が長く成り
すぎ、変態未完了でマルテンサイトが生じ０．３０φmm
以下まで伸線出来なかった例である。
ぎる為、良好な耐食性が確保出来ず、高い腐食疲労強度
が確保出来なかった例である。比較例５１はＮｉの量が
規定量より多すぎる為、パーライト変態時間が長く成り
すぎ、変態未完了でマルテンサイトが生じ０．３０φmm
以下まで伸線出来なかった例である。
【００２８】比較例５２はＣｕの量が規定量より少なす
ぎる為、良好な耐食性が確保出来ず、高い腐食疲労強度
が確保出来なかった例である。比較例５３はＣｕの量が
規定量より多すぎる為、Ｃｕが粒界に偏析し粒界を脆化
させた為、延性が低下し、０．３０φmm以下まで伸線出
来なかった例である。比較例５４はＣｒ量が規定量より
少なすぎる為、強度不足により３０００MPa以上の鋼線
を得る事が出来なかった例である。
ぎる為、良好な耐食性が確保出来ず、高い腐食疲労強度
が確保出来なかった例である。比較例５３はＣｕの量が
規定量より多すぎる為、Ｃｕが粒界に偏析し粒界を脆化
させた為、延性が低下し、０．３０φmm以下まで伸線出
来なかった例である。比較例５４はＣｒ量が規定量より
少なすぎる為、強度不足により３０００MPa以上の鋼線
を得る事が出来なかった例である。
【００２９】比較例５５はＣｒの量が規定量より多すぎ
る為、パーライト変態時間が長く成りすぎ、変態未完了
でマルテンサイトが生じ０．３０φmm以下まで伸線出来
なかった例である。比較例５６はＮｉ及びＷの量が規定
量より少なすぎる為、良好な耐食性が確保出来ず、高い
腐食疲労強度が確保出来なかった例である。
る為、パーライト変態時間が長く成りすぎ、変態未完了
でマルテンサイトが生じ０．３０φmm以下まで伸線出来
なかった例である。比較例５６はＮｉ及びＷの量が規定
量より少なすぎる為、良好な耐食性が確保出来ず、高い
腐食疲労強度が確保出来なかった例である。
【００３０】比較例５７はＷの量が規定量より多すぎる
為、パーライト変態時間が長く成りすぎ、変態未完了で
マルテンサイトが生じ０．３０φmm以下まで伸線出来な
かった例である。比較例５８はＮｉ，Ｃｕ，Ｗを添加し
ない従来のコードであり、明かに開発鋼に比較して腐食
疲労強度が低い事がわかる。
為、パーライト変態時間が長く成りすぎ、変態未完了で
マルテンサイトが生じ０．３０φmm以下まで伸線出来な
かった例である。比較例５８はＮｉ，Ｃｕ，Ｗを添加し
ない従来のコードであり、明かに開発鋼に比較して腐食
疲労強度が低い事がわかる。
【００３１】
【発明の効果】従来のスチールコードでは、それ自体に
は耐食性がない為、近年益々厳しくなるタイヤ使用条件
には耐えられなくなって来ていた。本発明者らは、耐食
性を発揮する合金成分の適切な選定により、熱処理特
性、加工特性を劣化させる事無く、高い腐食疲労強度を
有するスチールコードを得た。この発明によりコードの
耐久性が向上する事によりラジアルタイヤの安全性が高
まり、社会への貢献は大きい。
は耐食性がない為、近年益々厳しくなるタイヤ使用条件
には耐えられなくなって来ていた。本発明者らは、耐食
性を発揮する合金成分の適切な選定により、熱処理特
性、加工特性を劣化させる事無く、高い腐食疲労強度を
有するスチールコードを得た。この発明によりコードの
耐久性が向上する事によりラジアルタイヤの安全性が高
まり、社会への貢献は大きい。
【図１】スチールコード製造工程例を示す図である。
【図２】腐食疲労評価装置を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．６％〜１．１％ Ｓｉ：０．１％〜１．５％ Ｍｎ：０．２％〜１．０％ Ｎｉ：０．１％〜１．０％ Ｃｕ：０．１％〜１．０％ Ａｌ：０．００３％以下 を含有し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる事を特徴とする線径
０．４５mm以下強度３０００MPa 以上の腐食疲労強度に
優れるスチールコード。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．６％〜１．１％ Ｓｉ：０．１％〜１．５％ Ｍｎ：０．２％〜１．０％ Ｎｉ：０．１％〜１．０％ Ｃｕ：０．１％〜１．０％ Ａｌ：０．００３％以下 を含有し、さらに Ｃｒ：０．１％〜１．０％ Ｗ ：０．１％〜１．０％ の何れか１種または２種を含有し、残部鉄及び不可避的
不純物よりなる事を特徴とする線径０．４５mm以下強度
３０００MPa 以上の腐食疲労強度に優れるスチールコー
ド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4293188A JPH06145896A (ja) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | 腐食疲労強度に優れるスチールコード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4293188A JPH06145896A (ja) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | 腐食疲労強度に優れるスチールコード |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06145896A true JPH06145896A (ja) | 1994-05-27 |
Family
ID=17791564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4293188A Withdrawn JPH06145896A (ja) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | 腐食疲労強度に優れるスチールコード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06145896A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015535882A (ja) * | 2012-09-07 | 2015-12-17 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | ０．５％以上で０．６％以下の炭素質量割合値を有する高引き抜き性鋼鉄ワイヤ |
-
1992
- 1992-10-30 JP JP4293188A patent/JPH06145896A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015535882A (ja) * | 2012-09-07 | 2015-12-17 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | ０．５％以上で０．６％以下の炭素質量割合値を有する高引き抜き性鋼鉄ワイヤ |
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