JPH08188851A - 耐食性に優れたスチールコード用鋼 - Google Patents
耐食性に優れたスチールコード用鋼Info
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- JPH08188851A JPH08188851A JP7002938A JP293895A JPH08188851A JP H08188851 A JPH08188851 A JP H08188851A JP 7002938 A JP7002938 A JP 7002938A JP 293895 A JP293895 A JP 293895A JP H08188851 A JPH08188851 A JP H08188851A
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2205/00—Rope or cable materials
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- D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
- D07B2401/202—Environmental resistance
- D07B2401/2025—Environmental resistance avoiding corrosion
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- Tyre Moulding (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車用タイヤコードやベルトコード等のゴ
ム補強用線材、またはミニチュアロープ等の撚り線加工
製品を得るための素線として有用な耐食性に優れたスチ
ールコード用鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：０．２０〜１．２％，Ｓｉ：０．０１〜
０．８％，Ｍｎ：０．０１〜１．０％，Ｐ：０．０３％
を超え０．０８％以下，残部：Ｆｅおよび不可避的不純
物を含有する耐食性に優れたスチールコード用鋼であ
る。
ム補強用線材、またはミニチュアロープ等の撚り線加工
製品を得るための素線として有用な耐食性に優れたスチ
ールコード用鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：０．２０〜１．２％，Ｓｉ：０．０１〜
０．８％，Ｍｎ：０．０１〜１．０％，Ｐ：０．０３％
を超え０．０８％以下，残部：Ｆｅおよび不可避的不純
物を含有する耐食性に優れたスチールコード用鋼であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用タイヤコード
やベルトコード等のゴム補強用線材、またはミニチュア
ロープ等の撚り線加工製品を得るための素線として有用
な耐食性に優れたスチールコード用鋼に関するものであ
る。
やベルトコード等のゴム補強用線材、またはミニチュア
ロープ等の撚り線加工製品を得るための素線として有用
な耐食性に優れたスチールコード用鋼に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、スチールコード用線材としてはＪ
ＩＳ ＳＷＲＳ ７２ＡやＳＷＲＳ８２Ａ等の如き炭素鋼
が使用されており、ゴム補強用のスチールコードを製造
するに当たっては、通常以下の手順で製造されている。
即ち、所定の化学成分を含有する鋼を熱間圧延した後、
必要に応じて制御冷却することによって得られた線材を
一次伸線加工、パテンティング処理、二次伸線加工、再
度のパテンティング処理およびめっき処理等を順次施
し、最終的に湿式伸線加工を行って極細鋼線としてか
ら、該鋼線をタイヤの種類に応じて複数本撚り合わせる
ことによりスチールコードとしている。
ＩＳ ＳＷＲＳ ７２ＡやＳＷＲＳ８２Ａ等の如き炭素鋼
が使用されており、ゴム補強用のスチールコードを製造
するに当たっては、通常以下の手順で製造されている。
即ち、所定の化学成分を含有する鋼を熱間圧延した後、
必要に応じて制御冷却することによって得られた線材を
一次伸線加工、パテンティング処理、二次伸線加工、再
度のパテンティング処理およびめっき処理等を順次施
し、最終的に湿式伸線加工を行って極細鋼線としてか
ら、該鋼線をタイヤの種類に応じて複数本撚り合わせる
ことによりスチールコードとしている。
【０００３】上記スチールコードをタイヤ用補強材とし
て使用した場合、タイヤゴム中に含まれる水分もしくは
タイヤゴムの亀裂部から侵入する水分、またはその他の
環境物質によりスチールコードが腐食損傷を受け易いと
いう問題がある。
て使用した場合、タイヤゴム中に含まれる水分もしくは
タイヤゴムの亀裂部から侵入する水分、またはその他の
環境物質によりスチールコードが腐食損傷を受け易いと
いう問題がある。
【０００４】この様なスチールコードの腐食損傷を低減
することを目的として、種々の開発が行われている。例
えば特公平３−２３６７４号公報には、超高強度におけ
る靭性保持および耐食性向上を目的として、耐食性向上
元素であるＮｉと、Ｃｕおよび／またはＶを添加したタ
イヤ用スチールコードが開示されている。また、特開平
３−１９３９８３号公報には、素線間にゴムを確実に侵
入させることを目的として、撚りピッチおよび平均形付
率等を特定することにより耐食性を向上させたゴム製品
補強用スチールコードが開示されている。
することを目的として、種々の開発が行われている。例
えば特公平３−２３６７４号公報には、超高強度におけ
る靭性保持および耐食性向上を目的として、耐食性向上
元素であるＮｉと、Ｃｕおよび／またはＶを添加したタ
イヤ用スチールコードが開示されている。また、特開平
３−１９３９８３号公報には、素線間にゴムを確実に侵
入させることを目的として、撚りピッチおよび平均形付
率等を特定することにより耐食性を向上させたゴム製品
補強用スチールコードが開示されている。
【０００５】上記スチールコードを使用することにより
該スチールコードの腐食損傷はある程度低減されるが、
安全性確保の観点から言えば未だ十分とは言えず、更に
優れた耐食性・耐久性を有するスチールコードの開発が
求められている。
該スチールコードの腐食損傷はある程度低減されるが、
安全性確保の観点から言えば未だ十分とは言えず、更に
優れた耐食性・耐久性を有するスチールコードの開発が
求められている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
着目してなされたものであり、その目的は、自動車用タ
イヤコードやベルトコード等のゴム補強用線材、または
ミニチュアロープ等の撚り線加工製品を得るための素線
として有用な耐食性に優れたスチールコード用鋼を提供
することにある。
着目してなされたものであり、その目的は、自動車用タ
イヤコードやベルトコード等のゴム補強用線材、または
ミニチュアロープ等の撚り線加工製品を得るための素線
として有用な耐食性に優れたスチールコード用鋼を提供
することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成し得た本
発明の耐食性に優れたスチールコード用鋼は、Ｐ：０．
０３％を超え０．０８％以下を含有することに要旨を有
するものであり、具体的には以下の〜の成分組成を
有するものである。 Ｃ：０．２０〜１．２％，Ｓｉ：０．０１〜０．８
％，Ｍｎ：０．０１〜１．０％，Ｐ：０．０３％を超え
０．０８％以下，残部：Ｆｅおよび不可避的不純物を含
有するスチールコード用鋼（Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐ含有
鋼，以下、本発明の第１鋼と呼ぶ） 上記第１鋼において、更にＣｕ：０．０５〜０．５０
％を含有するスチールコード用鋼（Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐ
−Ｃｕ含有鋼，以下、本発明の第２鋼と呼ぶ） 上記第１鋼において、更に、少なくとも１種の希土類
元素を総量として０．００１〜０．０５０％含有するス
チールコード用鋼（Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐ−希土類元素含
有鋼，以下、本発明の第３鋼と呼ぶ） 上記第２鋼において、更に、少なくとも１種の希土類
元素を総量として０．００１〜０．０５０％含有するス
チールコード用鋼（Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐ−Ｃｕ−希土類
元素含有鋼，以下、本発明の第４鋼と呼ぶ） 上記第１〜第４鋼において、更に、Ｃａ：０．００１
〜０．０２０％，４Ａ族元素：０．０１〜０．２０％，
５Ａ族元素：０．０１〜０．５０％，６Ａ族元素：０．
０１〜０．５０％および８族元素（Ｆｅを除く）：０．
０１〜０．５０％よりなる群から選択される少なくとも
１種を含有するスチールコード用鋼（以下、本発明の第
５鋼と呼ぶ）
発明の耐食性に優れたスチールコード用鋼は、Ｐ：０．
０３％を超え０．０８％以下を含有することに要旨を有
するものであり、具体的には以下の〜の成分組成を
有するものである。 Ｃ：０．２０〜１．２％，Ｓｉ：０．０１〜０．８
％，Ｍｎ：０．０１〜１．０％，Ｐ：０．０３％を超え
０．０８％以下，残部：Ｆｅおよび不可避的不純物を含
有するスチールコード用鋼（Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐ含有
鋼，以下、本発明の第１鋼と呼ぶ） 上記第１鋼において、更にＣｕ：０．０５〜０．５０
％を含有するスチールコード用鋼（Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐ
−Ｃｕ含有鋼，以下、本発明の第２鋼と呼ぶ） 上記第１鋼において、更に、少なくとも１種の希土類
元素を総量として０．００１〜０．０５０％含有するス
チールコード用鋼（Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐ−希土類元素含
有鋼，以下、本発明の第３鋼と呼ぶ） 上記第２鋼において、更に、少なくとも１種の希土類
元素を総量として０．００１〜０．０５０％含有するス
チールコード用鋼（Ｃ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｐ−Ｃｕ−希土類
元素含有鋼，以下、本発明の第４鋼と呼ぶ） 上記第１〜第４鋼において、更に、Ｃａ：０．００１
〜０．０２０％，４Ａ族元素：０．０１〜０．２０％，
５Ａ族元素：０．０１〜０．５０％，６Ａ族元素：０．
０１〜０．５０％および８族元素（Ｆｅを除く）：０．
０１〜０．５０％よりなる群から選択される少なくとも
１種を含有するスチールコード用鋼（以下、本発明の第
５鋼と呼ぶ）
【０００８】
【作用】本発明者らは、スチールコード用鋼における耐
食性の向上を目的として成分組成の改善に着目して鋭意
検討したところ、該スチールコード用鋼にＰを添加する
と、緻密で安定な錆層が鋼線表面に形成される結果、腐
食が進行しなくなること、そして腐食溶解時にはインヒ
ビター作用を有するリン酸塩が形成されるので腐食反応
（カソード反応）を抑制できることを見出した。更にＰ
による耐食性向上作用は、Ｃｕおよび／または希土類元
素を添加することにより一層増大すること；更にその作
用を向上させるには、これらの鋼に、更にＣａ，４Ａ族
元素，５Ａ族元素，６Ａ族元素および／または８族元素
（Ｆｅを除く）を添加した組成とすることが有用である
ことを見出した。
食性の向上を目的として成分組成の改善に着目して鋭意
検討したところ、該スチールコード用鋼にＰを添加する
と、緻密で安定な錆層が鋼線表面に形成される結果、腐
食が進行しなくなること、そして腐食溶解時にはインヒ
ビター作用を有するリン酸塩が形成されるので腐食反応
（カソード反応）を抑制できることを見出した。更にＰ
による耐食性向上作用は、Ｃｕおよび／または希土類元
素を添加することにより一層増大すること；更にその作
用を向上させるには、これらの鋼に、更にＣａ，４Ａ族
元素，５Ａ族元素，６Ａ族元素および／または８族元素
（Ｆｅを除く）を添加した組成とすることが有用である
ことを見出した。
【０００９】本発明では、Ｐの含有量を０．０３％を超
え０．０８％以下とすることが必要である。Ｐは上述し
た様に鋼の耐食性を高める元素であるが、その作用を有
効に発揮させるには０．０３％を超える添加が必要であ
る。好ましい下限値は０．０４％である。しかし、Ｐを
過剰に添加すると鋼の延性・靭性が低下してしまい、伸
線加工時に断線が続発するのでその上限を０．０８％と
した。好ましい上限値は０．０７％である。
え０．０８％以下とすることが必要である。Ｐは上述し
た様に鋼の耐食性を高める元素であるが、その作用を有
効に発揮させるには０．０３％を超える添加が必要であ
る。好ましい下限値は０．０４％である。しかし、Ｐを
過剰に添加すると鋼の延性・靭性が低下してしまい、伸
線加工時に断線が続発するのでその上限を０．０８％と
した。好ましい上限値は０．０７％である。
【００１０】本発明のスチールコード用鋼は、この様に
耐食性作用を有効に発揮し得る様、Ｐ量を特定した点に
特徴を有するのであり、その他の化学成分については、
通常用いられるスチールコード用鋼の範囲内であって特
に規定されるものではないが、具体的な鋼組成として上
述した〜の各構成要件について述べる。なお、これ
らの鋼は全て上述したＰ量を含むので、以下の記載では
Ｐは省略している。
耐食性作用を有効に発揮し得る様、Ｐ量を特定した点に
特徴を有するのであり、その他の化学成分については、
通常用いられるスチールコード用鋼の範囲内であって特
に規定されるものではないが、具体的な鋼組成として上
述した〜の各構成要件について述べる。なお、これ
らの鋼は全て上述したＰ量を含むので、以下の記載では
Ｐは省略している。
【００１１】本発明の第１鋼について：本発明第１鋼
は、Ｃ，Ｓ，ＭｎおよびＰを基本成分とするものであ
る。 Ｃ：０．２０〜１．２％ Ｃは鋼の強度を高める元素として有用であり、その様な
作用を有効に発揮させるには０．２０％以上の添加が必
要である。下限値として好ましいのは０．４０％、より
好ましくは０．６０％である。しかしながら、過剰に添
加すると伸線加工時または撚線加工時に断線が多発する
と共に耐食性を劣化させるので、その上限値を１．２％
とする。上限値として好ましいのは１．０％、より好ま
しくは０．９５％、更により好ましくは０．９０％であ
る。
は、Ｃ，Ｓ，ＭｎおよびＰを基本成分とするものであ
る。 Ｃ：０．２０〜１．２％ Ｃは鋼の強度を高める元素として有用であり、その様な
作用を有効に発揮させるには０．２０％以上の添加が必
要である。下限値として好ましいのは０．４０％、より
好ましくは０．６０％である。しかしながら、過剰に添
加すると伸線加工時または撚線加工時に断線が多発する
と共に耐食性を劣化させるので、その上限値を１．２％
とする。上限値として好ましいのは１．０％、より好ま
しくは０．９５％、更により好ましくは０．９０％であ
る。
【００１２】Ｓｉ：０．０１〜０．８％ Ｓｉは鋼の脱酸に有用であり、フェライト中に固溶して
強度を高める元素である。この様な作用を有効に発揮さ
せるには０．０１％以上の添加が必要である。下限値と
して好ましいのは０．０５％、より好ましくは０．１０
％である。しかしながら、過剰に添加すると加工性を阻
害すると共に、耐食性にも悪影響を及ぼすので上限値を
０．８％とする。上限値として好ましいのは０．３０
％、より好ましくは０．２５％、更により好ましくは
０．２０％である。
強度を高める元素である。この様な作用を有効に発揮さ
せるには０．０１％以上の添加が必要である。下限値と
して好ましいのは０．０５％、より好ましくは０．１０
％である。しかしながら、過剰に添加すると加工性を阻
害すると共に、耐食性にも悪影響を及ぼすので上限値を
０．８％とする。上限値として好ましいのは０．３０
％、より好ましくは０．２５％、更により好ましくは
０．２０％である。
【００１３】Ｍｎ：０．０１〜１．０％ ＭｎもＳｉと同様、脱酸剤として有用であり、また鋼中
のＳと結合してＭｎＳを生成し、Ｓによる鋼線の脆化を
抑制する作用がある。この様な作用を有効に発揮させる
には０．０１％以上の添加が必要である。下限値として
好ましいのは０．０５％、より好ましくは０．１０％で
ある。しかしながら、過剰に添加すると鋼の焼入性が増
大し、加工性が阻害されるので上限値を１．０％とす
る。上限値として好ましいのは０．５％、より好ましく
は０．４％、更により好ましくは０．３％である。
のＳと結合してＭｎＳを生成し、Ｓによる鋼線の脆化を
抑制する作用がある。この様な作用を有効に発揮させる
には０．０１％以上の添加が必要である。下限値として
好ましいのは０．０５％、より好ましくは０．１０％で
ある。しかしながら、過剰に添加すると鋼の焼入性が増
大し、加工性が阻害されるので上限値を１．０％とす
る。上限値として好ましいのは０．５％、より好ましく
は０．４％、更により好ましくは０．３％である。
【００１４】本発明の第２鋼について：本発明第２鋼
は、上記第１鋼に加えて、更にＣｕを含有するものであ
る。従って、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐの含有量は上記第１鋼
に記載の通りである。
は、上記第１鋼に加えて、更にＣｕを含有するものであ
る。従って、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐの含有量は上記第１鋼
に記載の通りである。
【００１５】Ｃｕ：０．０５〜０．５０％ ＣｕはＰと同様、緻密で安定な錆層を鋼線表面に形成さ
せるので耐食性向上元素として有用であり、その作用を
有効に発揮させるには０．０５％以上の添加が必要であ
る。下限値として好ましいのは０．０７％、より好まし
いのは０．１０％である。一方、過剰に添加すると分塊
工程時や熱間圧延時における割れの原因となるので、そ
の上限を０．５０％とする。上限値として好ましいのは
０．４５％、より好ましいのは０．４０％である。
せるので耐食性向上元素として有用であり、その作用を
有効に発揮させるには０．０５％以上の添加が必要であ
る。下限値として好ましいのは０．０７％、より好まし
いのは０．１０％である。一方、過剰に添加すると分塊
工程時や熱間圧延時における割れの原因となるので、そ
の上限を０．５０％とする。上限値として好ましいのは
０．４５％、より好ましいのは０．４０％である。
【００１６】本発明の第３鋼について：本発明第３鋼
は、第１鋼に加えて、更に少なくとも１種の希土類元素
を含有するものである。従って、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐの
含有量は上記第１鋼に記載の通りである。
は、第１鋼に加えて、更に少なくとも１種の希土類元素
を含有するものである。従って、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐの
含有量は上記第１鋼に記載の通りである。
【００１７】少なくとも１種の希土類元素：０．００１
〜０．０５０％ Ｓｃ、Ｙ、およびランタノイドに属する元素（例えば、
Ｌａ，Ｃｅ等）から構成される希土類元素は、腐食溶解
時に塩基性を示すので、腐食生成物の加水分解によって
生じるｐＨの低下を緩和すると共に、腐食促進物質であ
る塩素イオンの濃縮を抑制することができ、鋼の耐食性
を向上させるのに有用である。本発明において用いられ
る希土類元素は特に限定されず、例えばミッシュメタル
（Ｃｅを主体として更に３０％程度のＦｅ，Ｎｉ，Ｃｏ
等を添加したもの、あるいはＣｅの代わりにＬａを使用
したＬａ−Ｍｇ系、Ｌａ−Ｐｂ系、Ｌａ−Ｓｎ系合金
等）等の使用も勿論可能である。これらは単独で使用し
ても良いし、あるいは２種以上併用することも可能であ
る。上述した作用を有効に発揮させるには、上記希土類
元素を総量として０．００１％以上添加することが必要
である。下限値として好ましいのは０．００５％、より
好ましいのは０．０１０％である。しかし、過剰に添加
すると介在物を形成してしまい、鋼の伸線加工性を阻害
する恐れがあるので、その上限を０．０５０％とする。
上限値として好ましいのは０．０４５％、より好ましい
のは０．０４０％である。このうち耐食性の観点から推
奨されるのは、Ｌａ，Ｃｅおよび／またはミッシュメタ
ルである。
〜０．０５０％ Ｓｃ、Ｙ、およびランタノイドに属する元素（例えば、
Ｌａ，Ｃｅ等）から構成される希土類元素は、腐食溶解
時に塩基性を示すので、腐食生成物の加水分解によって
生じるｐＨの低下を緩和すると共に、腐食促進物質であ
る塩素イオンの濃縮を抑制することができ、鋼の耐食性
を向上させるのに有用である。本発明において用いられ
る希土類元素は特に限定されず、例えばミッシュメタル
（Ｃｅを主体として更に３０％程度のＦｅ，Ｎｉ，Ｃｏ
等を添加したもの、あるいはＣｅの代わりにＬａを使用
したＬａ−Ｍｇ系、Ｌａ−Ｐｂ系、Ｌａ−Ｓｎ系合金
等）等の使用も勿論可能である。これらは単独で使用し
ても良いし、あるいは２種以上併用することも可能であ
る。上述した作用を有効に発揮させるには、上記希土類
元素を総量として０．００１％以上添加することが必要
である。下限値として好ましいのは０．００５％、より
好ましいのは０．０１０％である。しかし、過剰に添加
すると介在物を形成してしまい、鋼の伸線加工性を阻害
する恐れがあるので、その上限を０．０５０％とする。
上限値として好ましいのは０．０４５％、より好ましい
のは０．０４０％である。このうち耐食性の観点から推
奨されるのは、Ｌａ，Ｃｅおよび／またはミッシュメタ
ルである。
【００１８】本発明の第４鋼について：本発明第４鋼
は、上記第２鋼に加えて、上記第３鋼に用いた希土類元
素を少なくとも１種含有するものである。従って、Ｃ，
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｕの含有量は第２鋼に記載の通りで
あり、希土類元素の含有量は第３鋼に記載の通りであ
る。
は、上記第２鋼に加えて、上記第３鋼に用いた希土類元
素を少なくとも１種含有するものである。従って、Ｃ，
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｃｕの含有量は第２鋼に記載の通りで
あり、希土類元素の含有量は第３鋼に記載の通りであ
る。
【００１９】本発明の第５鋼について：本発明第５鋼
は、上記〜の各鋼に、更に以下の元素を含有するも
のである。 Ｃａ：０．００１〜０．０２０％， ４Ａ族元素：０．
０１〜０．２０％，５Ａ族元素：０．０１〜０．５０
％，６Ａ族元素：０．０１〜０．５０％および８族元素
（Ｆｅを除く）：０．０１〜０．５０％よりなる群から
選択される少なくとも１種 これらの元素も基本的に耐食性を向上させる作用を有
し、上記の各鋼と併用して用いることにより、その作用
を更に向上させることができる。これらの元素は単独で
用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
は、上記〜の各鋼に、更に以下の元素を含有するも
のである。 Ｃａ：０．００１〜０．０２０％， ４Ａ族元素：０．
０１〜０．２０％，５Ａ族元素：０．０１〜０．５０
％，６Ａ族元素：０．０１〜０．５０％および８族元素
（Ｆｅを除く）：０．０１〜０．５０％よりなる群から
選択される少なくとも１種 これらの元素も基本的に耐食性を向上させる作用を有
し、上記の各鋼と併用して用いることにより、その作用
を更に向上させることができる。これらの元素は単独で
用いてもよいし、２種以上併用してもよい。
【００２０】Ｃａ：０．００１〜０．０２０％ Ｃａも上記希土類元素と同様、溶解によって塩素イオン
の濃縮を抑制する結果、鋼の耐食性を向上させる元素で
ある。この様な作用を有効に発揮させるためには、０．
００１％以上の添加が必要である。下限値として好まし
いのは０．００５％である。しかし過剰に添加すると粗
大な介在物を形成し、伸線性および靭性が劣化するので
その上限を０．０２０％とする。上限値として好ましい
のは０．０１５％である。
の濃縮を抑制する結果、鋼の耐食性を向上させる元素で
ある。この様な作用を有効に発揮させるためには、０．
００１％以上の添加が必要である。下限値として好まし
いのは０．００５％である。しかし過剰に添加すると粗
大な介在物を形成し、伸線性および靭性が劣化するので
その上限を０．０２０％とする。上限値として好ましい
のは０．０１５％である。
【００２１】４Ａ族元素：０．０１〜０．２０％ ４Ａ族元素であるＴｉ，ＺｒおよびＨｆは、結晶粒の微
細化による高強度化および生成錆の緻密化による耐食性
の向上に有用な元素であり、これらの元素を１種、また
は２種以上併用することが可能である。この様な作用を
有効に発揮させるには総量として０．０１％以上の添加
が必要である。下限値として好ましいのは０．０５％で
ある。しかし、過剰に添加すると炭化物（ＴｉＣ）等が
析出して伸線加工性が阻害されるので、その上限を０．
２０％とする。上限値として好ましいのは０．０１５％
である。このうち、耐食性の観点から最も推奨されるの
は、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％（好ましくは０．０５
〜０．１５％）である。
細化による高強度化および生成錆の緻密化による耐食性
の向上に有用な元素であり、これらの元素を１種、また
は２種以上併用することが可能である。この様な作用を
有効に発揮させるには総量として０．０１％以上の添加
が必要である。下限値として好ましいのは０．０５％で
ある。しかし、過剰に添加すると炭化物（ＴｉＣ）等が
析出して伸線加工性が阻害されるので、その上限を０．
２０％とする。上限値として好ましいのは０．０１５％
である。このうち、耐食性の観点から最も推奨されるの
は、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％（好ましくは０．０５
〜０．１５％）である。
【００２２】５Ａ族元素：０．０１〜０．５０％ ５Ａ族元素であるＶ，ＮｂおよびＴａは、上記４Ａ族元
素と同様、鋼の結晶粒微細化による高強度化作用と共
に、生成錆の緻密化による耐食性の向上に有用な元素で
ある。また、Ｎｂを用いた場合には、Ｃｒの炭化物が粒
界に析出するのを防ぐ作用も有する。これらの元素は単
独で用いてもよく、２種以上併用してもよいが、この様
な作用を有効に発揮させるには総量として０．０１％以
上の添加が必要である。下限値として好ましいのは０．
０５％、より好ましいのは０．１０％である。しかし、
過剰に添加すると伸線加工性が劣化すると共に、Ｔａ等
は非常に高価な元素であるので、その上限を０．５０％
とする。上限値として好ましいのは０．４５％、より好
ましいのは０．４０％である。このうち、耐食性の観点
から最も推奨されるのは、Ｎｂ：０．０１〜０．５０％
（好ましくは０．０５〜０．４０％）、Ｔａ：０．０１
〜０．５０％（好ましくは０．０５〜０．４０％）であ
る。
素と同様、鋼の結晶粒微細化による高強度化作用と共
に、生成錆の緻密化による耐食性の向上に有用な元素で
ある。また、Ｎｂを用いた場合には、Ｃｒの炭化物が粒
界に析出するのを防ぐ作用も有する。これらの元素は単
独で用いてもよく、２種以上併用してもよいが、この様
な作用を有効に発揮させるには総量として０．０１％以
上の添加が必要である。下限値として好ましいのは０．
０５％、より好ましいのは０．１０％である。しかし、
過剰に添加すると伸線加工性が劣化すると共に、Ｔａ等
は非常に高価な元素であるので、その上限を０．５０％
とする。上限値として好ましいのは０．４５％、より好
ましいのは０．４０％である。このうち、耐食性の観点
から最も推奨されるのは、Ｎｂ：０．０１〜０．５０％
（好ましくは０．０５〜０．４０％）、Ｔａ：０．０１
〜０．５０％（好ましくは０．０５〜０．４０％）であ
る。
【００２３】６Ａ族元素：０．０１〜０．５０％ ６Ａ族元素としてはＣｒ、ＭｏおよびＷが挙げられ、こ
れらは各々単独で使用してもよいし、あるいは２種以上
併用することも可能である。各元素の好ましい範囲は以
下の通りである。
れらは各々単独で使用してもよいし、あるいは２種以上
併用することも可能である。各元素の好ましい範囲は以
下の通りである。
【００２４】Ｃｒ：０．０５〜０．５０％ Ｃｒは酸化性環境下において鋼の耐食性を向上させる元
素である。また伸線加工時における加工硬化率を高める
作用も有するので、耐食性に有害なＣ量を低減して所定
の強度を得ることが可能である。この様な作用を有効に
発揮させるには０．０５％以上の添加が必要である。下
限値として好ましいのは０．０８％、より好ましいのは
０．１０％である。しかし、Ｃｒは非酸化性環境下にお
いては逆に耐食性を劣化させると共に、Ｎｉと同様、熱
間圧延後の脱スケール性を劣化させるので、その上限を
０．５０％とする。上限値として好ましいのは０．４５
％、より好ましいのは０．４０％である。
素である。また伸線加工時における加工硬化率を高める
作用も有するので、耐食性に有害なＣ量を低減して所定
の強度を得ることが可能である。この様な作用を有効に
発揮させるには０．０５％以上の添加が必要である。下
限値として好ましいのは０．０８％、より好ましいのは
０．１０％である。しかし、Ｃｒは非酸化性環境下にお
いては逆に耐食性を劣化させると共に、Ｎｉと同様、熱
間圧延後の脱スケール性を劣化させるので、その上限を
０．５０％とする。上限値として好ましいのは０．４５
％、より好ましいのは０．４０％である。
【００２５】Ｗ：０．０１〜０．５０％ Ｗは、腐食溶解時においてインヒビター作用のあるタン
グステン酸イオンを形成して耐孔食性を向上させる元素
である。この様な作用を有効に発揮させるには０．０１
％以上の添加が必要である。下限値として好ましいのは
０．０５％、より好ましいのは０．１０％である。しか
し、過剰に添加すると熱間加工性が低下するのでその上
限を０．５０％とする。上限値として好ましいのは０．
４５％、より好ましいのは０．４０％である。
グステン酸イオンを形成して耐孔食性を向上させる元素
である。この様な作用を有効に発揮させるには０．０１
％以上の添加が必要である。下限値として好ましいのは
０．０５％、より好ましいのは０．１０％である。しか
し、過剰に添加すると熱間加工性が低下するのでその上
限を０．５０％とする。上限値として好ましいのは０．
４５％、より好ましいのは０．４０％である。
【００２６】Ｍｏ：０．０１〜０．５０％ ＭｏもＷと同様、腐食溶解時にインヒビター作用のある
モリブデン酸イオンを形成して耐孔食性を向上させる元
素である。この様な作用を有効に発揮させるには０．０
１％以上の添加が必要である。下限値として好ましいの
は０．０５％、より好ましいのは０．１０％である。し
かし、過剰に添加してもその効果が飽和するだけで無駄
であるのでその上限を０．５０％とする。上限値として
好ましいのは０．４５％、より好ましいのは０．４０％
である。これらの組み合わせ例として推奨されるのは、
Ｃｒ−Ｍｏであり、その好適数値範囲は上述した通りで
ある。
モリブデン酸イオンを形成して耐孔食性を向上させる元
素である。この様な作用を有効に発揮させるには０．０
１％以上の添加が必要である。下限値として好ましいの
は０．０５％、より好ましいのは０．１０％である。し
かし、過剰に添加してもその効果が飽和するだけで無駄
であるのでその上限を０．５０％とする。上限値として
好ましいのは０．４５％、より好ましいのは０．４０％
である。これらの組み合わせ例として推奨されるのは、
Ｃｒ−Ｍｏであり、その好適数値範囲は上述した通りで
ある。
【００２７】８族元素（Ｆｅを除く）：０．０１〜０．
５０％ ８族元素も耐食性向上元素として有用であり、本発明に
おいては８族に属する元素であれば特に限定されず、こ
れらの元素を１種、または２種以上併用して用いること
が可能である。そのなかでも、特にＮｉおよび／または
Ｃｏの使用が好ましい。
５０％ ８族元素も耐食性向上元素として有用であり、本発明に
おいては８族に属する元素であれば特に限定されず、こ
れらの元素を１種、または２種以上併用して用いること
が可能である。そのなかでも、特にＮｉおよび／または
Ｃｏの使用が好ましい。
【００２８】Ｎｉ：０．０５〜０．５０％ Ｎｉはフェライト中に固溶して伸線加工性および靭性を
向上させると共に、陽極活性度を低下して耐食性を向上
させる元素である。この様な作用を有効に発揮させるに
は０．０５％以上の添加が必要である。下限値として好
ましいのは０．１０％、より好ましいのは０．１５％で
ある。しかし、過剰に添加するとスケールが緻密にな
り、熱間圧延後の脱スケール性が低下してしまうのでそ
の上限を０．５０％とする。上限値として好ましいのは
０．４５％、より好ましいのは０．４０％である。
向上させると共に、陽極活性度を低下して耐食性を向上
させる元素である。この様な作用を有効に発揮させるに
は０．０５％以上の添加が必要である。下限値として好
ましいのは０．１０％、より好ましいのは０．１５％で
ある。しかし、過剰に添加するとスケールが緻密にな
り、熱間圧延後の脱スケール性が低下してしまうのでそ
の上限を０．５０％とする。上限値として好ましいのは
０．４５％、より好ましいのは０．４０％である。
【００２９】Ｃｏ：０．０１〜０．５０％ Ｃｏは耐食性、伸線加工性および撚線加工性を向上させ
る元素である。この様な作用を有効に発揮させるには
０．０１％以上の添加が必要である。下限値として好ま
しいのは０．０５％、より好ましいのは０．１０％であ
る。しかし、過剰に添加してもその作用が飽和すると共
に、コスト高になるだけであるので、その上限を０．５
０％とする。上限値として好ましいのは０．４５％、よ
り好ましいのは０．４０％である。また、ＮｉおよびＣ
ｏを併用して用いる場合の好適な範囲は両元素とも、
０．１０〜０．４０％、より好適な範囲は０．１５〜
０．３０％である。
る元素である。この様な作用を有効に発揮させるには
０．０１％以上の添加が必要である。下限値として好ま
しいのは０．０５％、より好ましいのは０．１０％であ
る。しかし、過剰に添加してもその作用が飽和すると共
に、コスト高になるだけであるので、その上限を０．５
０％とする。上限値として好ましいのは０．４５％、よ
り好ましいのは０．４０％である。また、ＮｉおよびＣ
ｏを併用して用いる場合の好適な範囲は両元素とも、
０．１０〜０．４０％、より好適な範囲は０．１５〜
０．３０％である。
【００３０】
【実施例】次に本発明の実施例を示すが、本発明はもと
より下記実施例によって制限を受けるものではなく、前
後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施
することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の
技術的範囲に含まれる。
より下記実施例によって制限を受けるものではなく、前
後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施
することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の
技術的範囲に含まれる。
【００３１】まず、表１に示す様な化学組成（全て重量
％で表す，残部はＦｅおよび不可避的不純物）を有する
供試鋼を熱間圧延した後、得られた線材を一次伸線加
工、パテンティング処理、二次伸線加工、再度のパテン
ティング処理およびめっき処理等を順次施し、最終的に
湿式伸線加工を行うことにより、線径：０．２０ｍｍの
スチールコードを作製した。
％で表す，残部はＦｅおよび不可避的不純物）を有する
供試鋼を熱間圧延した後、得られた線材を一次伸線加
工、パテンティング処理、二次伸線加工、再度のパテン
ティング処理およびめっき処理等を順次施し、最終的に
湿式伸線加工を行うことにより、線径：０．２０ｍｍの
スチールコードを作製した。
【００３２】
【表１】
【００３３】この様にして得られたスチールコードを長
さ５０ｍｍにカットしてスチールフィラメントとした
後、図１に示す様なカーボンブラック等を添加したゴム
（８０×５０×１０ｍｍ）中に埋め込んで加硫してか
ら、図示の如くクロスカットを施した。次に、上記の各
スチールコード入りゴムを、３０℃に保温した５％のＮ
ａＣｌ水溶液中に２ヶ月間浸漬した後、腐食減量をそれ
ぞれ測定した。各供試鋼の耐食性は、供試鋼Ｎｏ．１の
腐食減量に対する比で表すことにより評価した。図２
は、この様にして得られた各供試鋼の腐食比を横軸をＰ
含有量とするグラフ上にプロットして示したものであ
る。なお図中の数字は、それぞれ本実施例で用いた供試
鋼Ｎｏ．を表す。
さ５０ｍｍにカットしてスチールフィラメントとした
後、図１に示す様なカーボンブラック等を添加したゴム
（８０×５０×１０ｍｍ）中に埋め込んで加硫してか
ら、図示の如くクロスカットを施した。次に、上記の各
スチールコード入りゴムを、３０℃に保温した５％のＮ
ａＣｌ水溶液中に２ヶ月間浸漬した後、腐食減量をそれ
ぞれ測定した。各供試鋼の耐食性は、供試鋼Ｎｏ．１の
腐食減量に対する比で表すことにより評価した。図２
は、この様にして得られた各供試鋼の腐食比を横軸をＰ
含有量とするグラフ上にプロットして示したものであ
る。なお図中の数字は、それぞれ本実施例で用いた供試
鋼Ｎｏ．を表す。
【００３４】図２から明らかな様に、本発明の要件を満
足する鋼はいずれも比較鋼に比べ耐食性に優れているこ
とが分かった。この耐食性向上効果は、第１鋼の如くＰ
を添加する、第２鋼の如くＰとＣｕを添加するか又は第
３鋼の如くＰと希土類元素を添加する、第４鋼の如く
Ｐ、Ｃｕおよび希土類元素を添加する、第５鋼の如く
Ｐ、Ｃｕ、希土類元素およびＣａ等を添加することが有
効であり、その効果は、この順序で高くなることが分か
った。また、同系列の鋼組成であっても、Ｐの添加量が
多くなれば耐食性も向上することが分かった。
足する鋼はいずれも比較鋼に比べ耐食性に優れているこ
とが分かった。この耐食性向上効果は、第１鋼の如くＰ
を添加する、第２鋼の如くＰとＣｕを添加するか又は第
３鋼の如くＰと希土類元素を添加する、第４鋼の如く
Ｐ、Ｃｕおよび希土類元素を添加する、第５鋼の如く
Ｐ、Ｃｕ、希土類元素およびＣａ等を添加することが有
効であり、その効果は、この順序で高くなることが分か
った。また、同系列の鋼組成であっても、Ｐの添加量が
多くなれば耐食性も向上することが分かった。
【００３５】これに対して本発明の要件を満足しない比
較鋼は、いずれも本発明鋼に比べて耐食性に劣ってい
た。このうち、Ｎo.４，５はＰ量が多すぎるために断線
が生じて伸線加工ができなかったので、耐食性を評価す
ることができなかった。
較鋼は、いずれも本発明鋼に比べて耐食性に劣ってい
た。このうち、Ｎo.４，５はＰ量が多すぎるために断線
が生じて伸線加工ができなかったので、耐食性を評価す
ることができなかった。
【００３６】
【発明の効果】本発明のスチールコード用鋼は以上のよ
うに構成されており、化学成分を適切に制御することに
より、優れた耐食性を有するスチールコード用鋼が得ら
れた。本発明のスチールコード用鋼を使用すれば、タイ
ヤなどの補強材入りゴム製品の耐久寿命特性を向上させ
ることができると共に、この様なゴム製品を効率よく製
造することができる。
うに構成されており、化学成分を適切に制御することに
より、優れた耐食性を有するスチールコード用鋼が得ら
れた。本発明のスチールコード用鋼を使用すれば、タイ
ヤなどの補強材入りゴム製品の耐久寿命特性を向上させ
ることができると共に、この様なゴム製品を効率よく製
造することができる。
【図１】耐食性試験に使用したサンプルの斜視図であ
る。
る。
【図２】各供試鋼の腐食比とＰ含有量の関係を示すグラ
フである。
フである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 茨木 信彦 兵庫県神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会 社神戸製鋼所神戸製鉄所内 (72)発明者 落合 憲二 兵庫県神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会 社神戸製鋼所神戸製鉄所内
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｐ：０．０３％を超え０．０８％以下
（重量％，以下同じ）を含有することを特徴とする耐食
性に優れたスチールコード用鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．２０〜１．２％，Ｓｉ：０．０
１〜０．８％，Ｍｎ：０．０１〜１．０％，Ｐ：０．０
３％を超え０．０８％以下，残部：Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる請求項１に記載のスチールコード用鋼。 - 【請求項３】 更にＣｕ：０．０５〜０．５０％を含有
するものである請求項１または２に記載のスチールコー
ド用鋼。 - 【請求項４】 更に、少なくとも１種の希土類元素を総
量として０．００１〜０．０５０％含有するものである
請求項１〜３のいずれかに記載のスチールコード用鋼。 - 【請求項５】 更に、Ｃａ：０．００１〜０．０２０
％，４Ａ族元素：０．０１〜０．２０％，５Ａ族元素：
０．０１〜０．５０％，６Ａ族元素：０．０１〜０．５
０％および８族元素（Ｆｅを除く）：０．０１〜０．５
０％よりなる群から選択される少なくとも１種を含有す
るものである請求項１〜４のいずれかに記載のスチール
コード用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7002938A JPH08188851A (ja) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | 耐食性に優れたスチールコード用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7002938A JPH08188851A (ja) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | 耐食性に優れたスチールコード用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08188851A true JPH08188851A (ja) | 1996-07-23 |
Family
ID=11543307
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7002938A Withdrawn JPH08188851A (ja) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | 耐食性に優れたスチールコード用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08188851A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006004054A1 (ja) * | 2004-07-05 | 2006-01-12 | Sumitomo(Sei) Steel Wire Corp. | 環状同芯撚りビードコード |
| WO2006129709A1 (ja) * | 2005-06-01 | 2006-12-07 | Sumitomo(Sei) Steel Wire Corp. | 環状同芯撚りビードコードおよびその製造方法 |
| KR101461717B1 (ko) * | 2012-09-27 | 2014-11-14 | 주식회사 포스코 | 초고강도 타이어코드용 선재 및 강선 및 그 제조방법 |
| KR20170093534A (ko) * | 2016-02-05 | 2017-08-16 | 넥센타이어 주식회사 | 공기입 타이어 |
| CN113249993A (zh) * | 2021-07-09 | 2021-08-13 | 新乡学院 | 一种起重机用轻质超高强耐蚀可焊钛合金丝绳及其制备方法 |
-
1995
- 1995-01-11 JP JP7002938A patent/JPH08188851A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006004054A1 (ja) * | 2004-07-05 | 2006-01-12 | Sumitomo(Sei) Steel Wire Corp. | 環状同芯撚りビードコード |
| US7735307B2 (en) | 2004-07-05 | 2010-06-15 | Sumitomo (Sei) Steel Wire Corp. | Annular concentric-lay bead cord |
| WO2006129709A1 (ja) * | 2005-06-01 | 2006-12-07 | Sumitomo(Sei) Steel Wire Corp. | 環状同芯撚りビードコードおよびその製造方法 |
| KR101461717B1 (ko) * | 2012-09-27 | 2014-11-14 | 주식회사 포스코 | 초고강도 타이어코드용 선재 및 강선 및 그 제조방법 |
| KR20170093534A (ko) * | 2016-02-05 | 2017-08-16 | 넥센타이어 주식회사 | 공기입 타이어 |
| CN113249993A (zh) * | 2021-07-09 | 2021-08-13 | 新乡学院 | 一种起重机用轻质超高强耐蚀可焊钛合金丝绳及其制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020402 |