JPH08170149A - 耐食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線及びその製造方法 - Google Patents
耐食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線及びその製造方法Info
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- JPH08170149A JPH08170149A JP31317794A JP31317794A JPH08170149A JP H08170149 A JPH08170149 A JP H08170149A JP 31317794 A JP31317794 A JP 31317794A JP 31317794 A JP31317794 A JP 31317794A JP H08170149 A JPH08170149 A JP H08170149A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 極細鋼線の耐食性を向上させることができ、
特に腐食発生後の腐食の進展を阻止することができる耐
食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線及び
その製造方法を提供する。 【構成】 耐食性高強度極細鋼線用線材は、Ｃ：０．６
０〜１．１０重量％、Ｓｉ：０．４５重量％未満、Ｍ
ｎ：０．２〜１重量％を含有すると共に、Ｌａ：０．０
０１〜０．０２重量％及び／又はＣｅ：０．００１〜
０．０２重量％を含有し、残部鉄及び不可避的不純物で
あって、前記不純物のうちＡｌ，Ｎ，Ｐ，Ｓについて
は、Ａｌ：０．００５重量％以下、Ｎ：０．００５重量
％以下、Ｐ：０．０２重量％以下、Ｓ：０．０２重量％
以下に規制した組成を有し、圧延まま又は圧延後の再熱
処理において初析セメンタイトの平均含有面積率が１０
％以下である。更に、Ｃｒ：０．０５〜０．５重量％、
Ｃｕ：０．０５〜０．２０重量％及びＮｉ：０．１〜
４．０重量％よりなる群から選択された１種以上を含有
してもよい。
特に腐食発生後の腐食の進展を阻止することができる耐
食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線及び
その製造方法を提供する。 【構成】 耐食性高強度極細鋼線用線材は、Ｃ：０．６
０〜１．１０重量％、Ｓｉ：０．４５重量％未満、Ｍ
ｎ：０．２〜１重量％を含有すると共に、Ｌａ：０．０
０１〜０．０２重量％及び／又はＣｅ：０．００１〜
０．０２重量％を含有し、残部鉄及び不可避的不純物で
あって、前記不純物のうちＡｌ，Ｎ，Ｐ，Ｓについて
は、Ａｌ：０．００５重量％以下、Ｎ：０．００５重量
％以下、Ｐ：０．０２重量％以下、Ｓ：０．０２重量％
以下に規制した組成を有し、圧延まま又は圧延後の再熱
処理において初析セメンタイトの平均含有面積率が１０
％以下である。更に、Ｃｒ：０．０５〜０．５重量％、
Ｃｕ：０．０５〜０．２０重量％及びＮｉ：０．１〜
４．０重量％よりなる群から選択された１種以上を含有
してもよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ベルトコード又はタイ
ヤコード等のようなゴム用補強材、ミニチュアロープ等
の素材及びミサイルワイヤー等として使用される高強度
極細鋼線並びにこの高強度極細鋼線の製造に使用される
高強度極細鋼線用線材及び極細鋼線の製造方法に関し、
特に耐食性が優れた高強度極細鋼線に関する。
ヤコード等のようなゴム用補強材、ミニチュアロープ等
の素材及びミサイルワイヤー等として使用される高強度
極細鋼線並びにこの高強度極細鋼線の製造に使用される
高強度極細鋼線用線材及び極細鋼線の製造方法に関し、
特に耐食性が優れた高強度極細鋼線に関する。
【０００２】
【従来の技術】ゴム用補強材として用いられる極細鋼線
は、通常以下に示す工程で製造される。即ち、所定の化
学成分を有する鋼材線材を熱間圧延した後、必要に応じ
て調整冷却し、得られた線径４．０〜６．４ｍｍの線材
を１次伸線加工する。その後、パテンティング処理、２
次伸線加工、再度のパテンティング処理及びめっき処理
等を順次施した後、最終的に湿式伸線加工を加えて極細
鋼線としている。こうして得られた極細鋼線は、そのま
までミサイルワイヤーとして用いられる他、例えばスチ
ールコードとして使用する場合は、複数本の極細鋼線を
撚線加工によって撚り合わせてスチールコードに成形さ
れる等、各種の製品加工に供されている。
は、通常以下に示す工程で製造される。即ち、所定の化
学成分を有する鋼材線材を熱間圧延した後、必要に応じ
て調整冷却し、得られた線径４．０〜６．４ｍｍの線材
を１次伸線加工する。その後、パテンティング処理、２
次伸線加工、再度のパテンティング処理及びめっき処理
等を順次施した後、最終的に湿式伸線加工を加えて極細
鋼線としている。こうして得られた極細鋼線は、そのま
までミサイルワイヤーとして用いられる他、例えばスチ
ールコードとして使用する場合は、複数本の極細鋼線を
撚線加工によって撚り合わせてスチールコードに成形さ
れる等、各種の製品加工に供されている。
【０００３】近年、特にタイヤ補強用スチールコード
は、タイヤ重量の軽量化、乗り心地性の改善及び操縦安
定性の向上等の観点から、より一層高強度の極細鋼線が
要望されており、本願出願人はこうした要望に沿うため
の技術として、先に特開平４−３７１５４９号を開示し
た。しかし、この先行出願に開示された発明では耐食性
及び腐食疲労強度等の環境強度が十分でなく、更に優れ
た耐久性及び信頼性を有するタイヤの出現が望まれてい
る。
は、タイヤ重量の軽量化、乗り心地性の改善及び操縦安
定性の向上等の観点から、より一層高強度の極細鋼線が
要望されており、本願出願人はこうした要望に沿うため
の技術として、先に特開平４−３７１５４９号を開示し
た。しかし、この先行出願に開示された発明では耐食性
及び腐食疲労強度等の環境強度が十分でなく、更に優れ
た耐久性及び信頼性を有するタイヤの出現が望まれてい
る。
【０００４】一方、高強度高延性極細鋼線として、特開
平４−２８０９４４号に開示されたものがある。この従
来技術においては、Ｃｕが陽極分極性を高める元素であ
ることに着目して、Ｃｕの添加により耐食性及び腐食疲
労特性を高めている。
平４−２８０９４４号に開示されたものがある。この従
来技術においては、Ｃｕが陽極分極性を高める元素であ
ることに着目して、Ｃｕの添加により耐食性及び腐食疲
労特性を高めている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来技術に記載のように、陽極分極特性を高めて耐食性を
向上させる方法は、生成した腐食生成物には腐食進展を
阻止する作用はない。つまり、一旦腐食した場合は、そ
の腐食の進展を阻止することはできない。
来技術に記載のように、陽極分極特性を高めて耐食性を
向上させる方法は、生成した腐食生成物には腐食進展を
阻止する作用はない。つまり、一旦腐食した場合は、そ
の腐食の進展を阻止することはできない。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、極細鋼線の耐食性を向上させることがで
き、特に腐食発生後の腐食の進展を阻止することができ
る耐食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線
及びその製造方法を提供することを目的とする。
のであって、極細鋼線の耐食性を向上させることがで
き、特に腐食発生後の腐食の進展を阻止することができ
る耐食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線
及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る耐食性高強
度極細鋼線用線材は、Ｃ：０．６０〜１．１０重量％、
Ｓｉ：０．４５重量％未満、Ｍｎ：０．２〜１重量％を
含有すると共に、Ｌａ：０．００１〜０．０２重量％及
び／又はＣｅ：０．００１〜０．０２重量％を含有し、
残部鉄及び不可避的不純物であって、前記不純物のうち
Ａｌ，Ｎ，Ｐ，Ｓについては、Ａｌ：０．００５重量％
以下、Ｎ：０．００５重量％以下、Ｐ：０．０２重量％
以下、Ｓ：０．０２重量％以下に規制した組成を有し、
圧延まま又は圧延後の再熱処理において初析セメンタイ
トの平均含有面積率が１０％以下であることを特徴とす
る。
度極細鋼線用線材は、Ｃ：０．６０〜１．１０重量％、
Ｓｉ：０．４５重量％未満、Ｍｎ：０．２〜１重量％を
含有すると共に、Ｌａ：０．００１〜０．０２重量％及
び／又はＣｅ：０．００１〜０．０２重量％を含有し、
残部鉄及び不可避的不純物であって、前記不純物のうち
Ａｌ，Ｎ，Ｐ，Ｓについては、Ａｌ：０．００５重量％
以下、Ｎ：０．００５重量％以下、Ｐ：０．０２重量％
以下、Ｓ：０．０２重量％以下に規制した組成を有し、
圧延まま又は圧延後の再熱処理において初析セメンタイ
トの平均含有面積率が１０％以下であることを特徴とす
る。
【０００８】この場合に、Ｃｒ：０．０５〜０．５重量
％、Ｃｕ：０．０５〜０．２０重量％及びＮｉ：０．１
〜４．０重量％よりなる群から選択された１種以上を含
有してもよい。
％、Ｃｕ：０．０５〜０．２０重量％及びＮｉ：０．１
〜４．０重量％よりなる群から選択された１種以上を含
有してもよい。
【０００９】また、本発明に係る耐食性高強度極細鋼線
の製造方法は、請求項１又は２に記載の極細鋼線用線材
を使用し、この極細鋼線用線材を線径０．４ｍｍ以下の
極細鋼線に加工する際に、最終パテンティング後の伸線
における総断面減少率が９５％以上となる加工歪を付与
することを特徴とする。
の製造方法は、請求項１又は２に記載の極細鋼線用線材
を使用し、この極細鋼線用線材を線径０．４ｍｍ以下の
極細鋼線に加工する際に、最終パテンティング後の伸線
における総断面減少率が９５％以上となる加工歪を付与
することを特徴とする。
【００１０】更に、本発明に係る耐食性高強度極細鋼線
は、請求項３に記載の方法によって製造された線径０．
４ｍｍ以下の極細鋼線であって、２７０−（１３０×lo
g10Ｄ）（Ｄは線径：単位ｍｍ）以上の引張強さ（ｋｇ
ｆ／ｍｍ2）を有すると共に、破断絞り値が３５％以上
であることを特徴とする。
は、請求項３に記載の方法によって製造された線径０．
４ｍｍ以下の極細鋼線であって、２７０−（１３０×lo
g10Ｄ）（Ｄは線径：単位ｍｍ）以上の引張強さ（ｋｇ
ｆ／ｍｍ2）を有すると共に、破断絞り値が３５％以上
であることを特徴とする。
【００１１】更にまた、この耐食性高強度極細鋼線は、
複数本を撚合わせて撚線とすることができる。
複数本を撚合わせて撚線とすることができる。
【００１２】
【作用】スチールコードは腐食初期には真鍮めっきと母
材鉄間の異種金属の接触により電池が形成されることに
より腐食すると考えられる。このような腐食機構におい
てはめっき・鋼線間に生ずる腐食電流の大きさが重要で
あり、本願発明者等が種々実験研究した結果、この腐食
電流を減少させるためには、Ｌａ：０．００１〜０．０
２重量％及び／又はＣｅ０．００１〜０．０２重量％を
添加すればよいことが判明した。また、これらの元素の
添加は、スチールコード自身の耐食性改善にも有効であ
る。以下、本発明における化学成分限定理由について説
明する。
材鉄間の異種金属の接触により電池が形成されることに
より腐食すると考えられる。このような腐食機構におい
てはめっき・鋼線間に生ずる腐食電流の大きさが重要で
あり、本願発明者等が種々実験研究した結果、この腐食
電流を減少させるためには、Ｌａ：０．００１〜０．０
２重量％及び／又はＣｅ０．００１〜０．０２重量％を
添加すればよいことが判明した。また、これらの元素の
添加は、スチールコード自身の耐食性改善にも有効であ
る。以下、本発明における化学成分限定理由について説
明する。
【００１３】Ｃ：０．８５〜１．２０重量％ Ｃはその含有量を高くすればするほど極細鋼線を高強度
化できるが、単にＣ量を高めただけでは圧延時又はパテ
ンティング処理時に初析セメンタイトが析出し、特に最
終伸線加工時又は撚線加工時に断線が多発する。従っ
て、Ｃ含有量は１．２重量％以下にする必要があるが、
０．８５重量％未満では極細鋼線における所定の引張り
強さが得られない。なお、より高強度化を達成するとい
う観点からすれば、この含有量は０．９重量％を超える
量とするのが好ましい。このため、Ｃ含有量は０．８５
〜１．２０重量％、好ましくは０．９０重量％以上とす
る。
化できるが、単にＣ量を高めただけでは圧延時又はパテ
ンティング処理時に初析セメンタイトが析出し、特に最
終伸線加工時又は撚線加工時に断線が多発する。従っ
て、Ｃ含有量は１．２重量％以下にする必要があるが、
０．８５重量％未満では極細鋼線における所定の引張り
強さが得られない。なお、より高強度化を達成するとい
う観点からすれば、この含有量は０．９重量％を超える
量とするのが好ましい。このため、Ｃ含有量は０．８５
〜１．２０重量％、好ましくは０．９０重量％以上とす
る。
【００１４】Ｓｉ：０．４５重量％未満 Ｓｉはフェライトを固溶強化し、パテンティング処理材
の引張強さを高め、また脱酸に有効な元素である。しか
しながら０．４５重量％以上添加するとサブスケールの
生成が増大し、また粒界酸化が増大して２次スケールの
メカニカルデスケーリング性が劣化する。このため、Ｓ
ｉ含有量は０．４５重量％未満とする。
の引張強さを高め、また脱酸に有効な元素である。しか
しながら０．４５重量％以上添加するとサブスケールの
生成が増大し、また粒界酸化が増大して２次スケールの
メカニカルデスケーリング性が劣化する。このため、Ｓ
ｉ含有量は０．４５重量％未満とする。
【００１５】Ｍｎ：０．３〜１重量％ Ｍｎは溶製工程での脱酸元素として有効であり、特に本
発明に係る鋼線は低Ｓｉ鋼であるのでＭｎを添加する必
要がある。また、Ｍｎは鋼中のＳをＭｎＳとして固定す
る作用を有しており、鋼中に固溶しているＳによる鋼線
材の靱性及び延性の劣化を防止する効果がある。これら
の作用を発揮するには、Ｍｎを０．３重量％以上添加す
る必要がある。更に、Ｍｎは湿式伸線加工工程又は撚線
加工工程での断線原因となる非金属介在物の組成を、延
性の良好な複合組成のものに調整する上で重要な元素で
あり、そのためにもＭｎの適量添加は必要不可欠であ
る。一方、Ｍｎは鋼の焼入性を増大させると共に、偏析
し易い元素であるため、１重量％を超えて過多に添加す
ると偏析部にマルテンサイト等の低温変態生成相が発生
し、カッピー状の断線の原因となる。このため、Ｍｎ含
有量は０．３〜１重量％とする。
発明に係る鋼線は低Ｓｉ鋼であるのでＭｎを添加する必
要がある。また、Ｍｎは鋼中のＳをＭｎＳとして固定す
る作用を有しており、鋼中に固溶しているＳによる鋼線
材の靱性及び延性の劣化を防止する効果がある。これら
の作用を発揮するには、Ｍｎを０．３重量％以上添加す
る必要がある。更に、Ｍｎは湿式伸線加工工程又は撚線
加工工程での断線原因となる非金属介在物の組成を、延
性の良好な複合組成のものに調整する上で重要な元素で
あり、そのためにもＭｎの適量添加は必要不可欠であ
る。一方、Ｍｎは鋼の焼入性を増大させると共に、偏析
し易い元素であるため、１重量％を超えて過多に添加す
ると偏析部にマルテンサイト等の低温変態生成相が発生
し、カッピー状の断線の原因となる。このため、Ｍｎ含
有量は０．３〜１重量％とする。
【００１６】Ｌａ,Ｃｅ：０．００１〜０．０２重量％ Ｌａ及びＣｅは溶解により塩基性の腐食生成物を生じ、
それがＦｅの溶解によって生じるｐＨの低下を防止す
る。よって、腐食部において塩素イオン等の腐食促進物
質の濃縮を抑制し、腐食進展を抑制することができる。
塩基性の腐食生成物を生じるためには、これらの元素は
夫々０．００１重量％以上の添加が必要である。一方、
これらの元素を夫々０．０２重量％を超えて添加する
と、介在物（ＬａＯ,ＣｅＯ）が生じ、極細鋼線への伸
線が困難になる。
それがＦｅの溶解によって生じるｐＨの低下を防止す
る。よって、腐食部において塩素イオン等の腐食促進物
質の濃縮を抑制し、腐食進展を抑制することができる。
塩基性の腐食生成物を生じるためには、これらの元素は
夫々０．００１重量％以上の添加が必要である。一方、
これらの元素を夫々０．０２重量％を超えて添加する
と、介在物（ＬａＯ,ＣｅＯ）が生じ、極細鋼線への伸
線が困難になる。
【００１７】本発明の高耐食性高強度極細鋼線用線材及
びは極細鋼線は、以上の元素を基本成分とし、残部が鉄
及び不可避的不純物からなるものであるが、この不純物
のうちＡｌ, Ｎ，Ｐ，Ｓについては、その含有量を夫々
下記のように規制する必要がある。
びは極細鋼線は、以上の元素を基本成分とし、残部が鉄
及び不可避的不純物からなるものであるが、この不純物
のうちＡｌ, Ｎ，Ｐ，Ｓについては、その含有量を夫々
下記のように規制する必要がある。
【００１８】Ａｌ：０．００５重量％以下 Ａｌは溶製時の脱酸元素として、またオーステナイト結
晶粒度の粗大化防止のための添加元素として有効であ
る。このため、Ａｌは極細鋼線用線材の製造に使用され
る鋼材の溶製過程で添加される不可避的不純物である
が、このＡｌが０．００５重量％を超えると、Ａｌ2Ｏ3
及びＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系等の非金属介在物が多量に生成
し、湿式伸線工程又は撚線工程での断線原因となる。ま
た、これらの非金属介在物は最終湿式伸線でのダイス寿
命を短くするばかりでなく、スチールコード及びスチー
ルコード用素線の疲労特性をも劣化させる。従って、本
発明においては、Ａｌ量は可能な限り少なくする必要が
あり、少なくとも０．００５重量％以下にする。好まし
くは、溶製時に全くＡｌを添加しないか、又は０．００
３重量％以下とする。
晶粒度の粗大化防止のための添加元素として有効であ
る。このため、Ａｌは極細鋼線用線材の製造に使用され
る鋼材の溶製過程で添加される不可避的不純物である
が、このＡｌが０．００５重量％を超えると、Ａｌ2Ｏ3
及びＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系等の非金属介在物が多量に生成
し、湿式伸線工程又は撚線工程での断線原因となる。ま
た、これらの非金属介在物は最終湿式伸線でのダイス寿
命を短くするばかりでなく、スチールコード及びスチー
ルコード用素線の疲労特性をも劣化させる。従って、本
発明においては、Ａｌ量は可能な限り少なくする必要が
あり、少なくとも０．００５重量％以下にする。好まし
くは、溶製時に全くＡｌを添加しないか、又は０．００
３重量％以下とする。
【００１９】Ｎ：０．００５重量％以下 Ｎは０．００５重量％を超えると、歪時効によって靱性
及び延性に悪影響を及ぼすので、０．００５重量％以下
に規制する必要がある。
及び延性に悪影響を及ぼすので、０．００５重量％以下
に規制する必要がある。
【００２０】Ｐ：０．０２重量％以下 ＰはＳと同様に鋼の靱性及び延性を低下させる元素であ
り、また偏析し易い元素である。従って、本発明におい
ては、Ｐ含有量を０．０２重量％以下にする必要があ
り、好ましくは０．０１重量％以下とする。
り、また偏析し易い元素である。従って、本発明におい
ては、Ｐ含有量を０．０２重量％以下にする必要があ
り、好ましくは０．０１重量％以下とする。
【００２１】Ｓ：０．０１５重量％以下 Ｓは上述したように、鋼の靱性及び延性を低下させる元
素であり、また偏析し易い元素である。従って、本発明
においてはＳ量を０．０１５重量％以下にする必要があ
り、好ましくは０．００５重量％以下とする。
素であり、また偏析し易い元素である。従って、本発明
においてはＳ量を０．０１５重量％以下にする必要があ
り、好ましくは０．００５重量％以下とする。
【００２２】本発明の高耐食性高強度極細鋼線材及び極
細線材は、必要に応じてＣｒ，Ｃｕ，Ｎｉ等の元素を含
有するものであってもよい。これらの元素を添加すると
きの含有量及び限定理由は下記の通りである。
細線材は、必要に応じてＣｒ，Ｃｕ，Ｎｉ等の元素を含
有するものであってもよい。これらの元素を添加すると
きの含有量及び限定理由は下記の通りである。
【００２３】Ｃｒ：０．０５〜０．５重量％ Ｃｒは鋼の耐食性を向上させる効果がある。また伸線加
工における加工硬化率を高める作用を有するので、Ｃｒ
の添加によって比較的低い加工率でも高強度を得ること
ができる。これらの作用を発揮させるには、Ｃｒを０．
０５重量％以上添加する必要がある。しかし、Ｃｒを過
多に添加すると焼入性が高くなり、パテンティング処理
が困難になり、更に２次スケールが緻密になり過ぎ、メ
カニカルデスケーリング性及び酸洗性が劣化することか
ら、０．５重量％以下にする必要がある。このため、Ｃ
ｒは０．０５〜０．５重量％にする。
工における加工硬化率を高める作用を有するので、Ｃｒ
の添加によって比較的低い加工率でも高強度を得ること
ができる。これらの作用を発揮させるには、Ｃｒを０．
０５重量％以上添加する必要がある。しかし、Ｃｒを過
多に添加すると焼入性が高くなり、パテンティング処理
が困難になり、更に２次スケールが緻密になり過ぎ、メ
カニカルデスケーリング性及び酸洗性が劣化することか
ら、０．５重量％以下にする必要がある。このため、Ｃ
ｒは０．０５〜０．５重量％にする。
【００２４】Ｃｕ：０．０５〜０．５重量％ ＣｕはＣｒと同様に耐食性向上に有効な元素であり、そ
のためには０．０５重量％以上添加する必要がある。し
かしながら、０．５重量％を超えて多量に添加すると、
結晶粒界に偏析し、鋼塊の分塊工程時及び線材の熱間圧
延時の割れ又は疵の発生を促進させる。このため、Ｃｕ
は０．０５〜０．５重量％にする。
のためには０．０５重量％以上添加する必要がある。し
かしながら、０．５重量％を超えて多量に添加すると、
結晶粒界に偏析し、鋼塊の分塊工程時及び線材の熱間圧
延時の割れ又は疵の発生を促進させる。このため、Ｃｕ
は０．０５〜０．５重量％にする。
【００２５】
【００２６】Ｎｉ：０．１〜４重量％ ＮｉもＣｒと同様に耐食性向上に有効な元素である。ま
た、Ｎｉはフェライト中に固溶し、フェライトの靱性を
向上させるのに有効な元素であるが、Ｎｉ含有量が０．
１重量％未満の場合はその効果がなく、また４重量％を
超えてＮｉを添加してもその効果は飽和する。
た、Ｎｉはフェライト中に固溶し、フェライトの靱性を
向上させるのに有効な元素であるが、Ｎｉ含有量が０．
１重量％未満の場合はその効果がなく、また４重量％を
超えてＮｉを添加してもその効果は飽和する。
【００２７】圧延まま又は圧延後の再熱処理において初
析セメンタイトの平均含有面積率が１０％以下であるこ
と 初折セメンタイトは旧オーステナイト結晶粒界に析出
し、靭延性を低下させるため、その面積率が１０％を超
えると湿式伸線加工時又は撚り線加工時の断線が多発
し、生産性が著しく低下する。
析セメンタイトの平均含有面積率が１０％以下であるこ
と 初折セメンタイトは旧オーステナイト結晶粒界に析出
し、靭延性を低下させるため、その面積率が１０％を超
えると湿式伸線加工時又は撚り線加工時の断線が多発
し、生産性が著しく低下する。
【００２８】極細鋼線用線材を線径０．４ｍｍ以下の極
細鋼線に加工する際に、最終パテンティング後の伸線に
おける総断面減少率が９５％以上となる加工歪を付与す
ること 総断面減少率が９５％未満であると請求項４に記載の強
度及び破断絞り値が得られない。
細鋼線に加工する際に、最終パテンティング後の伸線に
おける総断面減少率が９５％以上となる加工歪を付与す
ること 総断面減少率が９５％未満であると請求項４に記載の強
度及び破断絞り値が得られない。
【００２９】請求項３に記載の方法によって製造された
線径０．４ｍｍ以下の極細鋼線であって、２７０−（１
３０×log10Ｄ）（Ｄは線径：単位ｍｍ）以上の引張強
さ（ｋｇｆ／ｍｍ2）を有すると共に、破断絞り値が３
５％以上であること 破断絞り値が３５％未満であると最終の湿式伸線加工時
又は撚り線加工時に断線が多発する。従来鋼（例えばＪ
ＩＳＧ３５０６）及びピアノ線材（例えばＪＩＳＧ３５
０２）では、例えば線経０．４ｍｍの極細細線におい
て、伸線時の総断面減少率が９５％を超えて伸線材の引
張強さが３２０ｋｇｆ／ｍｍ2以上となると、破断絞り
値の急激な低下を招き、最終の湿式伸線加工時又は撚り
線加工時に断線が多発する。
線径０．４ｍｍ以下の極細鋼線であって、２７０−（１
３０×log10Ｄ）（Ｄは線径：単位ｍｍ）以上の引張強
さ（ｋｇｆ／ｍｍ2）を有すると共に、破断絞り値が３
５％以上であること 破断絞り値が３５％未満であると最終の湿式伸線加工時
又は撚り線加工時に断線が多発する。従来鋼（例えばＪ
ＩＳＧ３５０６）及びピアノ線材（例えばＪＩＳＧ３５
０２）では、例えば線経０．４ｍｍの極細細線におい
て、伸線時の総断面減少率が９５％を超えて伸線材の引
張強さが３２０ｋｇｆ／ｍｍ2以上となると、破断絞り
値の急激な低下を招き、最終の湿式伸線加工時又は撚り
線加工時に断線が多発する。
【００３０】しかし、本発明においては、規定する組成
及び組織を有することにより従来鋼では得られない強度
及び破断絞り値が得られるため、上記のごとく鋼の特性
として規定する。
及び組織を有することにより従来鋼では得られない強度
及び破断絞り値が得られるため、上記のごとく鋼の特性
として規定する。
【００３１】
【実施例】以下、本発明の実施例について、その比較例
と比較して説明する。第１実施例 下記表１は真空溶製炉で溶製した供試鋼の化学成分組成
（実施例Ｎｏ．１〜６、比較例Ｎｏ．７〜１５）を示
す。
と比較して説明する。第１実施例 下記表１は真空溶製炉で溶製した供試鋼の化学成分組成
（実施例Ｎｏ．１〜６、比較例Ｎｏ．７〜１５）を示
す。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【００３４】真空溶製した１５０ｋｇの鋼塊を１１５×
１１５（ｍｍ）のビレットに熱間鍛造し、このビレット
を線径が５．５ｍｍの線材に、圧延温度及び冷却速度を
調整しつつ熱間圧延した。これらの線材を線径２．６５
ｍｍまで伸線加工した後、鉛パテンティング処理を施
し、その後、線径が１．３ｍｍになるまで伸線加工を行
った。この鋼線にさらに鉛パテンティングとめっき処理
を施し、線径が０．２ｍｍの極細鋼線に湿式伸線したこ
のときの総断面減少率は９７．６％である。得られた極
細鋼線の機械的性質（強度、捩じり試験時の割れの有
無）を評価した後、めっき剥離及び洗浄を行い、５％食
塩水中で組成が既知の真鍮板（Ｃｕ６０％、Ｚｎ４０
％）との間に流れる腐食電流を測定した。耐食性は腐食
電流の比較鋼に対する割合で評価した。下記表２はその
試験結果を示す。このようにＬａ，Ｃｅ添加鋼において
はいずれも耐食性が向上していることがわかる。
１１５（ｍｍ）のビレットに熱間鍛造し、このビレット
を線径が５．５ｍｍの線材に、圧延温度及び冷却速度を
調整しつつ熱間圧延した。これらの線材を線径２．６５
ｍｍまで伸線加工した後、鉛パテンティング処理を施
し、その後、線径が１．３ｍｍになるまで伸線加工を行
った。この鋼線にさらに鉛パテンティングとめっき処理
を施し、線径が０．２ｍｍの極細鋼線に湿式伸線したこ
のときの総断面減少率は９７．６％である。得られた極
細鋼線の機械的性質（強度、捩じり試験時の割れの有
無）を評価した後、めっき剥離及び洗浄を行い、５％食
塩水中で組成が既知の真鍮板（Ｃｕ６０％、Ｚｎ４０
％）との間に流れる腐食電流を測定した。耐食性は腐食
電流の比較鋼に対する割合で評価した。下記表２はその
試験結果を示す。このようにＬａ，Ｃｅ添加鋼において
はいずれも耐食性が向上していることがわかる。
【００３５】
【表２】
【００３６】第２実施例 表３に真空溶製炉で溶製した供試鋼の化学成分組成（Ｎ
ｏ．１〜９）を示す。
ｏ．１〜９）を示す。
【００３７】
【表３】
【００３８】
【００３９】真空溶製した１５０ｋｇの鋼塊を１１５×
１１５（ｍｍ）のビレットに熱間鍛造し、このビレット
を線径５．５ｍｍの線材になるように、圧延温度及び冷
却速度を調整しつつ熱間圧延した。これらの線材を線径
２．６５ｍｍまで伸線加工した後、鉛パテンティング処
理を施し、その後、線径１．３ｍｍまで伸線加工を行っ
た。この鋼線にさらに鉛パテンティングとめっき処理を
施し、線径０．２ｍｍの極細鋼線に湿式伸線した。この
総断面減少率は９６．８％である。得られた極細鋼線の
機械的性質（強度、捩り試験時の割れの有無）を評価し
た後、めっき剥離及び洗浄を行い、５％食塩水中で組成
が既知の真鍮板（Ｃｕ６０％、Ｚｎ４０％）との間に流
れる腐食電流を測定した。耐食性は腐食電流の比較鋼に
対する割合で評価した。下記表４はこの試験結果を示
す。この表４に示すように、Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ添加鋼に
おいては、いずれも表１、２に示す第１実施例の場合よ
りもさらに耐食性が向上していることがわかる。
１１５（ｍｍ）のビレットに熱間鍛造し、このビレット
を線径５．５ｍｍの線材になるように、圧延温度及び冷
却速度を調整しつつ熱間圧延した。これらの線材を線径
２．６５ｍｍまで伸線加工した後、鉛パテンティング処
理を施し、その後、線径１．３ｍｍまで伸線加工を行っ
た。この鋼線にさらに鉛パテンティングとめっき処理を
施し、線径０．２ｍｍの極細鋼線に湿式伸線した。この
総断面減少率は９６．８％である。得られた極細鋼線の
機械的性質（強度、捩り試験時の割れの有無）を評価し
た後、めっき剥離及び洗浄を行い、５％食塩水中で組成
が既知の真鍮板（Ｃｕ６０％、Ｚｎ４０％）との間に流
れる腐食電流を測定した。耐食性は腐食電流の比較鋼に
対する割合で評価した。下記表４はこの試験結果を示
す。この表４に示すように、Ｃｒ，Ｃｕ，Ｎｉ添加鋼に
おいては、いずれも表１、２に示す第１実施例の場合よ
りもさらに耐食性が向上していることがわかる。
【００４０】
【表４】
【００４１】
【発明の効果】本発明に係る高強度極細線用線材は、
Ｃ：０．６０〜１．１０重量％、Ｓｉ：０．４５重量％
未満、Ｍｎ：０．２〜１重量％を含有すると共に、Ｌ
ａ：０．００１〜０．０２重量％及び／又はＣｅ：０．
００１〜０．０２重量％を含有し、残部鉄及び不可避的
不純物であって、前記不純物のうちＡｌ，Ｎ，Ｐ，Ｓに
ついては、Ａｌ：０．００５重量％以下、Ｎ：０．００
５重量％以下、Ｐ：０．０２重量％以下、Ｓ：０．０２
重量％以下に規制した組成を有し、圧延まま又は圧延後
の再熱処理において初析セメンタイトの平均含有面積率
が１０％以下であるようにしたので、耐食性が極めて優
れており、しかもこの耐食性が長期にわたって持続され
るという優れた効果を奏する。このため、本発明により
高耐食性及び高強度の極細鋼線が得られ、この極細鋼線
が使用される技術分野において、本発明は多大の貢献を
なす。
Ｃ：０．６０〜１．１０重量％、Ｓｉ：０．４５重量％
未満、Ｍｎ：０．２〜１重量％を含有すると共に、Ｌ
ａ：０．００１〜０．０２重量％及び／又はＣｅ：０．
００１〜０．０２重量％を含有し、残部鉄及び不可避的
不純物であって、前記不純物のうちＡｌ，Ｎ，Ｐ，Ｓに
ついては、Ａｌ：０．００５重量％以下、Ｎ：０．００
５重量％以下、Ｐ：０．０２重量％以下、Ｓ：０．０２
重量％以下に規制した組成を有し、圧延まま又は圧延後
の再熱処理において初析セメンタイトの平均含有面積率
が１０％以下であるようにしたので、耐食性が極めて優
れており、しかもこの耐食性が長期にわたって持続され
るという優れた効果を奏する。このため、本発明により
高耐食性及び高強度の極細鋼線が得られ、この極細鋼線
が使用される技術分野において、本発明は多大の貢献を
なす。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 隠岐 保博 兵庫県神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会 社神戸製鋼所神戸製鉄所内 (72)発明者 茨木 信彦 兵庫県神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会 社神戸製鋼所神戸製鉄所内
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｃ：０．６０〜１．１０重量％、Ｓｉ：
０．４５重量％未満、Ｍｎ：０．２〜１重量％を含有す
ると共に、Ｌａ：０．００１〜０．０２重量％及び／又
はＣｅ：０．００１〜０．０２重量％を含有し、残部鉄
及び不可避的不純物であって、前記不純物のうちＡｌ，
Ｎ，Ｐ，Ｓについては、Ａｌ：０．００５重量％以下、
Ｎ：０．００５重量％以下、Ｐ：０．０２重量％以下、
Ｓ：０．０２重量％以下に規制した組成を有し、圧延ま
ま又は圧延後の再熱処理において初析セメンタイトの平
均含有面積率が１０％以下であることを特徴とする耐食
性高強度極細鋼線用線材。 - 【請求項２】 Ｃｒ：０．０５〜０．５重量％、Ｃｕ：
０．０５〜０．２０重量％及びＮｉ：０．１〜４．０重
量％よりなる群から選択された１種以上を含有すること
を特徴とする請求項１に記載の耐食性高強度極細鋼線用
線材。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の極細鋼線用線材
を使用し、この極細鋼線用線材を線径０．４ｍｍ以下の
極細鋼線に加工する際に、最終パテンティング後の伸線
における総断面減少率が９５％以上となる加工歪を付与
することを特徴とする耐食性高強度極細鋼線の製造方
法。 - 【請求項４】 請求項３に記載の方法によって製造され
た線径０．４ｍｍ以下の極細鋼線であって、２７０−
（１３０×log10Ｄ）（Ｄは線径：単位ｍｍ）以上の引
張強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2）を有すると共に、破断絞り値
が３５％以上であることを特徴とする耐食性高強度極細
鋼線。 - 【請求項５】 複数本が撚線加工されていることを特徴
とする請求項４に記載の耐食性高強度極細鋼線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31317794A JPH08170149A (ja) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | 耐食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31317794A JPH08170149A (ja) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | 耐食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08170149A true JPH08170149A (ja) | 1996-07-02 |
Family
ID=18038038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31317794A Pending JPH08170149A (ja) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | 耐食性高強度極細鋼線用線材、耐食性高強度極細鋼線及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08170149A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2733229A1 (en) * | 2011-07-15 | 2014-05-21 | Posco | Wire rod having superior hydrogen delayed fracture resistance, method for manufacturing same, high strength bolt using same and method for manufacturing bolt |
| EP2602349A4 (en) * | 2010-08-06 | 2017-06-21 | Posco | High carbon chromium bearing steel, and preparation method thereof |
-
1994
- 1994-12-16 JP JP31317794A patent/JPH08170149A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2602349A4 (en) * | 2010-08-06 | 2017-06-21 | Posco | High carbon chromium bearing steel, and preparation method thereof |
| EP2733229A1 (en) * | 2011-07-15 | 2014-05-21 | Posco | Wire rod having superior hydrogen delayed fracture resistance, method for manufacturing same, high strength bolt using same and method for manufacturing bolt |
| EP2733229A4 (en) * | 2011-07-15 | 2015-04-08 | Posco | MACHINE WIRE HAVING HYDROGEN-PROOF SUPERIOR RESISTANCE, METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME, HIGH-STRENGTH BOLT USING THE SAME, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE BOLT |
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