JPH061346A - 溶接缶胴を有する缶体 - Google Patents
溶接缶胴を有する缶体Info
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- JPH061346A JPH061346A JP15386592A JP15386592A JPH061346A JP H061346 A JPH061346 A JP H061346A JP 15386592 A JP15386592 A JP 15386592A JP 15386592 A JP15386592 A JP 15386592A JP H061346 A JPH061346 A JP H061346A
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- welded
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Abstract
(57)【要約】
【構成】向い合う２辺が実質平行になるように剪断成形
された鋼板を，平行な２辺を対向させて筒型に変形さ
せ、重ね合された２辺を溶接することによって形成され
た溶接缶胴を有する缶体であって、該鋼板の炭素含有率
が０．０１〜０．２重量％であり、鋼板表面に３００mg
/m2 以下の目付量の金属クロム層が設けられ、更にその
上に金属クロム量換算で３０mg/m2 以下の付着量のクロ
ム水和酸化物層が設けられ、かつ缶胴溶接部のナゲット
ピッチが板厚の４倍以下であり、しかも鋼板の溶接部に
は溶接性向上のための溶接前処理がなされていないこと
を特徴とする溶接缶胴を有する缶体。 【効果】本発明により、研削粉の飛散による製缶環境お
よび缶内容物の汚染が無く、溶接補修塗装部の塗膜密着
性が高く、信頼性の高い缶が得られる。
された鋼板を，平行な２辺を対向させて筒型に変形さ
せ、重ね合された２辺を溶接することによって形成され
た溶接缶胴を有する缶体であって、該鋼板の炭素含有率
が０．０１〜０．２重量％であり、鋼板表面に３００mg
/m2 以下の目付量の金属クロム層が設けられ、更にその
上に金属クロム量換算で３０mg/m2 以下の付着量のクロ
ム水和酸化物層が設けられ、かつ缶胴溶接部のナゲット
ピッチが板厚の４倍以下であり、しかも鋼板の溶接部に
は溶接性向上のための溶接前処理がなされていないこと
を特徴とする溶接缶胴を有する缶体。 【効果】本発明により、研削粉の飛散による製缶環境お
よび缶内容物の汚染が無く、溶接補修塗装部の塗膜密着
性が高く、信頼性の高い缶が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、容器として使用される
金属缶体に関する。より詳しくは、Ｃｒめっき鋼板の溶
接により成型された缶胴を有する缶体であって、缶内容
物および製缶環境の金属粉汚染の原因となり、かつ溶接
部補修塗装で缶体に付与される有機皮膜の密着性を阻害
する要因となるような、溶接のための鋼板の機械的研削
あるいは化学的処理などの溶接前処理を必要とせず、溶
接部の必要十分な強度と、優れた塗装密着性ならびに耐
食性を持ち、なおかつ生産性が高く、経済性に優れた缶
体に関する。
金属缶体に関する。より詳しくは、Ｃｒめっき鋼板の溶
接により成型された缶胴を有する缶体であって、缶内容
物および製缶環境の金属粉汚染の原因となり、かつ溶接
部補修塗装で缶体に付与される有機皮膜の密着性を阻害
する要因となるような、溶接のための鋼板の機械的研削
あるいは化学的処理などの溶接前処理を必要とせず、溶
接部の必要十分な強度と、優れた塗装密着性ならびに耐
食性を持ち、なおかつ生産性が高く、経済性に優れた缶
体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガロン缶は、鋼帯の圧延方向が缶
高さ方向に直角になるように成形されていた。これは、
従来の缶用鋼板の炭素含有率が、缶胴の溶接熱影響部に
起きる硬度上昇を抑えるほどに炭素含有率が低くないた
めに、圧延方向にそって缶胴を溶接した場合、溶接熱影
響部近傍の圧延集合組織の異方性と溶接熱影響部の硬度
上昇に由来する破断強さの異方性から、缶蓋巻締めのた
めのフランジ成形部にクラックが入り、実用に耐えない
ためであった。
高さ方向に直角になるように成形されていた。これは、
従来の缶用鋼板の炭素含有率が、缶胴の溶接熱影響部に
起きる硬度上昇を抑えるほどに炭素含有率が低くないた
めに、圧延方向にそって缶胴を溶接した場合、溶接熱影
響部近傍の圧延集合組織の異方性と溶接熱影響部の硬度
上昇に由来する破断強さの異方性から、缶蓋巻締めのた
めのフランジ成形部にクラックが入り、実用に耐えない
ためであった。
【０００３】また、油脂等の容器に用いられるガロン缶
は、ティンフリースチール（以下「ＴＦＳ」とする）を
用いて作られるが、ＴＦＳはそのままでは、一般に用い
られるマッシュシーム型缶胴接機（以下「溶接機」とす
る）によって溶接できなかった。これは、「材料とプロ
セス」第４巻第１６１６頁に発明者らが述べたように、
ＴＦＳの表面が高電気抵抗性を示すＣｒ水和酸化物によ
り覆われているために、交流電源シーム溶接機では連続
溶接が困難であるためである。そのため、従来ＴＦＳを
溶接するに際しては、溶接作業の直前に溶接該当部を研
削除去する方法が一般的に用いられてきた。
は、ティンフリースチール（以下「ＴＦＳ」とする）を
用いて作られるが、ＴＦＳはそのままでは、一般に用い
られるマッシュシーム型缶胴接機（以下「溶接機」とす
る）によって溶接できなかった。これは、「材料とプロ
セス」第４巻第１６１６頁に発明者らが述べたように、
ＴＦＳの表面が高電気抵抗性を示すＣｒ水和酸化物によ
り覆われているために、交流電源シーム溶接機では連続
溶接が困難であるためである。そのため、従来ＴＦＳを
溶接するに際しては、溶接作業の直前に溶接該当部を研
削除去する方法が一般的に用いられてきた。
【０００４】しかしこの方法によると、研削粉による作
業環境の悪化や、製品である缶内部への研削粉の混入な
どにより、缶内容物を損う等の懸念があった。また、研
削された部分は、下地鉄が露出し、あるいはさらにその
下地鉄が部分的に酸化された状態になり、その後の補修
塗装における塗膜の密着性は、ＴＦＳほど良好ではなく
なる。
業環境の悪化や、製品である缶内部への研削粉の混入な
どにより、缶内容物を損う等の懸念があった。また、研
削された部分は、下地鉄が露出し、あるいはさらにその
下地鉄が部分的に酸化された状態になり、その後の補修
塗装における塗膜の密着性は、ＴＦＳほど良好ではなく
なる。
【０００５】そのため、補修塗装を行った場合にも、塗
膜の剥離、塗膜下腐食などの問題を常に内包していた。
また、当然ながら、補修塗装を行わない場合には、研削
部は腐食が極めて速やかに進行した。
膜の剥離、塗膜下腐食などの問題を常に内包していた。
また、当然ながら、補修塗装を行わない場合には、研削
部は腐食が極めて速やかに進行した。
【０００６】ＴＦＳに溶接性を付与させる試みは、Ｃｒ
めっき層を粒状に析出させたり、Ｓｎめっき層をＴＦＳ
上に析出させる等の方法が公知であるが、粒状Ｃｒ層を
用いる場合は色調の制御に格段の配慮が必要であり、ま
たＣｒめっき上にＳｎを析出させる場合はＣｒ水和酸化
物層除去のために特殊な処理を必要とし、更にＳｎめっ
き層上の塗膜密着性が低下しやすい等の操業上、品質管
理上の問題があり、一般にクリア塗装で用いられる事の
多いガロン缶用途では広く用いられていない。
めっき層を粒状に析出させたり、Ｓｎめっき層をＴＦＳ
上に析出させる等の方法が公知であるが、粒状Ｃｒ層を
用いる場合は色調の制御に格段の配慮が必要であり、ま
たＣｒめっき上にＳｎを析出させる場合はＣｒ水和酸化
物層除去のために特殊な処理を必要とし、更にＳｎめっ
き層上の塗膜密着性が低下しやすい等の操業上、品質管
理上の問題があり、一般にクリア塗装で用いられる事の
多いガロン缶用途では広く用いられていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述の従来
のガロン缶成形方法に由来する問題点、具体的には研削
粉の飛散による製缶環境および缶内容物の汚染が無く、
溶接補修塗装部の塗膜密着性が高く、信頼性の高い缶を
提供することを目的とする。
のガロン缶成形方法に由来する問題点、具体的には研削
粉の飛散による製缶環境および缶内容物の汚染が無く、
溶接補修塗装部の塗膜密着性が高く、信頼性の高い缶を
提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、クロムめ
っき鋼板を材料として、缶胴を溶接で成型された缶体
の、通常の溶接部事前研削による溶接法の問題点を解決
すべく、溶接部のナゲットピッチに着目し、板厚とナゲ
ットピッチの関係について鋭意研究を行った結果、従来
より缶用鋼板として用いられてきた低炭素鋼を用いて、
溶接法により缶胴を形成された缶体において、缶胴の溶
接部ナゲットピッチを板厚に対して一定の範囲に制御す
ることにより、健全な溶接部外観と十分な溶接強度、並
びに優れた塗膜密着性と塗装後耐食性を兼備した缶体を
得ることが出来ることを知見し、本発明を完成するに至
った。
っき鋼板を材料として、缶胴を溶接で成型された缶体
の、通常の溶接部事前研削による溶接法の問題点を解決
すべく、溶接部のナゲットピッチに着目し、板厚とナゲ
ットピッチの関係について鋭意研究を行った結果、従来
より缶用鋼板として用いられてきた低炭素鋼を用いて、
溶接法により缶胴を形成された缶体において、缶胴の溶
接部ナゲットピッチを板厚に対して一定の範囲に制御す
ることにより、健全な溶接部外観と十分な溶接強度、並
びに優れた塗膜密着性と塗装後耐食性を兼備した缶体を
得ることが出来ることを知見し、本発明を完成するに至
った。
【０００９】すなわち、本発明によれば向い合う２辺が
実質平行になるように剪断成形された鋼板を，平行な２
辺を対向させて筒型に変形させ、重ね合された２辺を溶
接することによって形成された溶接缶胴を有する缶体で
あって、該鋼板の炭素含有率が０．０１〜０．２重量％
であり、鋼板表面に３００mg/m2 以下の目付量の金属ク
ロム層が設けられ、更にその上に金属クロム量換算で３
０mg/m2 以下の付着量のクロム水和酸化物層が設けら
れ、かつ缶胴溶接部のナゲットピッチが板厚の４倍以下
であり、しかも鋼板の溶接部には、機械的研削あるいは
化学処理などの溶接性向上のための溶接前処理がなされ
ていないことを特徴とする溶接缶胴を有する缶体が提供
され、前記目的が達成される。
実質平行になるように剪断成形された鋼板を，平行な２
辺を対向させて筒型に変形させ、重ね合された２辺を溶
接することによって形成された溶接缶胴を有する缶体で
あって、該鋼板の炭素含有率が０．０１〜０．２重量％
であり、鋼板表面に３００mg/m2 以下の目付量の金属ク
ロム層が設けられ、更にその上に金属クロム量換算で３
０mg/m2 以下の付着量のクロム水和酸化物層が設けら
れ、かつ缶胴溶接部のナゲットピッチが板厚の４倍以下
であり、しかも鋼板の溶接部には、機械的研削あるいは
化学処理などの溶接性向上のための溶接前処理がなされ
ていないことを特徴とする溶接缶胴を有する缶体が提供
され、前記目的が達成される。
【００１０】
【作用】クロムめっき鋼板を用いて、マッシュシーム溶
接機により、ぶりきと同様の缶胴溶接を行おうとする
と、材料界面での接合が起き始める最低溶接電流の値
と、溶接部が溶融飛散して急冷される事でできる髭状突
起の溶接欠陥いわゆるスプラッシュが発生する溶接上限
電流とが極めて近接あるは逆転し、健全な溶接部を得る
ことが著しく困難であった。この溶接電流最大値と最小
値の差が溶接可能電流範囲（ＡＣＲ）であるが、クロム
めっき鋼板でこれが非常に小さいかあるいは全く得られ
なかった。
接機により、ぶりきと同様の缶胴溶接を行おうとする
と、材料界面での接合が起き始める最低溶接電流の値
と、溶接部が溶融飛散して急冷される事でできる髭状突
起の溶接欠陥いわゆるスプラッシュが発生する溶接上限
電流とが極めて近接あるは逆転し、健全な溶接部を得る
ことが著しく困難であった。この溶接電流最大値と最小
値の差が溶接可能電流範囲（ＡＣＲ）であるが、クロム
めっき鋼板でこれが非常に小さいかあるいは全く得られ
なかった。
【００１１】マッシュシーム溶接は、その溶接のための
熱源として、材料界面のジュール熱を利用しており、そ
れゆえ、材料のＡＣＲは、溶接される材料同士の界面接
触抵抗と、溶接重ね合せ部のオーバーラップ幅の精度よ
っても大きく変化する。このＡＣＲは、鋼板の製造ロッ
トによっても微妙に変動するため、ある材料のＡＣＲが
非常に狭い場合は、溶接工程において入荷ロット毎に溶
接電流などの溶接条件を変更せねばならず、その間は生
産を止めなければならないため、事実上商業生産に用い
ることはできない。これがＡＣＲの広い材料が求められ
る所以である。
熱源として、材料界面のジュール熱を利用しており、そ
れゆえ、材料のＡＣＲは、溶接される材料同士の界面接
触抵抗と、溶接重ね合せ部のオーバーラップ幅の精度よ
っても大きく変化する。このＡＣＲは、鋼板の製造ロッ
トによっても微妙に変動するため、ある材料のＡＣＲが
非常に狭い場合は、溶接工程において入荷ロット毎に溶
接電流などの溶接条件を変更せねばならず、その間は生
産を止めなければならないため、事実上商業生産に用い
ることはできない。これがＡＣＲの広い材料が求められ
る所以である。
【００１２】スプラッシュは、溶接電流による発熱が過
大になり、溶接界面近傍の材料が溶融し、その際、主に
電極加圧力等によって、溶融金属が外部に押出され、急
冷凝固する事により生成する。
大になり、溶接界面近傍の材料が溶融し、その際、主に
電極加圧力等によって、溶融金属が外部に押出され、急
冷凝固する事により生成する。
【００１３】クロムめっき鋼板の表面には、そのめっき
反応の特性上、常に電気抵抗の高いクロム水和酸化物層
が存在するために、ぶりき等に比べて界面接触抵抗が高
くなり、投入溶接電流当りの発熱量は大きくなる。
反応の特性上、常に電気抵抗の高いクロム水和酸化物層
が存在するために、ぶりき等に比べて界面接触抵抗が高
くなり、投入溶接電流当りの発熱量は大きくなる。
【００１４】交流電源を用いる通常のマッシュシーム溶
接では、溶接電流が小さい状態では、個々のナゲット当
りの融着あるいは鍛接面積が小さく、図１に示す様に、
隣接するナゲットとの間に未溶接部が残りやすい。この
様な状態では巨視的に連続した溶接部は得られず、当然
缶体として健全な製品は得られない。また、このままの
ナゲットピッチで、ナゲット間も連続した溶接部を得よ
うとして溶接電流を大きくすると、界面の発熱は急激に
大きくなり、図２の様にスプラッシュを発生する。
接では、溶接電流が小さい状態では、個々のナゲット当
りの融着あるいは鍛接面積が小さく、図１に示す様に、
隣接するナゲットとの間に未溶接部が残りやすい。この
様な状態では巨視的に連続した溶接部は得られず、当然
缶体として健全な製品は得られない。また、このままの
ナゲットピッチで、ナゲット間も連続した溶接部を得よ
うとして溶接電流を大きくすると、界面の発熱は急激に
大きくなり、図２の様にスプラッシュを発生する。
【００１５】そこで、本発明では、ナゲット１個当りの
溶接熱を小さくした上で、連続した健全な溶接部を得る
ために、缶胴溶接部のナゲットピッチを板厚の４倍以
下、好ましくは３倍以下と定める。このナゲットピッチ
は、界面の発熱による重ねあわされた材料の融着あるい
は鍛接と、材料内部の熱伝播及び電極、雰囲気による吸
熱とのバランスにより決まる数値であると考えられる。
溶接熱を小さくした上で、連続した健全な溶接部を得る
ために、缶胴溶接部のナゲットピッチを板厚の４倍以
下、好ましくは３倍以下と定める。このナゲットピッチ
は、界面の発熱による重ねあわされた材料の融着あるい
は鍛接と、材料内部の熱伝播及び電極、雰囲気による吸
熱とのバランスにより決まる数値であると考えられる。
【００１６】即ちナゲットピッチが板厚みの４倍以下の
領域では、界面の接触抵抗に基づく発熱によって鍛接あ
るいは融着が十分に起きると同時に、材料内部の熱伝導
による余剰熱の拡散吸収が十分なために、スプラッシュ
の発生はない。１ナゲット当りの融着長さが短い代り
に、隣接するナゲットが十分近いところにあるため、結
果的に溶接部は健全な状態で連続している。この領域に
おいてのみ、クロムめっき鋼板を材料として缶胴を形成
する際に、溶接部に先立つ被溶接部分の研削などの前処
理を必要とせず、溶接部のスプラッシュ発生が軽微で、
美麗かつ強固な溶接部を形成でき、かつ十分な強度が得
られる。
領域では、界面の接触抵抗に基づく発熱によって鍛接あ
るいは融着が十分に起きると同時に、材料内部の熱伝導
による余剰熱の拡散吸収が十分なために、スプラッシュ
の発生はない。１ナゲット当りの融着長さが短い代り
に、隣接するナゲットが十分近いところにあるため、結
果的に溶接部は健全な状態で連続している。この領域に
おいてのみ、クロムめっき鋼板を材料として缶胴を形成
する際に、溶接部に先立つ被溶接部分の研削などの前処
理を必要とせず、溶接部のスプラッシュ発生が軽微で、
美麗かつ強固な溶接部を形成でき、かつ十分な強度が得
られる。
【００１７】
【構成】以下に、本発明の構成を詳述する。本発明の缶
体は、缶胴として向い合う２辺が実質平行になるように
剪断成形された鋼板を、平行な２辺を対向させて筒型に
変形させ、重ね合された２辺を溶接によって形成される
溶接缶胴を用いる。これは従来缶胴の溶接成型法として
一般的に用いられている方法であり、ここで言う筒型成
型時の断面は円形、楕円形、多角形等種々の形が含まれ
る。また、向い合う２辺が実質平行であるという事は、
溶接に先立ち筒型に成型され、溶接されるべき２辺が向
いあった時に溶接が可能な程度に平行である事を意味す
る。
体は、缶胴として向い合う２辺が実質平行になるように
剪断成形された鋼板を、平行な２辺を対向させて筒型に
変形させ、重ね合された２辺を溶接によって形成される
溶接缶胴を用いる。これは従来缶胴の溶接成型法として
一般的に用いられている方法であり、ここで言う筒型成
型時の断面は円形、楕円形、多角形等種々の形が含まれ
る。また、向い合う２辺が実質平行であるという事は、
溶接に先立ち筒型に成型され、溶接されるべき２辺が向
いあった時に溶接が可能な程度に平行である事を意味す
る。
【００１８】本発明の鋼板の炭素含有率を０．０１〜
０．２重量％、好ましくは０．０１〜０．１重量％の範
囲とするのは、これが缶用材料として一般的に製造され
る領域であるためである。この領域より多い炭素含有率
では、鋼板硬度上昇により、成形性が著しく阻害されや
すく、制御が困難である。
０．２重量％、好ましくは０．０１〜０．１重量％の範
囲とするのは、これが缶用材料として一般的に製造され
る領域であるためである。この領域より多い炭素含有率
では、鋼板硬度上昇により、成形性が著しく阻害されや
すく、制御が困難である。
【００１９】本発明において最も重要な事は、密封性が
十分に保証される堅牢な缶体を得ることであるが、従来
知られている缶体成形方法での種々の加工における成形
性を確保するためには、炭素含有率がこの領域に有れば
十分である。また、本発明においては、めっき鋼板原板
として、所定のクロムめっきを施すことが可能であるな
らば、例えば鋼板最表面にＮｉめっきを施した後に熱拡
散処理によりＮｉ拡散層を形成させたような表面調整原
板を用いることもできるし、同様にクロムめっき層と原
板の間に、Ｎｉ, Ｚｎ, Ｓｎ, Ｆｅ等の金属あるいはこ
れら金属の合金めっきや金属とＰ等との合金めっきを単
層あるいは複数層挿入する事もできる。
十分に保証される堅牢な缶体を得ることであるが、従来
知られている缶体成形方法での種々の加工における成形
性を確保するためには、炭素含有率がこの領域に有れば
十分である。また、本発明においては、めっき鋼板原板
として、所定のクロムめっきを施すことが可能であるな
らば、例えば鋼板最表面にＮｉめっきを施した後に熱拡
散処理によりＮｉ拡散層を形成させたような表面調整原
板を用いることもできるし、同様にクロムめっき層と原
板の間に、Ｎｉ, Ｚｎ, Ｓｎ, Ｆｅ等の金属あるいはこ
れら金属の合金めっきや金属とＰ等との合金めっきを単
層あるいは複数層挿入する事もできる。
【００２０】本発明で鋼板表面に３００mg/m2 以下、好
ましくは３０〜２００mg/m2 の目付量の金属Ｃｒ層を、
更にその上に金属Ｃｒ換算で３０mg/m2 以下、好ましく
は２〜２０mg/m2 の付着量のＣｒ水和酸化物層を設ける
事としたのは、従来クロムめっき鋼板製缶が用いられて
きた用途について、十分な塗膜密着性及び耐食性を得る
ためである。
ましくは３０〜２００mg/m2 の目付量の金属Ｃｒ層を、
更にその上に金属Ｃｒ換算で３０mg/m2 以下、好ましく
は２〜２０mg/m2 の付着量のＣｒ水和酸化物層を設ける
事としたのは、従来クロムめっき鋼板製缶が用いられて
きた用途について、十分な塗膜密着性及び耐食性を得る
ためである。
【００２１】本発明において、缶胴溶接部のナゲットピ
ッチが板厚の４倍以下、好ましくは３倍以下と定めたの
は、この領域においては、クロムめっき鋼板を材料とし
て缶胴を形成する際に、溶接部に先立つ被溶接部分の研
削などの前処理を必要とせず、溶接部のスプラッシュ発
生が軽微で、美麗かつ強固な溶接部を形成でき、かつ十
分な強度が得られるからである。これは、個々の単位ナ
ゲット当りの投入熱量が小さく、溶接熱影響部の広がり
が最小限に抑えられると同時に、ナゲット間の距離が十
分接近するために、巨視的に連続した溶接部が得られる
ためである。
ッチが板厚の４倍以下、好ましくは３倍以下と定めたの
は、この領域においては、クロムめっき鋼板を材料とし
て缶胴を形成する際に、溶接部に先立つ被溶接部分の研
削などの前処理を必要とせず、溶接部のスプラッシュ発
生が軽微で、美麗かつ強固な溶接部を形成でき、かつ十
分な強度が得られるからである。これは、個々の単位ナ
ゲット当りの投入熱量が小さく、溶接熱影響部の広がり
が最小限に抑えられると同時に、ナゲット間の距離が十
分接近するために、巨視的に連続した溶接部が得られる
ためである。
【００２２】上記のようにナゲットピッチを制御するに
は溶接時のワイヤ電極送り速度と交流溶接電源の周波数
を適宜組合せるなどの手段を用いて達成される。
は溶接時のワイヤ電極送り速度と交流溶接電源の周波数
を適宜組合せるなどの手段を用いて達成される。
【００２３】本発明における材料としてのクロムめっき
鋼板は、その缶体としての用途に合致した性能を満たす
ものであれば、塗装されていても、未塗装状態でもかま
わない。塗料の性質、塗装あるいは被覆の手段はどの様
な種類のものでもよい。
鋼板は、その缶体としての用途に合致した性能を満たす
ものであれば、塗装されていても、未塗装状態でもかま
わない。塗料の性質、塗装あるいは被覆の手段はどの様
な種類のものでもよい。
【００２４】
【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいて、さらに
具体的に説明する。
具体的に説明する。
【００２５】缶胴の製造法 板厚０．１４〜０．３２ｍｍ、炭素含有率０．０２〜
０．２５重量％のアルミキルド冷延鋼板に、片面当り金
属クロム８７〜３２０mg/m2 、更にその上に水和酸化ク
ロムを金属クロム量換算で６〜３１mg/m2 付着させ、缶
内面相当部にエポキシフェノール系樹脂を、缶外面相当
部分にエポキシエステル系樹脂を各６０mg/m2 被覆した
クロムめっき鋼板を用い、スドロニック社製のワイヤー
シーム溶接機により、ナゲットピッチを変えて缶胴を溶
接成型した。表１に使用した鋼板及び溶接条件を示す。
０．２５重量％のアルミキルド冷延鋼板に、片面当り金
属クロム８７〜３２０mg/m2 、更にその上に水和酸化ク
ロムを金属クロム量換算で６〜３１mg/m2 付着させ、缶
内面相当部にエポキシフェノール系樹脂を、缶外面相当
部分にエポキシエステル系樹脂を各６０mg/m2 被覆した
クロムめっき鋼板を用い、スドロニック社製のワイヤー
シーム溶接機により、ナゲットピッチを変えて缶胴を溶
接成型した。表１に使用した鋼板及び溶接条件を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】評価方法 上記の缶体について、以下の方法で評価を行った。
【００２８】ナゲットピッチ：溶接部縦断面の顕微鏡写
真より、各ナゲットの中心間距離を測定した。
真より、各ナゲットの中心間距離を測定した。
【００２９】フランジクラック：溶接工程でフランジャ
ーによるフランジ成型後の缶胴を抜き取り、溶接部近傍
のクラック発生の状態を目視判定した。クラック発生が
なければ◎、クラック発生が認められれば×と評価し
た。
ーによるフランジ成型後の缶胴を抜き取り、溶接部近傍
のクラック発生の状態を目視判定した。クラック発生が
なければ◎、クラック発生が認められれば×と評価し
た。
【００３０】溶接部強度（ピールテスト）：缶胴の溶接
部の一端の、溶接部の両脇３ｃｍの部分に、鋼板の縁か
ら４５゜の角度で各々３ｃｍの切込みを入れ、その部分
をプライヤで掴み、溶接部を缶胴から引きちぎるピール
テストにより、溶接部の連続性を調査した。溶接部が連
続的に最後まで引きちぎれれば◎、途中で破断すれば×
と評価した。
部の一端の、溶接部の両脇３ｃｍの部分に、鋼板の縁か
ら４５゜の角度で各々３ｃｍの切込みを入れ、その部分
をプライヤで掴み、溶接部を缶胴から引きちぎるピール
テストにより、溶接部の連続性を調査した。溶接部が連
続的に最後まで引きちぎれれば◎、途中で破断すれば×
と評価した。
【００３１】缶内金属粉汚染：溶接終了後の缶胴内の溶
接部中央部の左右４ｃｍに渡って、幅１５ｍｍのセロフ
ァンテープを貼り、ただちに剥がした後、０．１Ｎ Ｈ
Ｃｌ ５０ｃｃ中に入れて、１０分間煮沸し、原子吸光
分析により、浸出液中のＦｅ, Ｃｒを測定した。測定限
界以上のＦｅ，Ｃｒが検出されれば×、検出されなけれ
ば◎と評価した。
接部中央部の左右４ｃｍに渡って、幅１５ｍｍのセロフ
ァンテープを貼り、ただちに剥がした後、０．１Ｎ Ｈ
Ｃｌ ５０ｃｃ中に入れて、１０分間煮沸し、原子吸光
分析により、浸出液中のＦｅ, Ｃｒを測定した。測定限
界以上のＦｅ，Ｃｒが検出されれば×、検出されなけれ
ば◎と評価した。
【００３２】スプラッシュ発生：目視により、溶接可能
電流範囲の中央値での溶接時に、缶内面及び外面に発生
したスプラッシュを以下の如くに判定した。 ◎スプラッシュ発生なし。○補修塗装で被覆可能、密封
性及び強度は問題なし。 ×補修塗装で被覆不可能
電流範囲の中央値での溶接時に、缶内面及び外面に発生
したスプラッシュを以下の如くに判定した。 ◎スプラッシュ発生なし。○補修塗装で被覆可能、密封
性及び強度は問題なし。 ×補修塗装で被覆不可能
【００３３】塩水噴霧試験：５％ＮａＣｌ水溶液を用
い、塩水噴霧試験機で溶接補修塗装部に塩水を噴霧し、
２０日後の赤錆発生面積を計測し、参考例の数値に対し
て±２０％以内を○、２０％を越えるものを×、−２０
％より少いものを◎とした。
い、塩水噴霧試験機で溶接補修塗装部に塩水を噴霧し、
２０日後の赤錆発生面積を計測し、参考例の数値に対し
て±２０％以内を○、２０％を越えるものを×、−２０
％より少いものを◎とした。
【００３４】上記の結果を表２に示す。この結果より本
発明の缶体は、所期の目的が達成されることが明らかで
ある。
発明の缶体は、所期の目的が達成されることが明らかで
ある。
【００３５】
【００３６】
【発明の効果】本発明により、研削粉の飛散による製缶
環境および缶内容物の汚染が無く、溶接補修塗装部の塗
膜密着性が高く、信頼性の高い缶が得られる。
環境および缶内容物の汚染が無く、溶接補修塗装部の塗
膜密着性が高く、信頼性の高い缶が得られる。
【図１】 従来のＣｒめっき鋼板溶接に於ける溶接強度
不足の場合の溶接部縦断面の模式図である。
不足の場合の溶接部縦断面の模式図である。
【図２】 従来の溶接に於けるスプラッシュが発生する
場合の溶接部縦断面の模式図である。
場合の溶接部縦断面の模式図である。
【図３】 本発明における、Ｃｒめっき鋼板の適正な溶
接の場合の溶接部縦断面の模式図である。
接の場合の溶接部縦断面の模式図である。
１ 外側の鋼板 ２ 内側の鋼板 ３ 融着部、鍛接部あるいは溶接熱影響部 ４ スプラッシュ ５ ブローホール
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年４月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】缶胴の製造法 板厚０．１４〜０．３２ｍｍ、炭素含有率０．０２〜
０．２５重量％のアルミキルド冷延鋼板に、片面当り金
属クロム８７〜３２０ｍｇ／ｍ２、更にその上に水和酸
化クロムを金属クロム量換算で６〜３１ｍｇ／ｍ２付着
させ、缶内面相当部にエポキシフェノール系樹脂を、缶
外面相当部分にエポキシエステル系樹脂を各６０ｍｇ／
ｄｍ２ 被覆したクロムめっき鋼板を用い、スドロニック
社製のワイヤーシーム溶接機により、ナゲットピッチを
変えて缶胴を溶接成型した。表１に使用した鋼板及び溶
接条件を示す。
０．２５重量％のアルミキルド冷延鋼板に、片面当り金
属クロム８７〜３２０ｍｇ／ｍ２、更にその上に水和酸
化クロムを金属クロム量換算で６〜３１ｍｇ／ｍ２付着
させ、缶内面相当部にエポキシフェノール系樹脂を、缶
外面相当部分にエポキシエステル系樹脂を各６０ｍｇ／
ｄｍ２ 被覆したクロムめっき鋼板を用い、スドロニック
社製のワイヤーシーム溶接機により、ナゲットピッチを
変えて缶胴を溶接成型した。表１に使用した鋼板及び溶
接条件を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 緒 方 一 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 森 戸 延 行 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 久々湊 英 雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 近 藤 一 郎 兵庫県伊丹市荒牧字下鍵田10番地 川鉄コ ンテイナー株式会社伊丹工場内 (72)発明者 三 浦 真 也 千葉県千葉市中央区新浜町１番地 川鉄コ ンテイナー株式会社千葉工場内
Claims (1)
- 【請求項１】向い合う２辺が実質平行になるように剪断
成形された鋼板を，平行な２辺を対向させて筒型に変形
させ、重ね合された２辺を溶接することによって形成さ
れた溶接缶胴を有する缶体であって、該鋼板の炭素含有
率が０．０１〜０．２重量％であり、鋼板表面に３００
mg/m2 以下の目付量の金属クロム層が設けられ、更にそ
の上に金属クロム量換算で３０mg/m2 以下の付着量のク
ロム水和酸化物層が設けられ、かつ缶胴溶接部のナゲッ
トピッチが板厚の４倍以下であり、しかも鋼板の溶接部
には溶接性向上のための溶接前処理がなされていないこ
とを特徴とする溶接缶胴を有する缶体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15386592A JP3153001B2 (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 溶接缶胴を有する缶体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15386592A JP3153001B2 (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 溶接缶胴を有する缶体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH061346A true JPH061346A (ja) | 1994-01-11 |
| JP3153001B2 JP3153001B2 (ja) | 2001-04-03 |
Family
ID=15571797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15386592A Expired - Lifetime JP3153001B2 (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 溶接缶胴を有する缶体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3153001B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107914083A (zh) * | 2016-10-11 | 2018-04-17 | 丰田自动车株式会社 | 焊接方法和焊接结构 |
-
1992
- 1992-06-12 JP JP15386592A patent/JP3153001B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107914083A (zh) * | 2016-10-11 | 2018-04-17 | 丰田自动车株式会社 | 焊接方法和焊接结构 |
| US10946478B2 (en) | 2016-10-11 | 2021-03-16 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Welding method and welded structure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3153001B2 (ja) | 2001-04-03 |
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