JPH06134150A - 詰物用玉状綿 - Google Patents
詰物用玉状綿Info
- Publication number
- JPH06134150A JPH06134150A JP4312874A JP31287492A JPH06134150A JP H06134150 A JPH06134150 A JP H06134150A JP 4312874 A JP4312874 A JP 4312874A JP 31287492 A JP31287492 A JP 31287492A JP H06134150 A JPH06134150 A JP H06134150A
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- JP
- Japan
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- ball
- heat treatment
- fibers
- polyester
- wadding
- Prior art date
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- Pending
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- Multicomponent Fibers (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 吹き込み作業性が良好で、均一な詰物を得る
ことができ、熱処理することにより弾性回復の優れた詰
物となる玉状綿を提供する。 【構成】 金属塩スルホネート基を有する構成単位を
1.5〜６モル％共重合したエチレンテレフタレート単位
主体の共重合ポリエステルＡとポリエチレンテレフタレ
ートＢとが偏心的に接合した単繊維繊度が６ｄ以上の複
合繊維であって、180 ℃で10分間自由収縮熱処理したと
き30コ／25mm以上のスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮
能を有し、かつ８〜20コ／25mmの機械捲縮が付与されて
いる短繊維で構成され、捲縮部が互いに絡み合って直径
３〜20mmの玉状をなしている。
ことができ、熱処理することにより弾性回復の優れた詰
物となる玉状綿を提供する。 【構成】 金属塩スルホネート基を有する構成単位を
1.5〜６モル％共重合したエチレンテレフタレート単位
主体の共重合ポリエステルＡとポリエチレンテレフタレ
ートＢとが偏心的に接合した単繊維繊度が６ｄ以上の複
合繊維であって、180 ℃で10分間自由収縮熱処理したと
き30コ／25mm以上のスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮
能を有し、かつ８〜20コ／25mmの機械捲縮が付与されて
いる短繊維で構成され、捲縮部が互いに絡み合って直径
３〜20mmの玉状をなしている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、寝装具、ソファー、ク
ッション等の詰物として用いられる優れた潜在捲縮能を
有し、かつ機械捲縮の付与されたポリエステル複合繊維
からなる玉状綿に関するものである。
ッション等の詰物として用いられる優れた潜在捲縮能を
有し、かつ機械捲縮の付与されたポリエステル複合繊維
からなる玉状綿に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、寝装具、ソファー、クッション等
の詰物としてポリエステル短繊維が広く使用されてい
る。そして、開繊した短繊維を空気流によって側地内に
吹き込み詰物体を製造する方法が良く知られている。し
かし、この方法では、短繊維が風送時に塊状化して風送
が困難になったり、側地内に均一に充填することが困難
であるという問題があった。このような問題を解決する
方法として、開繊した短繊維の代わりに玉状綿を使用す
る方法が提案されており、例えば、特開昭61−125377号
公報には、バインダー繊維を含有した玉状綿を側地内に
吹き込んだ後、熱処理して一体化させる方法が開示され
ている。しかし、この方法では、バインダー繊維を併用
するため、不均一になりやすく、熱処理した詰物の弾性
回復性が不十分となるという問題があった。
の詰物としてポリエステル短繊維が広く使用されてい
る。そして、開繊した短繊維を空気流によって側地内に
吹き込み詰物体を製造する方法が良く知られている。し
かし、この方法では、短繊維が風送時に塊状化して風送
が困難になったり、側地内に均一に充填することが困難
であるという問題があった。このような問題を解決する
方法として、開繊した短繊維の代わりに玉状綿を使用す
る方法が提案されており、例えば、特開昭61−125377号
公報には、バインダー繊維を含有した玉状綿を側地内に
吹き込んだ後、熱処理して一体化させる方法が開示され
ている。しかし、この方法では、バインダー繊維を併用
するため、不均一になりやすく、熱処理した詰物の弾性
回復性が不十分となるという問題があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、吹き込み作
業性が良好で、均一な詰物を得ることができ、熱処理す
ることにより弾性回復の優れた詰物となる玉状綿を提供
しようとするものである。
業性が良好で、均一な詰物を得ることができ、熱処理す
ることにより弾性回復の優れた詰物となる玉状綿を提供
しようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意検討の結果、特定の２種のポリエ
ステルからなる高スパイラル捲縮発現能を有する複合繊
維に特定の捲縮数の機械捲縮を付与した短繊維を用いて
玉状綿とすることによりこの目的が達成されることを見
出し、本発明に到達した。
を解決するために鋭意検討の結果、特定の２種のポリエ
ステルからなる高スパイラル捲縮発現能を有する複合繊
維に特定の捲縮数の機械捲縮を付与した短繊維を用いて
玉状綿とすることによりこの目的が達成されることを見
出し、本発明に到達した。
【０００５】すなわち、本発明は、金属塩スルホネート
基を有する構成単位を 1.5〜６モル％共重合したエチレ
ンテレフタレート単位主体の共重合ポリエステルＡとポ
リエチレンテレフタレートＢとが偏心的に接合した単繊
維繊度が６ｄ以上の複合繊維であって、 180℃で10分間
自由収縮熱処理したとき30コ／25mm以上のスパイラル捲
縮を発現する潜在捲縮能を有し、かつ８〜20コ／25mmの
機械捲縮が付与されている短繊維で構成されており、捲
縮部が互いに絡み合って直径３〜20mmの玉状をなしてい
ることを特徴とする詰物用玉状綿を要旨とするものであ
る。
基を有する構成単位を 1.5〜６モル％共重合したエチレ
ンテレフタレート単位主体の共重合ポリエステルＡとポ
リエチレンテレフタレートＢとが偏心的に接合した単繊
維繊度が６ｄ以上の複合繊維であって、 180℃で10分間
自由収縮熱処理したとき30コ／25mm以上のスパイラル捲
縮を発現する潜在捲縮能を有し、かつ８〜20コ／25mmの
機械捲縮が付与されている短繊維で構成されており、捲
縮部が互いに絡み合って直径３〜20mmの玉状をなしてい
ることを特徴とする詰物用玉状綿を要旨とするものであ
る。
【０００６】本発明におけるポリエステルＡは、ポリエ
チレンテレフタレートを製造する際に、５−ナトリウム
スルホイソフタル酸、５−カリウムスルホイソフタル
酸、５−リチウムスルホイソフタル酸、４−ナトリウム
スルホフタル酸、４−ナトリウムスルホ−2,６−ナフタ
レンジカルボン酸又はこれらのエステル形成性誘導体等
の金属塩スルホネート基を有するエステル形成性化合物
を 1.5〜６モル％添加し、共重合させることにより得ら
れる。（必要に応じて、さらに他の成分を少量共重合し
てもよい。）
チレンテレフタレートを製造する際に、５−ナトリウム
スルホイソフタル酸、５−カリウムスルホイソフタル
酸、５−リチウムスルホイソフタル酸、４−ナトリウム
スルホフタル酸、４−ナトリウムスルホ−2,６−ナフタ
レンジカルボン酸又はこれらのエステル形成性誘導体等
の金属塩スルホネート基を有するエステル形成性化合物
を 1.5〜６モル％添加し、共重合させることにより得ら
れる。（必要に応じて、さらに他の成分を少量共重合し
てもよい。）
【０００７】ポリエステルＢとしては、通常のポリエチ
レンテレフタレートが用いられるが、ごく少量であれば
共重合成分を含有していてもよい。
レンテレフタレートが用いられるが、ごく少量であれば
共重合成分を含有していてもよい。
【０００８】本発明における繊維は、ポリエステルＡと
Ｂとが偏心的に接合した複合繊維であって、弛緩熱処理
によってスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮性繊維であ
る。複合形態は特に限定されないが、芯鞘型よりもサイ
ドバイサイド型の方が捲縮発現能力が優れている点で好
ましい。
Ｂとが偏心的に接合した複合繊維であって、弛緩熱処理
によってスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮性繊維であ
る。複合形態は特に限定されないが、芯鞘型よりもサイ
ドバイサイド型の方が捲縮発現能力が優れている点で好
ましい。
【０００９】そして、ポリエステルＡにおける金属塩ス
ルホネート基を有する構成単位の共重合割合は 1.5〜６
モル％とすることが必要であり、 1.5モル％未満では捲
縮発現力が不十分であり、６モル％を超えるとポリエス
テルの融点低下及び繊維の強力低下が著しく、伸縮性が
低下し、弾性回復性も不十分となる。
ルホネート基を有する構成単位の共重合割合は 1.5〜６
モル％とすることが必要であり、 1.5モル％未満では捲
縮発現力が不十分であり、６モル％を超えるとポリエス
テルの融点低下及び繊維の強力低下が著しく、伸縮性が
低下し、弾性回復性も不十分となる。
【００１０】短繊維の単繊維繊度は、６ｄ以上、好まし
くは８〜20ｄとすることが必要である。単繊維繊度あま
り小さいと柔らかすぎ、底つき感が出てヘタリ易く、逆
に、あまり大きいと捲縮発現性が劣るとともに、玉状に
なり難い。
くは８〜20ｄとすることが必要である。単繊維繊度あま
り小さいと柔らかすぎ、底つき感が出てヘタリ易く、逆
に、あまり大きいと捲縮発現性が劣るとともに、玉状に
なり難い。
【００１１】また、熱処理して捲縮を発現させたとき、
良好な弾性回復性を示すようにするためには、繊維が 1
80℃で10分間熱処理したとき30コ／25mm以上、好ましく
は40コ／25mm以上のスパイラル捲縮を発現し得る潜在捲
縮能を有することが必要である。
良好な弾性回復性を示すようにするためには、繊維が 1
80℃で10分間熱処理したとき30コ／25mm以上、好ましく
は40コ／25mm以上のスパイラル捲縮を発現し得る潜在捲
縮能を有することが必要である。
【００１２】このような潜在捲縮能を有する繊維は、ポ
リエステルＡとＢの極限粘度、ポリエステルＡの金属塩
スルホネート基を有する構成単位の共重合割合、両ポリ
エステルの複合割合、紡糸後、延伸する際の緊張熱処理
条件等を適切に選定することにより得られる。例えば、
ポリエステルＡとして５−ナトリウムスルホイソフタル
酸 (SIP) 成分を共重合したポリエチレンテレフタレー
ト系共重合ポリエステル、ポリエステルＢとしてポリエ
チレンテレフタレート（ホモポリマー）を用い、複合割
合１：１の複合繊維を製造する場合、ポリエステルＡの
SIP成分が３〜６モル％のときはポリエステルＡの極限
粘度を0.45〜0.55、ポリエステルＢの極限粘度を0.50〜
0.80とし、緊張熱処理温度を 130〜170 ℃程度とするこ
とが好ましく、ポリエステルＡのSIP 成分が３モル％未
満のときはポリエステルＡの極限粘度を0.50〜0.65、ポ
リエステルＢの極限粘度を0.50〜0.70とし、緊張熱処理
温度を 130〜170 ℃程度とすることが好ましい。
リエステルＡとＢの極限粘度、ポリエステルＡの金属塩
スルホネート基を有する構成単位の共重合割合、両ポリ
エステルの複合割合、紡糸後、延伸する際の緊張熱処理
条件等を適切に選定することにより得られる。例えば、
ポリエステルＡとして５−ナトリウムスルホイソフタル
酸 (SIP) 成分を共重合したポリエチレンテレフタレー
ト系共重合ポリエステル、ポリエステルＢとしてポリエ
チレンテレフタレート（ホモポリマー）を用い、複合割
合１：１の複合繊維を製造する場合、ポリエステルＡの
SIP成分が３〜６モル％のときはポリエステルＡの極限
粘度を0.45〜0.55、ポリエステルＢの極限粘度を0.50〜
0.80とし、緊張熱処理温度を 130〜170 ℃程度とするこ
とが好ましく、ポリエステルＡのSIP 成分が３モル％未
満のときはポリエステルＡの極限粘度を0.50〜0.65、ポ
リエステルＢの極限粘度を0.50〜0.70とし、緊張熱処理
温度を 130〜170 ℃程度とすることが好ましい。
【００１３】また、繊維は８〜20コ／25mmの機械捲縮を
有していることが必要である。この捲縮数が少なすぎる
と繊維同士が絡み合わないため、玉状とならず、多すぎ
ると繊維同士の絡み合いが強くなりすぎるため、棒状に
なってしまう。
有していることが必要である。この捲縮数が少なすぎる
と繊維同士が絡み合わないため、玉状とならず、多すぎ
ると繊維同士の絡み合いが強くなりすぎるため、棒状に
なってしまう。
【００１４】機械捲縮を付与する方法としては、スタッ
フィングボックス式、加熱ギヤー式等が採用できるが、
一般にはスタッフィングボックス式が採用される。
フィングボックス式、加熱ギヤー式等が採用できるが、
一般にはスタッフィングボックス式が採用される。
【００１５】なお、繊維の長さは、15〜60mm程度とする
ことが好ましい。繊維があまり短いと繊維同士の絡み合
いが弱く、長すぎると絡み合いが強くなりすぎてヨジレ
状になってしまう。
ことが好ましい。繊維があまり短いと繊維同士の絡み合
いが弱く、長すぎると絡み合いが強くなりすぎてヨジレ
状になってしまう。
【００１６】本発明の玉状綿は、上記のような潜在捲縮
能と機械捲縮とを有する短繊維を、直径が３〜20mmの玉
状に加工することにより得られる。玉状綿の大きさがあ
まり小さいとネップ状となってクッション性が乏しくな
り、大きすぎると吹き込み作業性や吹き込み後の成形性
及び均一性が悪くなる。
能と機械捲縮とを有する短繊維を、直径が３〜20mmの玉
状に加工することにより得られる。玉状綿の大きさがあ
まり小さいとネップ状となってクッション性が乏しくな
り、大きすぎると吹き込み作業性や吹き込み後の成形性
及び均一性が悪くなる。
【００１７】玉状綿は、短繊維を高速気流下で攪拌する
ことにより得ることができ、その大きさは、気流の強さ
と処理時間を調節することにより調整することができ
る。
ことにより得ることができ、その大きさは、気流の強さ
と処理時間を調節することにより調整することができ
る。
【００１８】次に、本発明の玉状綿を得る一連の工程の
具体的を示す。SIP を共重合したポリエステルＡとポリ
エチレンテレフタレートＢを用い、吐出比１：１のサイ
ドバイサイド型複合繊維を紡糸し、未延伸繊維束を延
伸、緊張熱処理した後、スタッフィングボックスで機械
捲縮を付与したトウを得，次にシリコーン系仕上油剤等
の平滑油剤を付与して所定長に切断し、その後、風速10
〜50ｍ／秒の高速気流下で３〜20分間攪拌する。
具体的を示す。SIP を共重合したポリエステルＡとポリ
エチレンテレフタレートＢを用い、吐出比１：１のサイ
ドバイサイド型複合繊維を紡糸し、未延伸繊維束を延
伸、緊張熱処理した後、スタッフィングボックスで機械
捲縮を付与したトウを得，次にシリコーン系仕上油剤等
の平滑油剤を付与して所定長に切断し、その後、風速10
〜50ｍ／秒の高速気流下で３〜20分間攪拌する。
【００１９】なお、本発明における繊維は、艶消剤、光
沢改良剤、制電剤、難燃剤、柔軟平滑剤等の改質剤を含
有していてもよく、また、断面形状も円形に限らず、三
角断面その他の異形断面でもよい。
沢改良剤、制電剤、難燃剤、柔軟平滑剤等の改質剤を含
有していてもよく、また、断面形状も円形に限らず、三
角断面その他の異形断面でもよい。
【００２０】本発明の玉状綿は、側地に吹き込んだ後、
軟化点以下の温度で、熱風乾燥機等の熱処理装置で熱処
理することにより、弾性回復性の優れた詰物とされる。
軟化点以下の温度で、熱風乾燥機等の熱処理装置で熱処
理することにより、弾性回復性の優れた詰物とされる。
【００２１】
【作用】本発明においては、機械捲縮を有する短繊維を
用いるので、高速気流下で攪拌することにより捲縮部が
絡み合い容易に玉状綿が得られる。そして、玉状綿を構
成する繊維が良好なスパイラル捲縮を発現し得る潜在捲
縮能を有しているため、吹き込み後、熱処理すると捲縮
が発現し、弾性回復性の優れた詰物となる。また、本発
明の玉状綿は、吹き込み作業性が良好であり、均一な詰
物を与え、吹き込み後、熱処理すると玉綿同士が接触部
で絡み合うため、成形性が良好である。
用いるので、高速気流下で攪拌することにより捲縮部が
絡み合い容易に玉状綿が得られる。そして、玉状綿を構
成する繊維が良好なスパイラル捲縮を発現し得る潜在捲
縮能を有しているため、吹き込み後、熱処理すると捲縮
が発現し、弾性回復性の優れた詰物となる。また、本発
明の玉状綿は、吹き込み作業性が良好であり、均一な詰
物を与え、吹き込み後、熱処理すると玉綿同士が接触部
で絡み合うため、成形性が良好である。
【００２２】
【実施例】以下、実施例によって本発明を具体的に説明
する。なお、実施例における特性値等の測定法は次のと
おりである。 (1) 極限粘度〔η〕 フェノールと四塩化エタンの等重量混合溶媒中、20℃で
測定。 (2) 捲縮数 JIS L-1015-7-12-1の方法により測定。 (3) 繊度 JIS L-1015-7-5-1Aの方法により測定。 (4) 玉状綿の径 ノギスにより測定。 (5) 圧縮弾性 (圧縮率・回復率) 試料の玉状綿 150ｇを40cm×40cmの袋状側地に吹き込
み、 180℃の熱風乾燥機で10分間熱処理し、２時間放置
後、40cm×40cmの大きさで 160ｇの平板の荷重 (初荷
重) をかけ、５分間放置後、４隅の高さの平均値H0を求
める。次いで初荷重を除き、５kgの平板の荷重をかけ、
５分間放置後、４隅の高さの平均値H1を求める。次に５
kgの荷重を除き、初荷重をかけ、５分間放置後、４隅の
高さの平均値H2を求める。次式により圧縮率及び回復率
を算出する。 圧縮率 (％) ＝〔(H0−H1)／H0〕×100 回復率 (％) ＝〔(H2−H1)／(H0−H1)〕×100
する。なお、実施例における特性値等の測定法は次のと
おりである。 (1) 極限粘度〔η〕 フェノールと四塩化エタンの等重量混合溶媒中、20℃で
測定。 (2) 捲縮数 JIS L-1015-7-12-1の方法により測定。 (3) 繊度 JIS L-1015-7-5-1Aの方法により測定。 (4) 玉状綿の径 ノギスにより測定。 (5) 圧縮弾性 (圧縮率・回復率) 試料の玉状綿 150ｇを40cm×40cmの袋状側地に吹き込
み、 180℃の熱風乾燥機で10分間熱処理し、２時間放置
後、40cm×40cmの大きさで 160ｇの平板の荷重 (初荷
重) をかけ、５分間放置後、４隅の高さの平均値H0を求
める。次いで初荷重を除き、５kgの平板の荷重をかけ、
５分間放置後、４隅の高さの平均値H1を求める。次に５
kgの荷重を除き、初荷重をかけ、５分間放置後、４隅の
高さの平均値H2を求める。次式により圧縮率及び回復率
を算出する。 圧縮率 (％) ＝〔(H0−H1)／H0〕×100 回復率 (％) ＝〔(H2−H1)／(H0−H1)〕×100
【００２３】実施例１〜５、比較例１〜４ ポリエステルＡとして〔η〕＝0.49のSIP成分を5.0モル
％共重合したポリエチレンテレフタレート系共重合ポリ
エステル、ポリエステルＢとして〔η〕＝0.69のポリエ
チレンテレフタレートを用い、複合重量比１：１のサイ
ドバイサイド型複合繊維を紡糸して未延伸糸を得た。紡
糸条件は、紡糸温度 290℃、口金孔数 366、吐出量 915
ｇ／分、紡糸速度1000ｍ／分とした。 (ただし、比較例
１では、吐出量を 366ｇ／分とした。) この未延伸糸をトウ状に集束し、70℃の供給ローラと70
℃の延伸ローラとの間で 2.5倍に延伸し、延伸ローラと
同速の 140℃の熱処理ローラに通して熱処理して65万ｄ
の延伸トウとし、引き続いてスタッフィングボックスに
導入して表１に示す捲縮数の機械捲縮を付与した後、濃
度１重量％のシリコーン系水性エマルジョンをシリコー
ンの付着量が0.20重量％となるように付与し、60℃で乾
燥後、切断して長さ38mmの短繊維を得た。得られた短繊
維１kgを玉綿加工機に入れ、空気圧 250mmAq、風速40ｍ
／秒の高速空気流下で表１に示す時間攪拌して表１に示
す直径の玉状綿を得た。この玉状綿 150ｇを40cm×40cm
の袋状側地に吹き込み、 180℃の熱風乾燥機で10分間熱
処理し、ミニフトンを作成した。
％共重合したポリエチレンテレフタレート系共重合ポリ
エステル、ポリエステルＢとして〔η〕＝0.69のポリエ
チレンテレフタレートを用い、複合重量比１：１のサイ
ドバイサイド型複合繊維を紡糸して未延伸糸を得た。紡
糸条件は、紡糸温度 290℃、口金孔数 366、吐出量 915
ｇ／分、紡糸速度1000ｍ／分とした。 (ただし、比較例
１では、吐出量を 366ｇ／分とした。) この未延伸糸をトウ状に集束し、70℃の供給ローラと70
℃の延伸ローラとの間で 2.5倍に延伸し、延伸ローラと
同速の 140℃の熱処理ローラに通して熱処理して65万ｄ
の延伸トウとし、引き続いてスタッフィングボックスに
導入して表１に示す捲縮数の機械捲縮を付与した後、濃
度１重量％のシリコーン系水性エマルジョンをシリコー
ンの付着量が0.20重量％となるように付与し、60℃で乾
燥後、切断して長さ38mmの短繊維を得た。得られた短繊
維１kgを玉綿加工機に入れ、空気圧 250mmAq、風速40ｍ
／秒の高速空気流下で表１に示す時間攪拌して表１に示
す直径の玉状綿を得た。この玉状綿 150ｇを40cm×40cm
の袋状側地に吹き込み、 180℃の熱風乾燥機で10分間熱
処理し、ミニフトンを作成した。
【００２４】実施例６〜10 ポリエステルＡとして〔η〕0.55のSIP成分を1.8モル％
共重合したポリエチレンテレフタレート系共重合ポリエ
ステル、ポリエステルＢとして〔η〕0.69のポリエチレ
ンテレフタレートを用い、実施例１〜５と同様にして表
１に示す玉状綿を得て、同様な試験を行った。ただし、
吐出量を実施例９では 550ｇ／分、実施例10では1830ｇ
／分とした。また、実施例８ではミニフトンの熱処理を
150℃、７分間とした。（なお、実施例８のミニフトン
の繊維のスパイラル捲縮数は30.2コ／25mmであった。)
共重合したポリエチレンテレフタレート系共重合ポリエ
ステル、ポリエステルＢとして〔η〕0.69のポリエチレ
ンテレフタレートを用い、実施例１〜５と同様にして表
１に示す玉状綿を得て、同様な試験を行った。ただし、
吐出量を実施例９では 550ｇ／分、実施例10では1830ｇ
／分とした。また、実施例８ではミニフトンの熱処理を
150℃、７分間とした。（なお、実施例８のミニフトン
の繊維のスパイラル捲縮数は30.2コ／25mmであった。)
【００２５】比較例５ 〔η〕0.69のポリエチレンテレフタレートと〔η〕0.60
のポリエチレンテレフタレートを用いた他は実施例１と
同様にして玉状綿を得て、同様な試験を行った。
のポリエチレンテレフタレートを用いた他は実施例１と
同様にして玉状綿を得て、同様な試験を行った。
【００２６】上記の実施例及び比較例の繊維について、
吹き込み時の作業性と分散性、 180℃で10分間自由収縮
熱処理したときのスパイラル捲縮数及びミニフトンの圧
縮率と回復率を評価した結果を表１に示す。
吹き込み時の作業性と分散性、 180℃で10分間自由収縮
熱処理したときのスパイラル捲縮数及びミニフトンの圧
縮率と回復率を評価した結果を表１に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、吹き込み作業性が良好
で、均一な詰物を得ることができ、熱処理することによ
り弾性回復の優れた詰物となる玉状綿が提供される。
で、均一な詰物を得ることができ、熱処理することによ
り弾性回復の優れた詰物となる玉状綿が提供される。
Claims (1)
- 【請求項１】 金属塩スルホネート基を有する構成単位
を 1.5〜６モル％共重合したエチレンテレフタレート単
位主体の共重合ポリエステルＡとポリエチレンテレフタ
レートＢとが偏心的に接合した単繊維繊度が６ｄ以上の
複合繊維であって、 180℃で10分間自由収縮熱処理した
とき30コ／25mm以上のスパイラル捲縮を発現する潜在捲
縮能を有し、かつ８〜20コ／25mmの機械捲縮が付与され
ている短繊維で構成されており、捲縮部が互いに絡み合
って直径３〜20mmの玉状をなしていることを特徴とする
詰物用玉状綿。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4312874A JPH06134150A (ja) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | 詰物用玉状綿 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4312874A JPH06134150A (ja) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | 詰物用玉状綿 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06134150A true JPH06134150A (ja) | 1994-05-17 |
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| JP (1) | JPH06134150A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001123336A (ja) * | 1999-10-25 | 2001-05-08 | Toray Ind Inc | 潜在捲縮発現性ポリエステル繊維および製造方法 |
| JP2016101361A (ja) * | 2014-11-28 | 2016-06-02 | 東レ株式会社 | 短繊維集合体 |
| WO2017069190A1 (ja) * | 2015-10-20 | 2017-04-27 | 三菱レイヨン株式会社 | 詰め綿 |
| CN107105806A (zh) * | 2015-01-09 | 2017-08-29 | 美津浓株式会社 | 衣料 |
| JP2017226944A (ja) * | 2016-06-24 | 2017-12-28 | ダイワボウホールディングス株式会社 | 粒状綿成形体及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-10-28 JP JP4312874A patent/JPH06134150A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN107105806A (zh) * | 2015-01-09 | 2017-08-29 | 美津浓株式会社 | 衣料 |
| CN107105806B (zh) * | 2015-01-09 | 2020-02-21 | 美津浓株式会社 | 衣料 |
| US11116262B2 (en) | 2015-01-09 | 2021-09-14 | Mizuno Corporation | Garment |
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| JPWO2017069190A1 (ja) * | 2015-10-20 | 2017-10-19 | 三菱ケミカル株式会社 | 詰め綿 |
| CN108138403A (zh) * | 2015-10-20 | 2018-06-08 | 三菱化学株式会社 | 填充棉 |
| JP2017226944A (ja) * | 2016-06-24 | 2017-12-28 | ダイワボウホールディングス株式会社 | 粒状綿成形体及びその製造方法 |
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