JPH0612931B2 - 無効電力補償用制御装置 - Google Patents
無効電力補償用制御装置Info
- Publication number
- JPH0612931B2 JPH0612931B2 JP61244175A JP24417586A JPH0612931B2 JP H0612931 B2 JPH0612931 B2 JP H0612931B2 JP 61244175 A JP61244175 A JP 61244175A JP 24417586 A JP24417586 A JP 24417586A JP H0612931 B2 JPH0612931 B2 JP H0612931B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- function
- reactive power
- control device
- value
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、電力系統に接続された変動負荷、例えばア
ーク炉，溶接器，鉄鋼圧延設備などから発生する無効電
力を補償して、系統電圧の変動（フリツカ）を抑制する
サイリスタ位相制御リアクトル式無効電力補償装置（以
下、単にＴＣＲとも略記する）を制御するための制御装
置に関する。
ーク炉，溶接器，鉄鋼圧延設備などから発生する無効電
力を補償して、系統電圧の変動（フリツカ）を抑制する
サイリスタ位相制御リアクトル式無効電力補償装置（以
下、単にＴＣＲとも略記する）を制御するための制御装
置に関する。
第４図はこの種の補償システムを示す構成図である。同
図において、１はＴＣＲ用制御装置、２はＴＣＲ、３は
フイルタコンデンサ、４は負荷である。かゝるシステム
では、系統，負荷，ＴＣＲおよびフイルタコンデンサの
各無効電力（var）をそれぞれＱS，ＱL，ＱTCRおよびＱ
Cとするとき、 ＱS＝ＱL＋ＱTCR＋ＱC０ なる関数を満たすようにＴＣＲを制御して無効電力を補
償し、系統インピーダンスＸSによる電圧降下を抑制す
る。このとき、特に急峻な変動をするアーク炉のような
負荷に対しては、半サイクル毎に負荷の無効電力を予測
してＴＣＲを高速で制御することが必要である。
図において、１はＴＣＲ用制御装置、２はＴＣＲ、３は
フイルタコンデンサ、４は負荷である。かゝるシステム
では、系統，負荷，ＴＣＲおよびフイルタコンデンサの
各無効電力（var）をそれぞれＱS，ＱL，ＱTCRおよびＱ
Cとするとき、 ＱS＝ＱL＋ＱTCR＋ＱC０ なる関数を満たすようにＴＣＲを制御して無効電力を補
償し、系統インピーダンスＸSによる電圧降下を抑制す
る。このとき、特に急峻な変動をするアーク炉のような
負荷に対しては、半サイクル毎に負荷の無効電力を予測
してＴＣＲを高速で制御することが必要である。
第５図は無効電力補償制御装置の従来例を示すブロツ
図、第６図はその動作説明図である。
図、第６図はその動作説明図である。
第５図の１１ａはサンプルホールド回路で、第６図
（イ）に示される如き負荷電流iLの零点で系統電圧e0の
サンプルを行なうが、この値は第６図（ロ）の如くＥ
sin（Ｅ：系統電圧実効値，：力率角）となる。１
２は積分器で、第６図（ハ）の如く負荷電流零点より積
分期間θiの間積分を行なう。この積分値 負荷電流iLが正弦波に近い時はその実効値に比例する。
従つて、掛算器１３でこれらの値を掛け合わせると、 となり（第６図（ニ）参照）、θiの時点でこの値をサ
ンプルホールド回路１１ｂで第６図（ホ）の如くサンプ
ルすることにより、負荷の無効電力予測値を得ることが
できる。１４は補償特性調節回路で、得られた無効電力
ＱLの予測値に対して補償感度などの補償特性を決定す
るための回路であり、その出力に従つてパルス発生器１
５で所望の制御位相の点弧信号ｇ（第６図（ヘ）参照）
を得るように構成されている。
（イ）に示される如き負荷電流iLの零点で系統電圧e0の
サンプルを行なうが、この値は第６図（ロ）の如くＥ
sin（Ｅ：系統電圧実効値，：力率角）となる。１
２は積分器で、第６図（ハ）の如く負荷電流零点より積
分期間θiの間積分を行なう。この積分値 負荷電流iLが正弦波に近い時はその実効値に比例する。
従つて、掛算器１３でこれらの値を掛け合わせると、 となり（第６図（ニ）参照）、θiの時点でこの値をサ
ンプルホールド回路１１ｂで第６図（ホ）の如くサンプ
ルすることにより、負荷の無効電力予測値を得ることが
できる。１４は補償特性調節回路で、得られた無効電力
ＱLの予測値に対して補償感度などの補償特性を決定す
るための回路であり、その出力に従つてパルス発生器１
５で所望の制御位相の点弧信号ｇ（第６図（ヘ）参照）
を得るように構成されている。
しかしながら、このような制御装置によれば、負荷電流
が正弦波形に近い場合は予測精度が高いが、アーク炉の
ように高調波が多く含まれた負荷電流の場合は予測の誤
差が大きくなるという欠点がある。第７図はこれを説明
するためのもので、電流零付近（θiの期間）での波形
歪が大きいと予誤差が大きくなり、この例では電流積分
値が大きく検出されるため、実際のiLの基本波実効値よ
りＩL予測値が大きくなつてしまう場合を示している。
なお、波形のひずみかたによつて、逆のケースが生じる
ことは云う迄もない。
が正弦波形に近い場合は予測精度が高いが、アーク炉の
ように高調波が多く含まれた負荷電流の場合は予測の誤
差が大きくなるという欠点がある。第７図はこれを説明
するためのもので、電流零付近（θiの期間）での波形
歪が大きいと予誤差が大きくなり、この例では電流積分
値が大きく検出されるため、実際のiLの基本波実効値よ
りＩL予測値が大きくなつてしまう場合を示している。
なお、波形のひずみかたによつて、逆のケースが生じる
ことは云う迄もない。
したがつて、この発明はこのような波形歪による負荷無
効電力の予測誤差を低減し、予測精度の高い制御装置を
提供することを目的とする。
効電力の予測誤差を低減し、予測精度の高い制御装置を
提供することを目的とする。
負荷電流と系統電圧とを乗算し無効電力瞬時値と有効電
力瞬時値とをそれぞれ求める掛算器と、負荷電流の零点
からの無効電力瞬時値の積分値と有効電力瞬時値の１／
２とを加算した値を負荷電流零点からの時間に比例した
関数θで割りこれをさらに電流零点から積分して得られ
る第１の関数を演算回路と、無効電力補償装置の発生す
る無効電力を決め決定する位相制御角に関係した第２の
関数を発生する関数発生器とを設け、上記第１の関数を
関数θで割つて得られる関数と上記第２の関数とを比較
し、両者が等しくなつたとき無効電力補償装置のサイリ
スタを点弧するための点弧信号を発する。
力瞬時値とをそれぞれ求める掛算器と、負荷電流の零点
からの無効電力瞬時値の積分値と有効電力瞬時値の１／
２とを加算した値を負荷電流零点からの時間に比例した
関数θで割りこれをさらに電流零点から積分して得られ
る第１の関数を演算回路と、無効電力補償装置の発生す
る無効電力を決め決定する位相制御角に関係した第２の
関数を発生する関数発生器とを設け、上記第１の関数を
関数θで割つて得られる関数と上記第２の関数とを比較
し、両者が等しくなつたとき無効電力補償装置のサイリ
スタを点弧するための点弧信号を発する。
負荷電流iLと系統電圧i0を掛けて得られる有効電力瞬時
値ｐと、負荷電流iLと系統電圧から９０゜遅れの電圧e
90を掛けて得られる無効電力瞬時値ｑとから、 （θは負荷電流零点からの角度）を演算し、負荷の無効
電力平均値 の如く表わされる関係式に基づいてＴＣＲの制御位相を
決定するもので、サイリスタを制御する直前までの無効
電力瞬時値ｑの積分値によつて平均化した値によつて制
御を行なうことにより、負荷電流に含まれる高調波成分
を平均化し、無効電力の予測精度の向上を図る。点弧信
号を得る方法としては、補償装置の発生する無効電力を
決定する位相制御角βに関係した第二の関数ｆ(β)と とが等しくなるという条件でパルスを得る方法と、θ2
×f(β)と とが等しくなるという条件でパルスを得る方法とがあ
る。
値ｐと、負荷電流iLと系統電圧から９０゜遅れの電圧e
90を掛けて得られる無効電力瞬時値ｑとから、 （θは負荷電流零点からの角度）を演算し、負荷の無効
電力平均値 の如く表わされる関係式に基づいてＴＣＲの制御位相を
決定するもので、サイリスタを制御する直前までの無効
電力瞬時値ｑの積分値によつて平均化した値によつて制
御を行なうことにより、負荷電流に含まれる高調波成分
を平均化し、無効電力の予測精度の向上を図る。点弧信
号を得る方法としては、補償装置の発生する無効電力を
決定する位相制御角βに関係した第二の関数ｆ(β)と とが等しくなるという条件でパルスを得る方法と、θ2
×f(β)と とが等しくなるという条件でパルスを得る方法とがあ
る。
負荷の無効電力を補償するためのＴＣＲの制御関係式
は、次式の如く表わされる。
は、次式の如く表わされる。
ＫF（ＱL−ＱL0）＋ＱTCR＝Ｋ（一定）……(1) ここで、ＫFは補償感度、ＱLは負荷の無効電力、ＱL0は
ＱLの非変動成分（ベース分）、ＱTCRはＴＣＲの発生す
る無効電力である。通常はＫ＝ＱTCRR（ＴＣＲの定格無
効電力）と選ばれるので、上記(1)式は となる。ここで、ＱTCRを系統電圧零点から９０゜の位
相を起点とする制御角βで表わすと、 の如くなる。こゝに、βminは最小制御位相角で、この
位相でＴＣＲは定格の無効電力ＱTCRRを発生する。
ＱLの非変動成分（ベース分）、ＱTCRはＴＣＲの発生す
る無効電力である。通常はＫ＝ＱTCRR（ＴＣＲの定格無
効電力）と選ばれるので、上記(1)式は となる。ここで、ＱTCRを系統電圧零点から９０゜の位
相を起点とする制御角βで表わすと、 の如くなる。こゝに、βminは最小制御位相角で、この
位相でＴＣＲは定格の無効電力ＱTCRRを発生する。
(3)式を(2)式に代入すると、 KF（ＱL−ＱL0）＝f(β) ……(4) となる。但し、 である。
一方、負荷電流iLの基本波成分を考えて、 （θは負荷電流零点からの電気角） と表わすと、有効電力瞬時値ｐ及び無効電力瞬時値ｑ
は、それぞれ次式の如く表わされる。
は、それぞれ次式の如く表わされる。
但し、Ｅ0は系統電圧実効値であり、は力率角であ
る。また、ｐの電流零点からの積分値は、 となる。
る。また、ｐの電流零点からの積分値は、 となる。
が得られる。負荷無効電力ＱLは、ＱL＝Ｅ0ILsinであ
るので、 なる関係が成立する。従つて、 と表わされる。この値は、負荷電流に含まれる高調波に
よる脈動成分を持つているので、さらに積分してθで割
ることにより平均値化すると、 となる。このＱL′をＱLの予測値として、(4)式のＱLに
代入すると、 となる。そこで、左辺及び右辺の２つの関数を作り、そ
れらの交点を求めれば(12)式を満足するＴＣＲの制御位
相となる。
るので、 なる関係が成立する。従つて、 と表わされる。この値は、負荷電流に含まれる高調波に
よる脈動成分を持つているので、さらに積分してθで割
ることにより平均値化すると、 となる。このＱL′をＱLの予測値として、(4)式のＱLに
代入すると、 となる。そこで、左辺及び右辺の２つの関数を作り、そ
れらの交点を求めれば(12)式を満足するＴＣＲの制御位
相となる。
第１図はこの発明の実施例を示す構成図で、以上の如き
演算を具体的に実現するためのものである。また、第２
図はその動作を説明するための各部波形図である。
演算を具体的に実現するためのものである。また、第２
図はその動作を説明するための各部波形図である。
第１図において、掛算器１３ａ，１３ｂは第２図（イ）
に示される負荷電流iLと系統電圧と同相の電圧e0、及び
それから90゜位相が遅れた電圧e90とから、第２図
（ロ）の如き無効電力瞬時値ｑと有効電力瞬時値ｐを演
算するものである。そして、掛算器１３ａの出力ｑを積
分器１２ａに入力して信号ｆ＝∫qdθ（第２図（ハ）参
照）を得、また掛算器１３ｂの出力ｐを比例増幅器１６
ａに入力し、ゲイン調整して信号 （第２図（ハ）参照）を得た後、加算器１７ａで両者を
加算して信号 （第２図（ハ）参照）が演算する。一方、積分器１２ｂ
及び電圧設定器１９ａは負荷電流零点からの時間関数θ
を得るための回路で、設定器１９ａで設定された電圧を
電流零点から積分してθを作つている。この信号θで信
号 を割算器１８ａで割ることにより、第２図（ニ）の如き を演算し、さらにこの値を平均値化するためにＱLを積
分器１２ｃで積分し、割算器１８ｂによりθで割つて第
２図（ホ）の如きＱL′を演算している。その後、加減
算器１７ｂにおいて電圧設定器１９ｂで設定されるＱL0
の値を差し引き、比例増幅器１６ｂでＫF倍した後、コ
ンパレータ２１に入力するコンパレータ２１の他方の入
力には関数発生器２０によつて作られた関数f(β)が入
力されており、両入力が等しくななつた点で点弧信号を
得るよう構成されているので、(12)式の関係式を満す制
御位相の点弧信号ｑ（第２図（ヘ）参照）を得ることが
できる。
に示される負荷電流iLと系統電圧と同相の電圧e0、及び
それから90゜位相が遅れた電圧e90とから、第２図
（ロ）の如き無効電力瞬時値ｑと有効電力瞬時値ｐを演
算するものである。そして、掛算器１３ａの出力ｑを積
分器１２ａに入力して信号ｆ＝∫qdθ（第２図（ハ）参
照）を得、また掛算器１３ｂの出力ｐを比例増幅器１６
ａに入力し、ゲイン調整して信号 （第２図（ハ）参照）を得た後、加算器１７ａで両者を
加算して信号 （第２図（ハ）参照）が演算する。一方、積分器１２ｂ
及び電圧設定器１９ａは負荷電流零点からの時間関数θ
を得るための回路で、設定器１９ａで設定された電圧を
電流零点から積分してθを作つている。この信号θで信
号 を割算器１８ａで割ることにより、第２図（ニ）の如き を演算し、さらにこの値を平均値化するためにＱLを積
分器１２ｃで積分し、割算器１８ｂによりθで割つて第
２図（ホ）の如きＱL′を演算している。その後、加減
算器１７ｂにおいて電圧設定器１９ｂで設定されるＱL0
の値を差し引き、比例増幅器１６ｂでＫF倍した後、コ
ンパレータ２１に入力するコンパレータ２１の他方の入
力には関数発生器２０によつて作られた関数f(β)が入
力されており、両入力が等しくななつた点で点弧信号を
得るよう構成されているので、(12)式の関係式を満す制
御位相の点弧信号ｑ（第２図（ヘ）参照）を得ることが
できる。
第３図はこの発明の別な実施例を示す構成図である。
これは、先の(12)式の両辺にθを掛けて、 と変形し、この式の両辺の２つの関数を作つて両者を比
較することにより点弧信号を得るようにしたものであ
る。基本的な考え方は第１図に示すものとまつたく同じ
で、(13)式の演算をそのまま具体的な回路に置き変えた
だけであるので、詳細な説明は省略する。
較することにより点弧信号を得るようにしたものであ
る。基本的な考え方は第１図に示すものとまつたく同じ
で、(13)式の演算をそのまま具体的な回路に置き変えた
だけであるので、詳細な説明は省略する。
この発明によれば、負荷電流iLの一定期間積分値から予
測するのをやめ、無効電力ｑの連続積分値と有効電力ｐ
から負荷の無効電力ＱLを演算し、それをさらに積分し
て平均化し、サイリスタを制御する直前までのその値に
基づいてＴＣＲの制御条件を満足する点弧信号を得るよ
うに構成したため、負荷電流に含まれる高調波の影響が
低減され、負荷無効電力の予測精度を大幅に向上するこ
とができる利点がもたらされる。
測するのをやめ、無効電力ｑの連続積分値と有効電力ｐ
から負荷の無効電力ＱLを演算し、それをさらに積分し
て平均化し、サイリスタを制御する直前までのその値に
基づいてＴＣＲの制御条件を満足する点弧信号を得るよ
うに構成したため、負荷電流に含まれる高調波の影響が
低減され、負荷無効電力の予測精度を大幅に向上するこ
とができる利点がもたらされる。
第１図はこの発明の実施例を示す構成図、第２図はその
動作を説明するための各部波形図、第３図はこの発明の
他の実施例を示す構成図、第４図は無効電力補償システ
ムの一般的な例を示す構成図、第５図は無効電力補償用
制御装置の従来例を示すブロツク図、第６図はその動作
を説明するための各部波形図、第７図は波形ひずみによ
る無効電力の予測誤差を説明するための説明図である。 符号説明 １……無効電力補償用制御装置、２……無効電力補償装
置（ＴＣＲ）、３……フイルタコンデンサ、４……負
荷、１１ａ，１１ｂ……サンプルホールド回路、１２，
１２ａ，１２ｂ，１２ｃ……積分器、１３，１３ａ，１
３ｂ，１３ｃ，１３ｄ……掛算器、１４……補償特性調
節回路、１５……パルス発生器、１６ａ，１６ｂ……比
例増幅器、１７ａ，１７ｂ……加減算器、１８ａ，１８
ｂ……割算器、１９ａ，１９ｂ……電圧設定器、２０…
…関数発生器、２２……コンパレータ。
動作を説明するための各部波形図、第３図はこの発明の
他の実施例を示す構成図、第４図は無効電力補償システ
ムの一般的な例を示す構成図、第５図は無効電力補償用
制御装置の従来例を示すブロツク図、第６図はその動作
を説明するための各部波形図、第７図は波形ひずみによ
る無効電力の予測誤差を説明するための説明図である。 符号説明 １……無効電力補償用制御装置、２……無効電力補償装
置（ＴＣＲ）、３……フイルタコンデンサ、４……負
荷、１１ａ，１１ｂ……サンプルホールド回路、１２，
１２ａ，１２ｂ，１２ｃ……積分器、１３，１３ａ，１
３ｂ，１３ｃ，１３ｄ……掛算器、１４……補償特性調
節回路、１５……パルス発生器、１６ａ，１６ｂ……比
例増幅器、１７ａ，１７ｂ……加減算器、１８ａ，１８
ｂ……割算器、１９ａ，１９ｂ……電圧設定器、２０…
…関数発生器、２２……コンパレータ。
Claims (4)
- 【請求項１】電力系統に接続された変動負荷が発生する
無効電力を補償しその電圧変動を抑制すべく設けられる
サイリスタ位相制御式無効電力補償装置を制御するため
の制御装置であつて、 負荷電流と系統電圧とを乗算し無効電力瞬時値と有効電
力瞬時値とをそれぞれ求める掛算器と、 負荷電流の零点からの無効電力瞬時値の積分値と有効電
力瞬時値の１／２とを加算した値を負荷電流零点からの
時間に比例した関数θで割りこれをさらに電流零点から
積分して得られる第１の関数を演算する演算回路と、 前記無効電力補償装置の発生する無効電力を決定する位
相制御角に関係した第２の関数を発生する関数発生器
と、 を備え、 前記第１の関数を関数θで割つて得られる関数と前記第
２の関数とを比較し両者が等しくなつたとき前記サイリ
スタを点弧するための点弧信号を発することを特徴とす
る無効電力補償用制御装置。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項に記載の無効電力補
償用制御装置において、前記第１の関数と第２の関数に
関数θを掛けて得られる関数とを比較し、両者が等しく
なつたとき点弧信号を発することを特徴とする無効電力
補償用制御装置。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項に記載の無効電力補
償用制御装置において、前記第２の関数と比較される関
数を前記第１の関数を関数θで割つて得られる関数から
負荷無効電力の非変動成分（ベース分）に相当する所定
値を差し引いたものとすることを特徴とする無効電力補
償用制御装置。 - 【請求項４】特許請求の範囲第２項に記載の無効電力補
償用制御装置において、前記第２の関数に関数θを掛け
て得られる関数と比較される関数を前記第１の関数から
負荷無効電力の非変動成分（ベース分）に相当する所定
値に関数θを乗じた値を差し引いたものとすることを特
徴とする無効電力補償用制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61244175A JPH0612931B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 無効電力補償用制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61244175A JPH0612931B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 無効電力補償用制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6399728A JPS6399728A (ja) | 1988-05-02 |
| JPH0612931B2 true JPH0612931B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=17114878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61244175A Expired - Lifetime JPH0612931B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 無効電力補償用制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0612931B2 (ja) |
-
1986
- 1986-10-16 JP JP61244175A patent/JPH0612931B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6399728A (ja) | 1988-05-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5602469A (en) | Apparatus for detecting the amplitude and phase of an a.c. signal | |
| JP3130694B2 (ja) | 電圧変動及び高調波の抑制装置 | |
| JPH0625955B2 (ja) | 無効電力補償用制御装置 | |
| JPH0612931B2 (ja) | 無効電力補償用制御装置 | |
| JPH0612930B2 (ja) | 無効電力補償用制御装置 | |
| JP5716961B2 (ja) | 無効電力補償装置の制御装置 | |
| JPH0625954B2 (ja) | 無効電力補償用制御装置 | |
| JPS6382010A (ja) | 自動利得制御装置 | |
| JPH0625953B2 (ja) | 無効電力補償用制御装置 | |
| JPH0998600A (ja) | 発電機励磁制御装置 | |
| JPH0432621B2 (ja) | ||
| JP3041317B2 (ja) | 直流アーク炉電源装置 | |
| JP5545048B2 (ja) | 無効電力補償装置の制御装置 | |
| JP2712632B2 (ja) | 誘導電動機の可変速制御装置 | |
| SU868721A1 (ru) | Стабилизатор переменного напр жени | |
| JPH0711847U (ja) | 電圧変動抑制装置の制御方式 | |
| JPH0625952B2 (ja) | 無効電力補償用制御装置 | |
| JPH09134203A (ja) | 分布制御装置 | |
| JPH01152518A (ja) | 無効電力補償装置の制御方式 | |
| JPS61264416A (ja) | 無効電力補償装置の制御装置 | |
| JPH02144615A (ja) | 無郊電力補償装置の制御方式 | |
| JPS6337598B2 (ja) | ||
| SU1486987A1 (ru) | Двухканальная система управления | |
| JPH08314503A (ja) | 適応制御装置 | |
| JPH07104740B2 (ja) | 無効電力補償装置の制御装置 |