JPH06108125A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
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- JPH06108125A JPH06108125A JP28230892A JP28230892A JPH06108125A JP H06108125 A JPH06108125 A JP H06108125A JP 28230892 A JP28230892 A JP 28230892A JP 28230892 A JP28230892 A JP 28230892A JP H06108125 A JPH06108125 A JP H06108125A
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- plasma arc
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 微粉炭を多量に吹込み、過剰酸素率が１．０
未満になったときに発生する可能性のある未燃チャー、
また揮発分３０％未満の微粉炭を吹込んだときに発生す
る可能性のある未燃チャーの生成を抑制し、レースウェ
イ内で完全に消滅させることにより、コークスとの置換
率を高く維持し、通気不良を回避する。 【構成】 羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む場合
において、カソードトーチとアノードトーチを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電圧を印加
してプラズマアークを発生させる。この高温プラズマア
ーク中に搬送ガスとともに微粉炭を吹込む。微粉炭吹込
み量、揮発分含有量に応じて投入プラズマパワーを調整
する。
未満になったときに発生する可能性のある未燃チャー、
また揮発分３０％未満の微粉炭を吹込んだときに発生す
る可能性のある未燃チャーの生成を抑制し、レースウェ
イ内で完全に消滅させることにより、コークスとの置換
率を高く維持し、通気不良を回避する。 【構成】 羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む場合
において、カソードトーチとアノードトーチを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電圧を印加
してプラズマアークを発生させる。この高温プラズマア
ーク中に搬送ガスとともに微粉炭を吹込む。微粉炭吹込
み量、揮発分含有量に応じて投入プラズマパワーを調整
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉の羽口部から微粉
炭を多量に吹込む際に、その燃焼性を確保してコークス
との置換率を高く維持し、生産性を向上させ燃料比を低
下させる高炉操業法に関する。
炭を多量に吹込む際に、その燃焼性を確保してコークス
との置換率を高く維持し、生産性を向上させ燃料比を低
下させる高炉操業法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉操業にあっては、コークス代替とし
て、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、石
油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造コ
スト低減、生産性向上をはかってきており、特公昭４０
−２３７６３号公報にその技術が開示されている。とく
に直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（コスト低減）、生産性向上に大きく寄
与している。
て、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、石
油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造コ
スト低減、生産性向上をはかってきており、特公昭４０
−２３７６３号公報にその技術が開示されている。とく
に直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（コスト低減）、生産性向上に大きく寄
与している。
【０００３】このようにして吹込まれた微粉炭は高炉内
で一部のコークスの代わりに燃焼し、その燃焼性の良さ
と高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成し
効率的な還元反応を行なう。したがって炉頂より装入さ
れた鉄鉱石は迅速に金属状態に還元されるとともに、溶
融して高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が向
上する。
で一部のコークスの代わりに燃焼し、その燃焼性の良さ
と高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成し
効率的な還元反応を行なう。したがって炉頂より装入さ
れた鉄鉱石は迅速に金属状態に還元されるとともに、溶
融して高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が向
上する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで従来の高炉操
業において、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微粉炭
全量が燃焼せずに一部未燃チャーが発生する。この未燃
チャーは上昇ガス流に乗って炉頂より排出されるため、
微粉炭のコークスに対する置換率が低下し、燃料比上
昇、生産量低下を引き起こす。またこの未燃チャーが高
炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称する）に捕捉され
るため、この部分を流下する溶銑滓の通液性を阻害し、
ひいてはこの部分のガスの通気性を阻害することにな
り、高炉の生産量はさらに低下する。
業において、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微粉炭
全量が燃焼せずに一部未燃チャーが発生する。この未燃
チャーは上昇ガス流に乗って炉頂より排出されるため、
微粉炭のコークスに対する置換率が低下し、燃料比上
昇、生産量低下を引き起こす。またこの未燃チャーが高
炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称する）に捕捉され
るため、この部分を流下する溶銑滓の通液性を阻害し、
ひいてはこの部分のガスの通気性を阻害することにな
り、高炉の生産量はさらに低下する。
【０００５】このため、微粉炭の吹込み量には上限が存
在し、操業にあたっては次に示す過剰酸素率を１．０以
上に維持している。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、微粉炭中の酸素量）／（微粉炭中の炭素、水素を燃
焼させてＣＯ2 、Ｈ2 Ｏにするのに必要な酸素量）
在し、操業にあたっては次に示す過剰酸素率を１．０以
上に維持している。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、微粉炭中の酸素量）／（微粉炭中の炭素、水素を燃
焼させてＣＯ2 、Ｈ2 Ｏにするのに必要な酸素量）
【０００６】過剰酸素率が１．０以上の場合は微粉炭中
の炭素、水素が全量Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ，２Ｈ＋（１／
２）Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏの反応によりＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとなり、
これが全量レースウェイ内のコークスとＣＯ2 ＋Ｃ＝２
ＣＯ，Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応によりＣＯ，Ｈ2
となるため、未燃チャーは発生しない。ところが過剰酸
素率が１．０未満の場合は全量がＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏになら
ず、一部Ｃ（未燃チャー）が生成する。この未燃チャー
が前述したように、置換率低下、通気不良の原因とな
る。
の炭素、水素が全量Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ，２Ｈ＋（１／
２）Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏの反応によりＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとなり、
これが全量レースウェイ内のコークスとＣＯ2 ＋Ｃ＝２
ＣＯ，Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応によりＣＯ，Ｈ2
となるため、未燃チャーは発生しない。ところが過剰酸
素率が１．０未満の場合は全量がＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏになら
ず、一部Ｃ（未燃チャー）が生成する。この未燃チャー
が前述したように、置換率低下、通気不良の原因とな
る。
【０００７】高炉の送風温度は最大１３００℃程度であ
るが、送風支管側壁部よりバーナーを挿入して微粉炭を
吹込む場合は１３００℃の温度場で微粉炭の熱分解（ガ
スとチャーの生成）、生成ガスの燃焼、生成チャーの燃
焼が起こる。ガスの燃焼は非常に速いがチャーの燃焼は
遅い。よってガスは送風支管中で燃焼をほぼ完了する
が、チャーはレースウェイ内に進入してからも燃焼を継
続する。そして過剰酸素率が１．０未満の場合は未燃チ
ャーが生成し、チャーの燃焼性、反応性が低いことか
ら、全量はＣＯ2 、Ｈ2 Ｏと反応せずにレースウェイ外
に放出されることになる。
るが、送風支管側壁部よりバーナーを挿入して微粉炭を
吹込む場合は１３００℃の温度場で微粉炭の熱分解（ガ
スとチャーの生成）、生成ガスの燃焼、生成チャーの燃
焼が起こる。ガスの燃焼は非常に速いがチャーの燃焼は
遅い。よってガスは送風支管中で燃焼をほぼ完了する
が、チャーはレースウェイ内に進入してからも燃焼を継
続する。そして過剰酸素率が１．０未満の場合は未燃チ
ャーが生成し、チャーの燃焼性、反応性が低いことか
ら、全量はＣＯ2 、Ｈ2 Ｏと反応せずにレースウェイ外
に放出されることになる。
【０００８】また微粉炭の揮発分が低い場合は、揮発分
の高い微粉炭に比べて熱分解によるガス生成量が少な
く、燃焼の遅いチャー生成量が増加するため、未燃チャ
ーのレースウェイ外への放出がさらに多くなる。
の高い微粉炭に比べて熱分解によるガス生成量が少な
く、燃焼の遅いチャー生成量が増加するため、未燃チャ
ーのレースウェイ外への放出がさらに多くなる。
【０００９】過剰酸素率が１．０のときの微粉炭吹込み
量は、高炉の燃料比が５００ｋｇ／ｔ（銑鉄トン当り、
以下「／ｔ」は同様）のとき、１７０ｋｇ／ｔ程度であ
り、この量が吹込み限界である。すなわち、この値が高
炉生産量、燃料比の限界であり、これ以上の生産性向
上、燃料比低減は望めない。
量は、高炉の燃料比が５００ｋｇ／ｔ（銑鉄トン当り、
以下「／ｔ」は同様）のとき、１７０ｋｇ／ｔ程度であ
り、この量が吹込み限界である。すなわち、この値が高
炉生産量、燃料比の限界であり、これ以上の生産性向
上、燃料比低減は望めない。
【００１０】そこで本発明は、微粉炭を１７０ｋｇ／ｔ
以上吹込んでも、また揮発分の低い微粉炭を吹込んで
も、その燃焼性を確保してコークスとの置換率を高く保
ち、生産量、燃料比を維持することを目的とする。
以上吹込んでも、また揮発分の低い微粉炭を吹込んで
も、その燃焼性を確保してコークスとの置換率を高く保
ち、生産量、燃料比を維持することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹
込む操業法において、カソードトーチとアノードトーチ
間に生成するプラズマアーク中に微粉炭を吹込むことを
特徴とする高炉操業法である。また微粉炭の揮発分が変
化したときに、揮発分に応じてプラズマパワーを調整す
ることも特徴とする。
するものであって、羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹
込む操業法において、カソードトーチとアノードトーチ
間に生成するプラズマアーク中に微粉炭を吹込むことを
特徴とする高炉操業法である。また微粉炭の揮発分が変
化したときに、揮発分に応じてプラズマパワーを調整す
ることも特徴とする。
【００１２】
【作用】本発明においては、カソードトーチとアノード
トーチを搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トー
チ間に生成する高温プラズマアーク中に搬送ガスととも
に微粉炭を吹込む。図１は羽口部より挿入されたカソー
ドトーチ、アノードトーチ搭載プローブを示す。図１に
おいて、１が羽口、２が送風支管、３がプローブ、９が
鉄皮、１０がレンガである。
トーチを搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トー
チ間に生成する高温プラズマアーク中に搬送ガスととも
に微粉炭を吹込む。図１は羽口部より挿入されたカソー
ドトーチ、アノードトーチ搭載プローブを示す。図１に
おいて、１が羽口、２が送風支管、３がプローブ、９が
鉄皮、１０がレンガである。
【００１３】図２に、本発明におけるカソードトーチと
アノードトーチを搭載したプローブの先端構造を示す。
図２において、３はプローブ、４はカソードトーチ、５
はアノードトーチ、６はプラズマアーク、７はインシュ
レーター、８は微粉炭と搬送ガスの吹込み方向を示す。
アノードトーチを搭載したプローブの先端構造を示す。
図２において、３はプローブ、４はカソードトーチ、５
はアノードトーチ、６はプラズマアーク、７はインシュ
レーター、８は微粉炭と搬送ガスの吹込み方向を示す。
【００１４】図２を用いて本発明における微粉炭吹込み
方法とその効果について説明する。図２においてカソー
ドトーチ４とアノードトーチ５の間に電圧を印加して、
プラズマアーク６を発生させる。このアークの温度は通
常高炉の最大送風温度（１３００℃）よりも高く、この
高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を吹込
む。１３００℃を越える高温場では微粉炭の熱分解が急
速に起こり、通常の１３００℃の場合よりもガス（燃焼
速度が大きい）の生成量が増加する（すなわちチャーの
生成量が減少する）とともに、生成したチャーが膨張し
その燃焼速度が大きくなる。
方法とその効果について説明する。図２においてカソー
ドトーチ４とアノードトーチ５の間に電圧を印加して、
プラズマアーク６を発生させる。このアークの温度は通
常高炉の最大送風温度（１３００℃）よりも高く、この
高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を吹込
む。１３００℃を越える高温場では微粉炭の熱分解が急
速に起こり、通常の１３００℃の場合よりもガス（燃焼
速度が大きい）の生成量が増加する（すなわちチャーの
生成量が減少する）とともに、生成したチャーが膨張し
その燃焼速度が大きくなる。
【００１５】したがって、生成量の増加したガスは送風
支管中で燃焼をほぼ完了するとともに、送風支管中での
チャーの燃焼量が多くなり、レースウェイ内に進入する
チャーの量が減少する。さらにこのチャーの燃焼性、反
応性が高いのでＣＯ2 、Ｈ2Ｏと反応してＣＯ2 ＋Ｃ＝
２ＣＯ、Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応によりＣＯ、Ｈ
2 となるため、過剰酸素率が１．０未満の場合でも未燃
チャーは発生しない。すなわち未燃チャーはすべてレー
スウェイ内で消滅し、炉頂よりの排出、炉芯内への捕捉
がない。このため置換率低下、通気不良が起こらない。
支管中で燃焼をほぼ完了するとともに、送風支管中での
チャーの燃焼量が多くなり、レースウェイ内に進入する
チャーの量が減少する。さらにこのチャーの燃焼性、反
応性が高いのでＣＯ2 、Ｈ2Ｏと反応してＣＯ2 ＋Ｃ＝
２ＣＯ、Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応によりＣＯ、Ｈ
2 となるため、過剰酸素率が１．０未満の場合でも未燃
チャーは発生しない。すなわち未燃チャーはすべてレー
スウェイ内で消滅し、炉頂よりの排出、炉芯内への捕捉
がない。このため置換率低下、通気不良が起こらない。
【００１６】送風温度が同じならば微粉炭吹込み量が多
くなるほど未燃チャーの発生量が多くなるから、吹込み
量に応じてプラズマアークの温度を上昇させる必要があ
る。表１に揮発分３０％の微粉炭１００ｋｇ／ｔ吹込み
を基準とした吹込み量とプラズマパワーの変化代を示
す。表１は本発明において操業実績解析より求めたもの
である。
くなるほど未燃チャーの発生量が多くなるから、吹込み
量に応じてプラズマアークの温度を上昇させる必要があ
る。表１に揮発分３０％の微粉炭１００ｋｇ／ｔ吹込み
を基準とした吹込み量とプラズマパワーの変化代を示
す。表１は本発明において操業実績解析より求めたもの
である。
【００１７】
【表１】
【００１８】また、本発明において揮発分の低い微粉炭
を吹込んでも１３００℃を越える高温場では微粉炭の熱
分解が急速に起こりガス生成量が確保され、生成したチ
ャーの膨張による燃焼速度が確保されるため、過剰酸素
率が１．０未満の場合でも未燃チャーは発生しない。た
だし、揮発分の高い微粉炭吹込み時に比べてプラズマア
ークの温度を上昇させる必要がある。表２に揮発分３０
％の微粉炭を基準として揮発分が変化したときのプラズ
マパワーの変化代を示す。表２は本発明において操業実
績解析より求めたものである。
を吹込んでも１３００℃を越える高温場では微粉炭の熱
分解が急速に起こりガス生成量が確保され、生成したチ
ャーの膨張による燃焼速度が確保されるため、過剰酸素
率が１．０未満の場合でも未燃チャーは発生しない。た
だし、揮発分の高い微粉炭吹込み時に比べてプラズマア
ークの温度を上昇させる必要がある。表２に揮発分３０
％の微粉炭を基準として揮発分が変化したときのプラズ
マパワーの変化代を示す。表２は本発明において操業実
績解析より求めたものである。
【００１９】
【表２】
【００２０】カソードトーチとアノードトーチの間に電
圧を印加して、プラズマアークを発生させるためのガス
の種類としては通常Ｎ2 、Ａｒ、空気などを用いるが、
ＣＯ、Ｈ2 などの還元性ガス、およびこれらにＣＯ2 、
Ｈ2 Ｏが混合されたガスを用いることもできる。
圧を印加して、プラズマアークを発生させるためのガス
の種類としては通常Ｎ2 、Ａｒ、空気などを用いるが、
ＣＯ、Ｈ2 などの還元性ガス、およびこれらにＣＯ2 、
Ｈ2 Ｏが混合されたガスを用いることもできる。
【００２１】本設備はカソードトーチとアノードトーチ
をプローブに内装搭載しているため、コンパクトでかつ
安価であり、高温のプラズマアークを迅速にかつ広い温
度範囲で得られ効果が大きい。
をプローブに内装搭載しているため、コンパクトでかつ
安価であり、高温のプラズマアークを迅速にかつ広い温
度範囲で得られ効果が大きい。
【００２２】
【実施例】以下実施例により本発明の特徴を具体的に説
明する。表３に操業結果を示す。
明する。表３に操業結果を示す。
【００２３】
【表３】
【００２４】実施例１ 揮発分１０％の微粉炭を１００ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１２００℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して３１ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。比較例１に対比すると高炉の通
気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃料比が低
くなっている。
温度１２００℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して３１ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。比較例１に対比すると高炉の通
気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃料比が低
くなっている。
【００２５】実施例２ 揮発分２０％の微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１２５０℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して３１ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。比較例２に対比すると、高炉の
通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃料比が
低くなっている。
温度１２５０℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して３１ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。比較例２に対比すると、高炉の
通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃料比が
低くなっている。
【００２６】実施例３ 揮発分２０％の微粉炭を２００ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１３００℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して４６ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。比較例３に対比すると、高炉の
通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃料比が
低くなっている。
温度１３００℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して４６ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。比較例３に対比すると、高炉の
通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃料比が
低くなっている。
【００２７】実施例４ 揮発分１０％の微粉炭を２５０ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１３００℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して１０７ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。送風温度１３００℃の通常操業
においては、揮発分１０％の微粉炭を２５０ｋｇ／ｔ吹
込み操業は不可能であった。
温度１３００℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して１０７ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。送風温度１３００℃の通常操業
においては、揮発分１０％の微粉炭を２５０ｋｇ／ｔ吹
込み操業は不可能であった。
【００２８】実施例５ 揮発分３０％の微粉炭を３００ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１３００℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して６１ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。送風温度１３００℃の通常操業
においては、揮発分３０％の微粉炭を３００ｋｇ／ｔ吹
込み操業は不可能であった。
温度１３００℃）、カソードトーチとアノードトーチを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、両トーチ間に電
圧を印加して６１ｋＷｈ／ｔのプラズマパワーを投入
し、高温プラズマアーク中に搬送ガスとともに微粉炭を
吹込んだ操業例である。送風温度１３００℃の通常操業
においては、揮発分３０％の微粉炭を３００ｋｇ／ｔ吹
込み操業は不可能であった。
【００２９】比較例１は送風温度１２００℃の通常操業
において揮発分１０％の微粉炭を１００ｋｇ／ｔ吹込ん
だ操業例であり、比較例２は送風温度１２５０℃の通常
操業において揮発分２０％の微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ吹
込んだ操業例であり、比較例３は送風温度１３００℃の
通常操業において揮発分２０％の微粉炭を２００ｋｇ／
ｔ吹込んだ操業例である。それぞれ実施例１、実施例
２、実施例３に比べると、送風圧力が高く、出銑量が少
なく、燃料比が高い。
において揮発分１０％の微粉炭を１００ｋｇ／ｔ吹込ん
だ操業例であり、比較例２は送風温度１２５０℃の通常
操業において揮発分２０％の微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ吹
込んだ操業例であり、比較例３は送風温度１３００℃の
通常操業において揮発分２０％の微粉炭を２００ｋｇ／
ｔ吹込んだ操業例である。それぞれ実施例１、実施例
２、実施例３に比べると、送風圧力が高く、出銑量が少
なく、燃料比が高い。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明においては
微粉炭を過剰酸素率１．０未満になるほど多量に吹込ん
だときに、また揮発分の低い微粉炭を吹込んだときに、
発生した未燃チャーをレースウェイ内で消滅させるため
にカソードトーチとアノードトーチを搭載したプローブ
を羽口部より挿入し、両トーチ間に電圧を印加してプラ
ズマアークを発生させる。この高温プラズマアーク中に
搬送ガスとともに微粉炭を吹込むことにより、未燃チャ
ーをすべてレースウェイ内で消滅させ、炉頂よりの排
出、炉芯内への捕捉を回避し、置換率低下、通気不良を
回避し、生産性向上、燃料比低下をはかり、安定した溶
銑供給が可能である。また最大送風温度１３００℃の通
常操業においては不可能である、微粉炭２５０ｋｇ／ｔ
以上の吹込みも可能である。
微粉炭を過剰酸素率１．０未満になるほど多量に吹込ん
だときに、また揮発分の低い微粉炭を吹込んだときに、
発生した未燃チャーをレースウェイ内で消滅させるため
にカソードトーチとアノードトーチを搭載したプローブ
を羽口部より挿入し、両トーチ間に電圧を印加してプラ
ズマアークを発生させる。この高温プラズマアーク中に
搬送ガスとともに微粉炭を吹込むことにより、未燃チャ
ーをすべてレースウェイ内で消滅させ、炉頂よりの排
出、炉芯内への捕捉を回避し、置換率低下、通気不良を
回避し、生産性向上、燃料比低下をはかり、安定した溶
銑供給が可能である。また最大送風温度１３００℃の通
常操業においては不可能である、微粉炭２５０ｋｇ／ｔ
以上の吹込みも可能である。
【図１】本発明の実施方法を示す高炉羽口部断面図
【図２】本発明に使用するプローブの構造を示す断面図
１ 羽口 ２ 送風支管 ３ プローブ ４ カソードトーチ ５ アノードトーチ ６ プラズマアーク ７ インシュレーター
Claims (2)
- 【請求項１】 羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む
操業法において、カソードトーチとアノードトーチ間に
生成するプラズマアーク中に微粉炭を吹込むことを特徴
とする高炉操業法。 - 【請求項２】 微粉炭の揮発分が変化したときに、揮発
分に応じてプラズマパワーを調整することを特徴とする
請求項１記載の高炉操業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28230892A JPH06108125A (ja) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28230892A JPH06108125A (ja) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | 高炉操業法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06108125A true JPH06108125A (ja) | 1994-04-19 |
Family
ID=17650734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28230892A Withdrawn JPH06108125A (ja) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06108125A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006152434A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-06-15 | Jfe Steel Kk | 高炉操業方法 |
| CN115612769A (zh) * | 2022-04-29 | 2023-01-17 | 中国科学技术大学 | 炼铁高炉能源系统 |
-
1992
- 1992-09-29 JP JP28230892A patent/JPH06108125A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006152434A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-06-15 | Jfe Steel Kk | 高炉操業方法 |
| CN115612769A (zh) * | 2022-04-29 | 2023-01-17 | 中国科学技术大学 | 炼铁高炉能源系统 |
| CN115612769B (zh) * | 2022-04-29 | 2024-01-05 | 中国科学技术大学 | 炼铁高炉能源系统 |
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