JPH05271723A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
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- JPH05271723A JPH05271723A JP9854692A JP9854692A JPH05271723A JP H05271723 A JPH05271723 A JP H05271723A JP 9854692 A JP9854692 A JP 9854692A JP 9854692 A JP9854692 A JP 9854692A JP H05271723 A JPH05271723 A JP H05271723A
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- Japan
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- gas
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 微粉炭を多量に吹込み過剰酸素率が１．０以
下になったときに発生する可能性のある未燃チャー、ま
た揮発分３０％未満の微粉炭を吹込んだときに発生する
可能性のある未燃チャーの生成を抑制し、レースウェイ
内で完全に消滅させることにより、コークスとの置換率
を高く維持し、通気不良を回避する。 【構成】 羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む高炉
操業法において、プラズマアークヒーターを搭載したプ
ローブを羽口部より挿入し、微粉炭とともにプラズマア
ークヒーターによる高温ガスを吹込む。微粉炭の吹込み
量、揮発分含有量に応じてプラズマアークヒーターによ
る高温ガスの温度を調整する。
下になったときに発生する可能性のある未燃チャー、ま
た揮発分３０％未満の微粉炭を吹込んだときに発生する
可能性のある未燃チャーの生成を抑制し、レースウェイ
内で完全に消滅させることにより、コークスとの置換率
を高く維持し、通気不良を回避する。 【構成】 羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む高炉
操業法において、プラズマアークヒーターを搭載したプ
ローブを羽口部より挿入し、微粉炭とともにプラズマア
ークヒーターによる高温ガスを吹込む。微粉炭の吹込み
量、揮発分含有量に応じてプラズマアークヒーターによ
る高温ガスの温度を調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉の羽口部から微粉
炭を多量に吹込む際に、その燃焼性を確保してコークス
との置換率を高く維持し、生産性を向上させ燃料比を低
下させる高炉操業法に関する。
炭を多量に吹込む際に、その燃焼性を確保してコークス
との置換率を高く維持し、生産性を向上させ燃料比を低
下させる高炉操業法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉操業にあっては、コークス代替とし
て、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、石
油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造コ
スト低減、生産性向上をはかってきており、特公昭４０
−２３７６３号公報にその技術が開示されている。とく
に直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（コスト低減）、生産性向上に大きく寄
与している。
て、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、石
油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造コ
スト低減、生産性向上をはかってきており、特公昭４０
−２３７６３号公報にその技術が開示されている。とく
に直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（コスト低減）、生産性向上に大きく寄
与している。
【０００３】このようにして吹込まれた微粉炭は高炉内
で一部のコークスの代わりに燃焼し、その燃焼性の良さ
と高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成し
効率的な還元反応を行なう。したがって炉頂より装入さ
れた鉄鉱石は迅速に金属状態に還元されるとともに、溶
融して高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が向
上する。
で一部のコークスの代わりに燃焼し、その燃焼性の良さ
と高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成し
効率的な還元反応を行なう。したがって炉頂より装入さ
れた鉄鉱石は迅速に金属状態に還元されるとともに、溶
融して高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が向
上する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで従来の高炉操
業において、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微粉炭
全量が燃焼せずに一部未燃チャーが発生する。この未燃
チャーは上昇ガス流に乗って炉頂より排出されるため、
微粉炭のコークスに対する置換率が低下し、燃料比上
昇、生産量低下を引き起こす。またこの未燃チャーが高
炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称する）に捕捉され
るため、この部分を流下する溶銑滓の通液性を阻害し、
ひいてはこの部分のガスの通気性を阻害することにな
り、高炉の生産量はさらに低下する。
業において、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微粉炭
全量が燃焼せずに一部未燃チャーが発生する。この未燃
チャーは上昇ガス流に乗って炉頂より排出されるため、
微粉炭のコークスに対する置換率が低下し、燃料比上
昇、生産量低下を引き起こす。またこの未燃チャーが高
炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称する）に捕捉され
るため、この部分を流下する溶銑滓の通液性を阻害し、
ひいてはこの部分のガスの通気性を阻害することにな
り、高炉の生産量はさらに低下する。
【０００５】以上の理由から、微粉炭の吹込み量には上
限が存在し、操業にあたっては次に示す過剰酸素率を
１．０以上に維持している。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、微粉炭中の酸素量）／（微粉炭中の炭素、水素を燃
焼させてＣＯ2 、Ｈ2 Ｏにするのに必要な酸素量）
限が存在し、操業にあたっては次に示す過剰酸素率を
１．０以上に維持している。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、微粉炭中の酸素量）／（微粉炭中の炭素、水素を燃
焼させてＣＯ2 、Ｈ2 Ｏにするのに必要な酸素量）
【０００６】過剰酸素率が１．０以上の場合は微粉炭中
の炭素、水素が全量Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ，２Ｈ＋（１／
２）Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏの反応によりＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとなり、
これが全量レースウェイ内のコークスとＣＯ2 ＋Ｃ＝２
ＣＯ，Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応によりＣＯ，Ｈ2
となるため、未燃チャーは発生しない。ところが過剰酸
素率が１．０未満の場合は全量がＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏになら
ず、一部Ｃ（未燃チャー）が生成する。この未燃チャー
が前述したように、置換率低下、通気不良の原因とな
る。
の炭素、水素が全量Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ，２Ｈ＋（１／
２）Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏの反応によりＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとなり、
これが全量レースウェイ内のコークスとＣＯ2 ＋Ｃ＝２
ＣＯ，Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応によりＣＯ，Ｈ2
となるため、未燃チャーは発生しない。ところが過剰酸
素率が１．０未満の場合は全量がＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏになら
ず、一部Ｃ（未燃チャー）が生成する。この未燃チャー
が前述したように、置換率低下、通気不良の原因とな
る。
【０００７】高炉の送風温度は最高１３００℃程度であ
るが、送風支管側壁部よりバーナーを挿入して微粉炭を
吹込む場合は、１３００℃の温度場で微粉炭の熱分解
（ガスとチャーの生成）、生成ガスの燃焼、生成チャー
の燃焼が起こる。ガスの燃焼は非常に速いが、チャーの
燃焼は遅い。そのためガスは送風支管中で燃焼をほぼ完
了するが、チャーはレースウェイ内に進入してからも燃
焼を継続する。そして過剰酸素率が１．０未満の場合は
未燃チャーが発生し、チャーの燃焼性、反応性が低いこ
とから、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとは反応せずにレースウェイ外
に放出されることになる。また微粉炭の揮発分が低い場
合は、揮発分の高い微粉炭に比べて熱分解によるガス生
成量が少なく、燃焼の遅いチャー生成量が増加するた
め、未燃チャーのレースウェイ外への放出がさらに多く
なる。
るが、送風支管側壁部よりバーナーを挿入して微粉炭を
吹込む場合は、１３００℃の温度場で微粉炭の熱分解
（ガスとチャーの生成）、生成ガスの燃焼、生成チャー
の燃焼が起こる。ガスの燃焼は非常に速いが、チャーの
燃焼は遅い。そのためガスは送風支管中で燃焼をほぼ完
了するが、チャーはレースウェイ内に進入してからも燃
焼を継続する。そして過剰酸素率が１．０未満の場合は
未燃チャーが発生し、チャーの燃焼性、反応性が低いこ
とから、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとは反応せずにレースウェイ外
に放出されることになる。また微粉炭の揮発分が低い場
合は、揮発分の高い微粉炭に比べて熱分解によるガス生
成量が少なく、燃焼の遅いチャー生成量が増加するた
め、未燃チャーのレースウェイ外への放出がさらに多く
なる。
【０００８】過剰酸素率が１．０のときの微粉炭吹込み
量は、高炉の燃料比が５００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇのとき、
１７０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ程度であり、この量が吹込み限
界である。すなわち、この値が高炉生産量、燃料比の限
界であり、これ以上の生産性向上、燃料比低減は望めな
い。そこで本発明は、微粉炭を１７０ｋｇ／ｔ以上吹込
んでも、また揮発分の低い微粉炭を吹込んでも、その燃
焼性を確保して、コークスとの置換率を高く保ち、生産
量、燃料比を維持することを目的とする。
量は、高炉の燃料比が５００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇのとき、
１７０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ程度であり、この量が吹込み限
界である。すなわち、この値が高炉生産量、燃料比の限
界であり、これ以上の生産性向上、燃料比低減は望めな
い。そこで本発明は、微粉炭を１７０ｋｇ／ｔ以上吹込
んでも、また揮発分の低い微粉炭を吹込んでも、その燃
焼性を確保して、コークスとの置換率を高く保ち、生産
量、燃料比を維持することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹
込む高炉操業法において、微粉炭とともにプラズマアー
クヒーターによる高温ガスを吹込むことを特徴とする。
また微粉炭の揮発分が変化したときに、揮発分に応じて
プラズマアークヒーターによる高温ガスの温度を調整す
ることを特徴とする。
するものであって、羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹
込む高炉操業法において、微粉炭とともにプラズマアー
クヒーターによる高温ガスを吹込むことを特徴とする。
また微粉炭の揮発分が変化したときに、揮発分に応じて
プラズマアークヒーターによる高温ガスの温度を調整す
ることを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明においては、プラズマアークヒーターを
搭載したプローブを羽口部より挿入し、プラズマアーク
ヒーターにより発生する高温ガスの前面に微粉炭を吹込
む。図１は高炉羽口部の断面図で、羽口部より挿入され
たプラズマアークヒーター搭載プローブを示す。図１に
おいて、１が羽口、２が送風支管、３がプローブ、６が
鉄皮、７が煉瓦である。
搭載したプローブを羽口部より挿入し、プラズマアーク
ヒーターにより発生する高温ガスの前面に微粉炭を吹込
む。図１は高炉羽口部の断面図で、羽口部より挿入され
たプラズマアークヒーター搭載プローブを示す。図１に
おいて、１が羽口、２が送風支管、３がプローブ、６が
鉄皮、７が煉瓦である。
【００１１】図２は本発明におけるプラズマアークヒー
ターを搭載したプローブの構造を示す断面図である。図
２において、３はプローブ、４はプラズマアークヒータ
ー、５が微粉炭吹き出し口を示す。図２において、プラ
ズマアークヒーターにより、通常高炉の最大送風温度
（１３００℃）よりも高い温度のガスを発生させ、この
高温ガスの前面に微粉炭を吹き出す。１３００℃以上の
高温場では、微粉炭の熱分解が急速に起こり、通常の１
３００℃の場合よりも、ガス（燃焼速度が大きい）の生
成量が増加する（すなわちチャーの生成量が減少する）
とともに、生成したチャーが膨張し、その燃焼速度が大
きくなる。
ターを搭載したプローブの構造を示す断面図である。図
２において、３はプローブ、４はプラズマアークヒータ
ー、５が微粉炭吹き出し口を示す。図２において、プラ
ズマアークヒーターにより、通常高炉の最大送風温度
（１３００℃）よりも高い温度のガスを発生させ、この
高温ガスの前面に微粉炭を吹き出す。１３００℃以上の
高温場では、微粉炭の熱分解が急速に起こり、通常の１
３００℃の場合よりも、ガス（燃焼速度が大きい）の生
成量が増加する（すなわちチャーの生成量が減少する）
とともに、生成したチャーが膨張し、その燃焼速度が大
きくなる。
【００１２】したがって、生成量の増加したガスは送風
支管中で燃焼をほぼ完了するとともに、送風支管中での
チャーの燃焼量も多くなり、レースウェイ内に進入する
チャーの量が減少する。さらに、このチャーは燃焼性、
反応性が高いので、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏと容易に反応して、
ＣＯ2 ＋Ｃ＝２ＣＯ、Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応に
よりＣＯ，Ｈ2 となるため、過剰酸素率が１．０未満の
場合でも未燃チャーは発生しない。すなわち、未燃チャ
ーはすべてレースウェイ内で消滅し、炉頂よりの排出、
炉芯内への捕捉がない。このため、コークスに対する置
換率の低下、通気不良は起こらない。
支管中で燃焼をほぼ完了するとともに、送風支管中での
チャーの燃焼量も多くなり、レースウェイ内に進入する
チャーの量が減少する。さらに、このチャーは燃焼性、
反応性が高いので、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏと容易に反応して、
ＣＯ2 ＋Ｃ＝２ＣＯ、Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応に
よりＣＯ，Ｈ2 となるため、過剰酸素率が１．０未満の
場合でも未燃チャーは発生しない。すなわち、未燃チャ
ーはすべてレースウェイ内で消滅し、炉頂よりの排出、
炉芯内への捕捉がない。このため、コークスに対する置
換率の低下、通気不良は起こらない。
【００１３】微粉炭吹込み量が多くなるほど、送風温度
が同じならば未燃チャーの発生量が多くなるから、吹込
み量に応じてプラズマアークヒーターにより発生するガ
ス温度を上昇させる必要がある。表１に、揮発分３０％
の微粉炭１００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ吹込みを基準とした、
吹込み量とプラズマアークヒーターにより発生するガス
温度の変化の必要量すなわち変化代（しろ）との関係を
示す。表１は本発明において、操業実績解析より求めた
ものである。
が同じならば未燃チャーの発生量が多くなるから、吹込
み量に応じてプラズマアークヒーターにより発生するガ
ス温度を上昇させる必要がある。表１に、揮発分３０％
の微粉炭１００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ吹込みを基準とした、
吹込み量とプラズマアークヒーターにより発生するガス
温度の変化の必要量すなわち変化代（しろ）との関係を
示す。表１は本発明において、操業実績解析より求めた
ものである。
【００１４】
【表１】
【００１５】また、揮発分の低い微粉炭を吹込んでも、
１３００℃以上の高温場では微粉炭の熱分解が急速に起
こり、ガス生成量が確保され、生成したチャーの膨張に
よる燃焼速度が確保されるため、過剰酸素率が１．０以
下の場合でも未燃チャーは発生しない。ただし、揮発分
の高い微粉炭吹込み時に比べて、プラズマアークヒータ
ーにより発生するガス温度を上昇させる必要がある。表
２に揮発分３０％の微粉炭を基準として、揮発分が変化
したときのプラズマアークヒーターにより発生するガス
温度の変化代を示す。表２は本発明において、操業実績
解析より求めたものである。
１３００℃以上の高温場では微粉炭の熱分解が急速に起
こり、ガス生成量が確保され、生成したチャーの膨張に
よる燃焼速度が確保されるため、過剰酸素率が１．０以
下の場合でも未燃チャーは発生しない。ただし、揮発分
の高い微粉炭吹込み時に比べて、プラズマアークヒータ
ーにより発生するガス温度を上昇させる必要がある。表
２に揮発分３０％の微粉炭を基準として、揮発分が変化
したときのプラズマアークヒーターにより発生するガス
温度の変化代を示す。表２は本発明において、操業実績
解析より求めたものである。
【００１６】
【表２】
【００１７】プラズマアークヒーターにより発生する高
温ガスの種類としては、通常Ｎ2 、Ａｒ、空気などを用
いるが、ＣＯ、Ｈ2 などの還元性ガス、およびこれらに
ＣＯ2 、Ｈ2 Ｏが混合されたガスを用いることもでき
る。
温ガスの種類としては、通常Ｎ2 、Ａｒ、空気などを用
いるが、ＣＯ、Ｈ2 などの還元性ガス、およびこれらに
ＣＯ2 、Ｈ2 Ｏが混合されたガスを用いることもでき
る。
【００１８】本設備は、プラズマアークヒーターをプロ
ーブに内装搭載しているため、コンパクトかつ安価であ
り、プラズマアークヒーターにより高温ガスを迅速にか
つ広い温度範囲で得られ効果が大きい。
ーブに内装搭載しているため、コンパクトかつ安価であ
り、プラズマアークヒーターにより高温ガスを迅速にか
つ広い温度範囲で得られ効果が大きい。
【００１９】
【実施例】以下実施例により本発明の特徴を具体的に説
明する。表３は実施例、表４は比較例の操業結果を示
す。
明する。表３は実施例、表４は比較例の操業結果を示
す。
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】実施例１ 揮発分１０％の微粉炭を１００ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１２００℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１２５０℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。比較例１と対比すると、
高炉の通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃
料比が低くなっている。
温度１２００℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１２５０℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。比較例１と対比すると、
高炉の通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃
料比が低くなっている。
【００２３】実施例２ 揮発分２０％の微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１２５０℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１３００℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。比較例２と対比すると、
高炉の通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃
料比が低くなっている。
温度１２５０℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１３００℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。比較例２と対比すると、
高炉の通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃
料比が低くなっている。
【００２４】実施例３ 揮発分２０％の微粉炭を２００ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１３００℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１３５０℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。比較例３と対比すると、
高炉の通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃
料比が低くなっている。
温度１３００℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１３５０℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。比較例３と対比すると、
高炉の通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が多く、燃
料比が低くなっている。
【００２５】実施例４ 揮発分１０％の微粉炭を２５０ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１３００℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１４７５℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。送風温度１３００℃の通
常操業においては、揮発分１０％の微粉炭を２５０ｋｇ
／ｔ吹込む操業は不可能であった。
温度１３００℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１４７５℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。送風温度１３００℃の通
常操業においては、揮発分１０％の微粉炭を２５０ｋｇ
／ｔ吹込む操業は不可能であった。
【００２６】実施例５ 揮発分３０％の微粉炭を３００ｋｇ／ｔ吹込み時（送風
温度１３００℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１４００℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。送風温度１３００℃の通
常操業においては、揮発分３０％の微粉炭を３００ｋｇ
／ｔ吹込む操業は不可能であった。
温度１３００℃）、プラズマアークヒーターを搭載した
プローブを羽口部より挿入し、プラズマアークヒーター
により１４００℃の高温ガスを発生させ、その前面に微
粉炭を吹込んだ操業例である。送風温度１３００℃の通
常操業においては、揮発分３０％の微粉炭を３００ｋｇ
／ｔ吹込む操業は不可能であった。
【００２７】比較例１は送風温度１２００℃の通常操業
において揮発分１０％の微粉炭を１００ｋｇ／ｔ吹込ん
だ操業例であり、比較例２は送風温度１２５０℃の通常
操業において揮発分２０％の微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ吹
込んだ操業例、比較例３は送風温度１３００℃の通常操
業において揮発分２０％の微粉炭を２００ｋｇ／ｔ吹込
んだ操業例である。それぞれ実施例１、実施例２、実施
例３に比べると、送風圧力が高く、出銑量が少なく、燃
料比が高い。
において揮発分１０％の微粉炭を１００ｋｇ／ｔ吹込ん
だ操業例であり、比較例２は送風温度１２５０℃の通常
操業において揮発分２０％の微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ吹
込んだ操業例、比較例３は送風温度１３００℃の通常操
業において揮発分２０％の微粉炭を２００ｋｇ／ｔ吹込
んだ操業例である。それぞれ実施例１、実施例２、実施
例３に比べると、送風圧力が高く、出銑量が少なく、燃
料比が高い。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、微粉炭を過剰酸素率１．０以下になるほど多量に吹
込んだときに、また揮発分の低い微粉炭を吹込んだとき
に、発生した未燃チャーをレースウェイ内で消滅させる
ために、プラズマアークヒーターを搭載したプローブを
羽口部より挿入し、プラズマアークヒーターにより高温
ガスを発生させ、その前面に微粉炭を吹込むことによ
り、未燃チャーをすべてレースウェイ内で消滅させ、炉
頂よりの排出、炉芯内への捕捉を回避し、置換率低下、
通気不良を回避し、生産性向上、燃料比低下をはかり、
安定した溶銑供給が可能である。また最大送風温度１３
００℃の通常操業においては、不可能である微粉炭２５
０ｋｇ／ｔ以上の吹込みも可能である。
は、微粉炭を過剰酸素率１．０以下になるほど多量に吹
込んだときに、また揮発分の低い微粉炭を吹込んだとき
に、発生した未燃チャーをレースウェイ内で消滅させる
ために、プラズマアークヒーターを搭載したプローブを
羽口部より挿入し、プラズマアークヒーターにより高温
ガスを発生させ、その前面に微粉炭を吹込むことによ
り、未燃チャーをすべてレースウェイ内で消滅させ、炉
頂よりの排出、炉芯内への捕捉を回避し、置換率低下、
通気不良を回避し、生産性向上、燃料比低下をはかり、
安定した溶銑供給が可能である。また最大送風温度１３
００℃の通常操業においては、不可能である微粉炭２５
０ｋｇ／ｔ以上の吹込みも可能である。
【図１】プラズマアークヒーター搭載プローブの羽口部
よりの挿入位置を示す図
よりの挿入位置を示す図
【図２】プラズマアークヒーター搭載プローブの構造を
示す断面図
示す断面図
１ 羽口 ２ 送風支管 ３ プローブ ４ プラズマアークヒーター ５ 微粉炭吹き出し口
Claims (2)
- 【請求項１】 羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む
高炉操業法において、微粉炭とともにプラズマアークヒ
ーターによる高温ガスを吹込むことを特徴とする高炉操
業法。 - 【請求項２】 微粉炭の揮発分が変化したときに、揮発
分に応じてプラズマアークヒーターによる高温ガスの温
度を調整することを特徴とする請求項１記載の高炉操業
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9854692A JPH05271723A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9854692A JPH05271723A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 高炉操業法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271723A true JPH05271723A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=14222693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9854692A Withdrawn JPH05271723A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05271723A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2796517A1 (fr) * | 1999-07-12 | 2001-01-19 | Air Liquide | Methode pour reduire les emissions d'oxyde d'azote d'une torche a plasma fonctionnant a l'air |
-
1992
- 1992-03-26 JP JP9854692A patent/JPH05271723A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2796517A1 (fr) * | 1999-07-12 | 2001-01-19 | Air Liquide | Methode pour reduire les emissions d'oxyde d'azote d'une torche a plasma fonctionnant a l'air |
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