JPH08260010A - 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 - Google Patents
高炉における微粉炭多量吹込み操業方法Info
- Publication number
- JPH08260010A JPH08260010A JP9003495A JP9003495A JPH08260010A JP H08260010 A JPH08260010 A JP H08260010A JP 9003495 A JP9003495 A JP 9003495A JP 9003495 A JP9003495 A JP 9003495A JP H08260010 A JPH08260010 A JP H08260010A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pulverized coal
- amount
- blowing
- oxygen
- air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 微粉炭を多量に吹込み過剰酸素率が１．０未
満以下になったきに発生する可能性のある未燃チャー生
成を抑制し、レースウェイ内で完全に消滅させることに
より、コークスとの置換率を高く維持し、通気不良を回
避する。 【構成】 微粉炭吹込みランスを２重管とし、２重管の
内管または外管より微粉炭を、他方より空気および／ま
たは酸素を吹込む方法において、微粉炭吹出し位置の雰
囲気温度低下量の計算値あるいは実測値を、熱風温度に
対して２０℃〜４０℃あるいは３０℃〜６０℃の範囲に
なるように、微粉炭の搬送ガス量、空気量、酸素量を調
整する。 【効果】 雰囲気温度低下量が最小限に抑えられ、微粉
炭の燃焼性低下を抑制し、微粉炭と酸素の接触効率増大
により燃焼性が向上するため、過剰酸素率が１．０未満
の場合でも未燃チャーは発生せず、生産性向上、燃料比
低下ができる。
満以下になったきに発生する可能性のある未燃チャー生
成を抑制し、レースウェイ内で完全に消滅させることに
より、コークスとの置換率を高く維持し、通気不良を回
避する。 【構成】 微粉炭吹込みランスを２重管とし、２重管の
内管または外管より微粉炭を、他方より空気および／ま
たは酸素を吹込む方法において、微粉炭吹出し位置の雰
囲気温度低下量の計算値あるいは実測値を、熱風温度に
対して２０℃〜４０℃あるいは３０℃〜６０℃の範囲に
なるように、微粉炭の搬送ガス量、空気量、酸素量を調
整する。 【効果】 雰囲気温度低下量が最小限に抑えられ、微粉
炭の燃焼性低下を抑制し、微粉炭と酸素の接触効率増大
により燃焼性が向上するため、過剰酸素率が１．０未満
の場合でも未燃チャーは発生せず、生産性向上、燃料比
低下ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉の羽口部から微粉
炭を多量に吹込む際に、その燃焼性を確保してコークス
との置換率を高く維持し、生産性を向上させ燃料比を低
下させる高炉操業方法に関する。
炭を多量に吹込む際に、その燃焼性を確保してコークス
との置換率を高く維持し、生産性を向上させ燃料比を低
下させる高炉操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉操業にあっては、コークス代替とし
て、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、石
油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造コ
スト低減、生産性向上をはかってきており、特公昭４０
−２３７６３号公報にその技術が開示されている。特に
直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（コスト低減）、生産性向上に大きく寄
与している。
て、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、石
油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造コ
スト低減、生産性向上をはかってきており、特公昭４０
−２３７６３号公報にその技術が開示されている。特に
直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（コスト低減）、生産性向上に大きく寄
与している。
【０００３】このようにして吹込まれた微粉炭は高炉内
で一部のコークスの代りに燃焼し、その燃焼性の良さと
高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成し効
率的な還元反応を行う。従って、炉頂より装入された鉄
鉱石はすばやく金属状態に還元されるとともに、溶融し
て高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が向上す
る。
で一部のコークスの代りに燃焼し、その燃焼性の良さと
高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生成し効
率的な還元反応を行う。従って、炉頂より装入された鉄
鉱石はすばやく金属状態に還元されるとともに、溶融し
て高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高く生産性が向上す
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで従来の高炉操
業において、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微粉炭
全量が燃焼せずに一部未燃チャーが発生する。この未燃
チャーは上昇ガス流に乗って炉頂より排出されるため、
微粉炭のコークスに対する置換率が低下し、燃料比上
昇、生産量低下を引き起こす。また、この未燃チャーが
高炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称する）に捕捉さ
れるため、この部分を流下する溶銑滓の通液性を阻害
し、ひいてはこの部分のガスの通気性を阻害することに
なり、高炉の生産量はさらに低下する。
業において、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微粉炭
全量が燃焼せずに一部未燃チャーが発生する。この未燃
チャーは上昇ガス流に乗って炉頂より排出されるため、
微粉炭のコークスに対する置換率が低下し、燃料比上
昇、生産量低下を引き起こす。また、この未燃チャーが
高炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称する）に捕捉さ
れるため、この部分を流下する溶銑滓の通液性を阻害
し、ひいてはこの部分のガスの通気性を阻害することに
なり、高炉の生産量はさらに低下する。
【０００５】このため、微粉炭の吹込み量には上限が存
在し、次に示す過剰酸素率を１．０以上に維持してい
る。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、微粉炭中の酸素量）／（微粉炭中炭素、水素をＣＯ
2 ，Ｈ2 Ｏまで燃焼するのに必要な酸素量） 過剰酸素率が１．０以上の場合は微粉炭中の炭素、水素
が全量Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ 2 ，２Ｈ＋１／２Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏの
反応によりＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとなり、これが全量レースウ
ェイ内のコークスとＣＯ2 ＋Ｃ＝２ＣＯ，Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝
ＣＯ＋Ｈ2 の反応によりＣＯ，Ｈ2 となるため、未燃チ
ャーは発生しない。ところが過剰酸素率が１．０未満の
場合は全量がＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏにならず、一部Ｃ（未燃チ
ャー）が生成する。この未燃チャーが前述したように、
置換率低下、通気不良の原因となる。
在し、次に示す過剰酸素率を１．０以上に維持してい
る。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、微粉炭中の酸素量）／（微粉炭中炭素、水素をＣＯ
2 ，Ｈ2 Ｏまで燃焼するのに必要な酸素量） 過剰酸素率が１．０以上の場合は微粉炭中の炭素、水素
が全量Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ 2 ，２Ｈ＋１／２Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏの
反応によりＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとなり、これが全量レースウ
ェイ内のコークスとＣＯ2 ＋Ｃ＝２ＣＯ，Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝
ＣＯ＋Ｈ2 の反応によりＣＯ，Ｈ2 となるため、未燃チ
ャーは発生しない。ところが過剰酸素率が１．０未満の
場合は全量がＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏにならず、一部Ｃ（未燃チ
ャー）が生成する。この未燃チャーが前述したように、
置換率低下、通気不良の原因となる。
【０００６】高炉の熱風温度は最大１２５０℃程度であ
るが、送風支管側壁部よりランスを挿入して微粉炭を吹
込む場合は、１２５０℃の温度場で微粉炭の熱分解（ガ
スとチャーの生成）、生成ガスの燃焼、生成チャーの燃
焼が起こる。ガスの燃焼は非常に速いが、チャーの燃焼
は遅い。よってガスは送風支管中で燃焼をほぼ完了する
が、チャーはレースウェイ内に侵入してからも燃焼を継
続する。そして過剰酸素率が１．０未満の場合は、未燃
チャーが生成し、チャーの燃焼性、反応性が低いことか
ら、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏと反応せずにレースウェイ外に放出
されることになる。
るが、送風支管側壁部よりランスを挿入して微粉炭を吹
込む場合は、１２５０℃の温度場で微粉炭の熱分解（ガ
スとチャーの生成）、生成ガスの燃焼、生成チャーの燃
焼が起こる。ガスの燃焼は非常に速いが、チャーの燃焼
は遅い。よってガスは送風支管中で燃焼をほぼ完了する
が、チャーはレースウェイ内に侵入してからも燃焼を継
続する。そして過剰酸素率が１．０未満の場合は、未燃
チャーが生成し、チャーの燃焼性、反応性が低いことか
ら、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏと反応せずにレースウェイ外に放出
されることになる。
【０００７】過剰酸素率が１．０のときの微粉炭吹込み
量は１７０ｋｇ／ｔ程度（高炉の燃料比が５００ｋｇ／
ｔのとき）であり、この量が吹込み限界である。すなわ
ち、この値が高炉生産量、燃料比の限界であり、これ以
上の生産性向上、燃料比低下は望めない。この微粉炭吹
込み限界を突破するために、吹込みランスを２重管と
し、２重管の内管より微粉炭を、外管より酸素または酸
素富化空気を吹込むランスが、特開平６−１００９１２
号公報に開示されている。これは微粉炭吹出し位置の近
くに酸素または酸素富化空気を噴射させ、微粉炭と酸素
の接触効率を増大させて、燃焼性を向上しようとする試
みである。しかし、外管より吹込まれる酸素または酸素
富化空気が常温であるため、微粉炭吹出し位置近くの雰
囲気温度が低下し、期待したほど微粉炭の燃焼性向上は
望めない。そこで本発明は、微粉炭を１７０ｋｇ／ｔ以
上吹込んでも、その燃焼性を確保してコークスとの置換
率を高く保ち、生産量、燃料比を維持できる高炉の操業
方法を提供することを目的とする。
量は１７０ｋｇ／ｔ程度（高炉の燃料比が５００ｋｇ／
ｔのとき）であり、この量が吹込み限界である。すなわ
ち、この値が高炉生産量、燃料比の限界であり、これ以
上の生産性向上、燃料比低下は望めない。この微粉炭吹
込み限界を突破するために、吹込みランスを２重管と
し、２重管の内管より微粉炭を、外管より酸素または酸
素富化空気を吹込むランスが、特開平６−１００９１２
号公報に開示されている。これは微粉炭吹出し位置の近
くに酸素または酸素富化空気を噴射させ、微粉炭と酸素
の接触効率を増大させて、燃焼性を向上しようとする試
みである。しかし、外管より吹込まれる酸素または酸素
富化空気が常温であるため、微粉炭吹出し位置近くの雰
囲気温度が低下し、期待したほど微粉炭の燃焼性向上は
望めない。そこで本発明は、微粉炭を１７０ｋｇ／ｔ以
上吹込んでも、その燃焼性を確保してコークスとの置換
率を高く保ち、生産量、燃料比を維持できる高炉の操業
方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、高炉羽口部の送風支管に設けた外管と内
管とからなる２重管構造の吹込みランスの内管または外
管の一方より微粉炭を、他方より空気および／または酸
素を高炉内部に吹込む微粉炭多量吹込み操業方法におい
て、前記吹込みランスの微粉炭吹出し位置での羽口部に
吹込む熱風温度に対する雰囲気温度低下量を下記（１）
式で算出し、該雰囲気温度低下量が２０℃から４０℃の
範囲になるように、微粉炭の搬送ガス量、空気量、酸素
量の少なくとも１つを調整することを特徴とする。 （雰囲気温度低下量、℃）＝（熱風温度、℃）−０．３４４ ×（送風量、Ｎｍ3 ／分）×（熱風温度、℃）／｛０．３４４ ×（送風量、Ｎｍ3 ／分）＋０．３４４×（常温空気量、Ｎｍ3 ／分） ＋０．３６０×（常温酸素量、Ｎｍ3 ／分）＋０．３４１×（常温窒素量 、Ｎｍ3 ／分）｝ ・・・（１）
成するために、高炉羽口部の送風支管に設けた外管と内
管とからなる２重管構造の吹込みランスの内管または外
管の一方より微粉炭を、他方より空気および／または酸
素を高炉内部に吹込む微粉炭多量吹込み操業方法におい
て、前記吹込みランスの微粉炭吹出し位置での羽口部に
吹込む熱風温度に対する雰囲気温度低下量を下記（１）
式で算出し、該雰囲気温度低下量が２０℃から４０℃の
範囲になるように、微粉炭の搬送ガス量、空気量、酸素
量の少なくとも１つを調整することを特徴とする。 （雰囲気温度低下量、℃）＝（熱風温度、℃）−０．３４４ ×（送風量、Ｎｍ3 ／分）×（熱風温度、℃）／｛０．３４４ ×（送風量、Ｎｍ3 ／分）＋０．３４４×（常温空気量、Ｎｍ3 ／分） ＋０．３６０×（常温酸素量、Ｎｍ3 ／分）＋０．３４１×（常温窒素量 、Ｎｍ3 ／分）｝ ・・・（１）
【０００９】また、高炉羽口部の送風支管に設けた外管
と内管とからなる２重管構造の吹込みランスの内管また
は外管の一方より微粉炭を、他方より空気および／また
は酸素を高炉内部に吹込む微粉炭多量吹込み操業方法に
おいて、前記吹込みランスの微粉炭吹出し位置での雰囲
気温度を測定し、羽口部に吹込む熱風温度に対する雰囲
気温度低下量が３０℃から６０℃の範囲になるように、
微粉炭の搬送ガス量、空気量、酸素量の少なくとも１つ
を調整することをも特徴とするものである。
と内管とからなる２重管構造の吹込みランスの内管また
は外管の一方より微粉炭を、他方より空気および／また
は酸素を高炉内部に吹込む微粉炭多量吹込み操業方法に
おいて、前記吹込みランスの微粉炭吹出し位置での雰囲
気温度を測定し、羽口部に吹込む熱風温度に対する雰囲
気温度低下量が３０℃から６０℃の範囲になるように、
微粉炭の搬送ガス量、空気量、酸素量の少なくとも１つ
を調整することをも特徴とするものである。
【００１０】
【作用】本発明においては、送風支管側壁部より挿入す
るランスを２重管とし、２重管の内管より微粉炭を、外
管より空気および／または酸素を吹込む。あるいはその
逆に２重管の外管より微粉炭を、内管より空気および／
または酸素を吹込む。
るランスを２重管とし、２重管の内管より微粉炭を、外
管より空気および／または酸素を吹込む。あるいはその
逆に２重管の外管より微粉炭を、内管より空気および／
または酸素を吹込む。
【００１１】すなわち図１は高炉羽口部の断面図であ
り、羽口１に取り付けられた送風支管２の側壁から挿入
したランス３より微粉炭を吹込む。なお図１において４
は鉄皮、５はレンガである。また図２、図３は２重管ラ
ンス先端部の断面図であり、図２は２重管の内管より微
粉炭を、外管より空気および／または酸素を吹込む場
合、図３は２重管の外管より微粉炭を、内管より空気お
よび／または酸素を吹込む場合である。図２、図３にお
いて６はランス先端、７は微粉炭吹出し位置での雰囲気
温度を測定する熱電対である。
り、羽口１に取り付けられた送風支管２の側壁から挿入
したランス３より微粉炭を吹込む。なお図１において４
は鉄皮、５はレンガである。また図２、図３は２重管ラ
ンス先端部の断面図であり、図２は２重管の内管より微
粉炭を、外管より空気および／または酸素を吹込む場
合、図３は２重管の外管より微粉炭を、内管より空気お
よび／または酸素を吹込む場合である。図２、図３にお
いて６はランス先端、７は微粉炭吹出し位置での雰囲気
温度を測定する熱電対である。
【００１２】そして、外管あるいは内管より常温で吹込
まれた空気および／または酸素、および微粉炭を搬送す
るのに使用している常温のガス（空気または窒素）によ
って起こる雰囲気温度低下量の計算値が、熱風温度に対
して２０℃から４０℃の範囲になるように、搬送ガス
量、空気量、酸素量の少なくとも１つを調整する。これ
により微粉炭吹出し位置近くの雰囲気温度の低下量が最
小限に抑えられ、微粉炭の燃焼性低下に至らず、むしろ
微粉炭と酸素の接触効率増大により燃焼性が向上する。
２０℃から４０℃の範囲に数値限定したのは、４０℃を
越えると微粉炭吹込み位置の近くの雰囲気温度低下によ
る燃焼性悪化が顕在化することによる。また２０℃未満
とするためには常温で吹込まれた空気量および／または
酸素量を極端に少なくすることにより、微粉炭と酸素の
接触効率が低くて燃焼性が向上しない。なお雰囲気温度
低下量の計算は前記（１）式によって行う。
まれた空気および／または酸素、および微粉炭を搬送す
るのに使用している常温のガス（空気または窒素）によ
って起こる雰囲気温度低下量の計算値が、熱風温度に対
して２０℃から４０℃の範囲になるように、搬送ガス
量、空気量、酸素量の少なくとも１つを調整する。これ
により微粉炭吹出し位置近くの雰囲気温度の低下量が最
小限に抑えられ、微粉炭の燃焼性低下に至らず、むしろ
微粉炭と酸素の接触効率増大により燃焼性が向上する。
２０℃から４０℃の範囲に数値限定したのは、４０℃を
越えると微粉炭吹込み位置の近くの雰囲気温度低下によ
る燃焼性悪化が顕在化することによる。また２０℃未満
とするためには常温で吹込まれた空気量および／または
酸素量を極端に少なくすることにより、微粉炭と酸素の
接触効率が低くて燃焼性が向上しない。なお雰囲気温度
低下量の計算は前記（１）式によって行う。
【００１３】また本発明においては、微粉炭吹出し位置
近くの雰囲気温度の低下量を実測して、その測定値が、
熱風温度に対して３０℃から６０℃の範囲になるよう
に、搬送ガス量、空気量、酸素量の少なくとも１つを調
整することもできる。測定値における数値限定が３０℃
から６０℃の範囲となっており、前記計算値の２０℃か
ら４０℃の範囲と異なるのは次の理由による。すなわち
計算値のほうは、送風支管全体の平均的雰囲気温度低下
量を求めているのに対して、実測値のほうは、微粉炭吹
出し位置付近の局所的雰囲気温度低下量を測定してお
り、同一条件でも実測値のほうが低くなる。
近くの雰囲気温度の低下量を実測して、その測定値が、
熱風温度に対して３０℃から６０℃の範囲になるよう
に、搬送ガス量、空気量、酸素量の少なくとも１つを調
整することもできる。測定値における数値限定が３０℃
から６０℃の範囲となっており、前記計算値の２０℃か
ら４０℃の範囲と異なるのは次の理由による。すなわち
計算値のほうは、送風支管全体の平均的雰囲気温度低下
量を求めているのに対して、実測値のほうは、微粉炭吹
出し位置付近の局所的雰囲気温度低下量を測定してお
り、同一条件でも実測値のほうが低くなる。
【００１４】なお微粉炭吹出し位置近くの雰囲気温度低
下量の測定には、図２、図３に示すように、吹込みラン
スより熱電対７を挿入して行うが、微粉炭燃焼の影響を
除くため、微粉炭吹込みを行わないで、測定を行う必要
がある。本発明の高炉操業を実施することにより、微粉
炭の燃焼性が向上するため、過剰酸素率が１．０未満の
場合でも未燃チャーは発生しない。すなわち、未燃チャ
ーはすべてレースウェイ内で消滅し、炉頂よりの排出、
炉芯内への捕捉がない。このため置換率低下、通気不良
が起こらない。
下量の測定には、図２、図３に示すように、吹込みラン
スより熱電対７を挿入して行うが、微粉炭燃焼の影響を
除くため、微粉炭吹込みを行わないで、測定を行う必要
がある。本発明の高炉操業を実施することにより、微粉
炭の燃焼性が向上するため、過剰酸素率が１．０未満の
場合でも未燃チャーは発生しない。すなわち、未燃チャ
ーはすべてレースウェイ内で消滅し、炉頂よりの排出、
炉芯内への捕捉がない。このため置換率低下、通気不良
が起こらない。
【００１５】
【実施例】以下実施例により本発明の特徴を具体的に説
明する。表１に操業結果を示す。 （実施例１）送風量５０００Ｎｍ3 ／分、熱風温度１２
５０℃の条件において、吹込みランスを２重管とし、２
重管の内管より搬送ガスとして常温の窒素１００Ｎｍ3
／分を用いて微粉炭を吹込み、外管より常温の酸素５０
Ｎｍ3 ／分を吹込んだ（常温の空気はゼロ）。計算によ
る雰囲気温度低下量は３７℃であり、これにより微粉炭
比２００ｋｇ／ｔを達成した。後述する比較例１に対比
すると、高炉の通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が
多く、燃料比が低くなっている。
明する。表１に操業結果を示す。 （実施例１）送風量５０００Ｎｍ3 ／分、熱風温度１２
５０℃の条件において、吹込みランスを２重管とし、２
重管の内管より搬送ガスとして常温の窒素１００Ｎｍ3
／分を用いて微粉炭を吹込み、外管より常温の酸素５０
Ｎｍ3 ／分を吹込んだ（常温の空気はゼロ）。計算によ
る雰囲気温度低下量は３７℃であり、これにより微粉炭
比２００ｋｇ／ｔを達成した。後述する比較例１に対比
すると、高炉の通気性を示す送風圧力が低く、出銑量が
多く、燃料比が低くなっている。
【００１６】（実施例２）送風量５０００Ｎｍ3 ／分、
熱風温度１２００℃の条件において、吹込みランスを２
重管とし、２重管の外管より搬送ガスとして常温の空気
８０Ｎｍ3 ／分を用いて微粉炭を吹込み、内管より常温
の酸素３０Ｎｍ3 ／分、常温の空気３０Ｎｍ3 ／分を吹
込んだ。実測による雰囲気温度低下量は５５℃であり、
これにより微粉炭比１８０ｋｇ／ｔを達成した。後述す
る比較例２に対比すると、高炉の通気性を示す送風圧力
が低く、出銑量が多く、燃料比が低くなっている。
熱風温度１２００℃の条件において、吹込みランスを２
重管とし、２重管の外管より搬送ガスとして常温の空気
８０Ｎｍ3 ／分を用いて微粉炭を吹込み、内管より常温
の酸素３０Ｎｍ3 ／分、常温の空気３０Ｎｍ3 ／分を吹
込んだ。実測による雰囲気温度低下量は５５℃であり、
これにより微粉炭比１８０ｋｇ／ｔを達成した。後述す
る比較例２に対比すると、高炉の通気性を示す送風圧力
が低く、出銑量が多く、燃料比が低くなっている。
【００１７】
【表１】
【００１８】比較例１は送風量５０００Ｎｍ3 ／分、熱
風温度１２５０℃の条件において、吹込みランスを２重
管とし、２重管の外管より搬送ガスとして常温の窒素１
５０Ｎｍ3 ／分を用いて微粉炭を吹込み、外管より常温
の酸素７５Ｎｍ3 ／分（常温の空気はゼロ）を吹込ん
だ、本発明による雰囲気温度低下量を測定または計算し
ない従来法により、微粉炭比２００ｋｇ／ｔを達成した
操業例である。本発明による雰囲気温度低下量の計算値
は５５℃である。実施例１に対比すると、送風圧力が高
く、出銑量が少なく、燃料比が高い。
風温度１２５０℃の条件において、吹込みランスを２重
管とし、２重管の外管より搬送ガスとして常温の窒素１
５０Ｎｍ3 ／分を用いて微粉炭を吹込み、外管より常温
の酸素７５Ｎｍ3 ／分（常温の空気はゼロ）を吹込ん
だ、本発明による雰囲気温度低下量を測定または計算し
ない従来法により、微粉炭比２００ｋｇ／ｔを達成した
操業例である。本発明による雰囲気温度低下量の計算値
は５５℃である。実施例１に対比すると、送風圧力が高
く、出銑量が少なく、燃料比が高い。
【００１９】また比較例２は送風量５０００Ｎｍ3 ／
分、熱風温度１２００℃の条件において、吹込みランス
を２重管とし、２重管の外管より搬送ガスとして常温の
空気１００Ｎｍ3 ／分を用いて微粉炭を吹込み、内管よ
り常温の酸素４０Ｎｍ3 ／分、常温の空気４０Ｎｍ3 ／
分を吹込んだ、本発明による雰囲気温度低下量を測定ま
たは計算しない従来法により、微粉炭比１８０ｋｇ／ｔ
を達成した操業例である。本発明による雰囲気温度低下
量の計算値は４５℃である。実施例２に対比すると、送
風圧力が高く、出銑量が少なく、燃料比が高い。
分、熱風温度１２００℃の条件において、吹込みランス
を２重管とし、２重管の外管より搬送ガスとして常温の
空気１００Ｎｍ3 ／分を用いて微粉炭を吹込み、内管よ
り常温の酸素４０Ｎｍ3 ／分、常温の空気４０Ｎｍ3 ／
分を吹込んだ、本発明による雰囲気温度低下量を測定ま
たは計算しない従来法により、微粉炭比１８０ｋｇ／ｔ
を達成した操業例である。本発明による雰囲気温度低下
量の計算値は４５℃である。実施例２に対比すると、送
風圧力が高く、出銑量が少なく、燃料比が高い。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、微粉炭を過剰酸素率が１．０未満以下になるほど多
量に（１７０ｋｇ／ｔ以上）吹込んだときに、発生した
未燃チャーをレースウェイ内で消滅させるために、吹込
みランスを２重管とし、２重管の外管あるいは内管より
常温で吹込まれた空気および／または酸素、および微粉
炭を搬送するのに使用している常温のガス（空気または
窒素）によって起こる雰囲気温度低下を最小限に抑え、
微粉炭の燃焼性低下を抑制し、微粉炭と酸素の接触効率
増大により燃焼性を向上させることができる。これによ
り、置換率低下、通気不良を回避し、生産性向上、燃料
比低下をはかり、安定した溶銑供給が可能となる。
は、微粉炭を過剰酸素率が１．０未満以下になるほど多
量に（１７０ｋｇ／ｔ以上）吹込んだときに、発生した
未燃チャーをレースウェイ内で消滅させるために、吹込
みランスを２重管とし、２重管の外管あるいは内管より
常温で吹込まれた空気および／または酸素、および微粉
炭を搬送するのに使用している常温のガス（空気または
窒素）によって起こる雰囲気温度低下を最小限に抑え、
微粉炭の燃焼性低下を抑制し、微粉炭と酸素の接触効率
増大により燃焼性を向上させることができる。これによ
り、置換率低下、通気不良を回避し、生産性向上、燃料
比低下をはかり、安定した溶銑供給が可能となる。
【図１】本発明を実施する方法を説明する高炉羽口部の
断面図
断面図
【図２】本発明を実施する方法を説明する２重管ランス
先端部の断面図
先端部の断面図
【図３】本発明を実施する方法を説明する２重管ランス
先端部の断面図
先端部の断面図
１ 羽口 ２ 送風支管 ３ 微粉炭吹込み用ランス ４ 鉄皮 ５ レンガ ６ ２重管ランス先端部 ７ 雰囲気温度測定用熱電対
Claims (2)
- 【請求項１】 高炉羽口部の送風支管に設けた外管と内
管とからなる２重管構造の吹込みランスの内管または外
管の一方より微粉炭を、他方より空気および／または酸
素を高炉内部に吹込む微粉炭多量吹込み操業方法におい
て、前記吹込みランスの微粉炭吹出し位置での羽口部に
吹込む熱風温度に対する雰囲気温度低下量を下記（１）
式で算出し、該雰囲気温度低下量が２０℃から４０℃の
範囲になるように、微粉炭の搬送ガス量、空気量、酸素
量の少なくとも１つを調整することを特徴とする高炉に
おける微粉炭多量吹込み操業方法。 （雰囲気温度低下量、℃）＝（熱風温度、℃）−０．３４４ ×（送風量、Ｎｍ3 ／分）×（熱風温度、℃）／｛０．３４４ ×（送風量、Ｎｍ3 ／分）＋０．３４４×（常温空気量、Ｎｍ3 ／分） ＋０．３６０×（常温酸素量、Ｎｍ3 ／分）＋０．３４１×（常温窒素量 、Ｎｍ3 ／分）｝ ・・・（１） - 【請求項２】 高炉羽口部の送風支管に設けた外管と内
管とからなる２重管構造の吹込みランスの内管または外
管の一方より微粉炭を、他方より空気および／または酸
素を高炉内部に吹込む微粉炭多量吹込み操業方法におい
て、前記吹込みランスの微粉炭吹出し位置での雰囲気温
度を測定し、羽口部に吹込む熱風温度に対する雰囲気温
度低下量が３０℃から６０℃の範囲になるように、微粉
炭の搬送ガス量、空気量、酸素量の少なくとも１つを調
整することを特徴とする高炉における微粉炭多量吹込み
操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9003495A JPH08260010A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9003495A JPH08260010A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260010A true JPH08260010A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13987385
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9003495A Withdrawn JPH08260010A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08260010A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009542913A (ja) * | 2006-07-12 | 2009-12-03 | ポール ヴルス エス．エイ． | 微粉炭注入ランス |
| WO2014007152A1 (ja) | 2012-07-03 | 2014-01-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉操業方法 |
| CN104024440A (zh) * | 2011-12-21 | 2014-09-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 高炉操作方法 |
| JP2015166490A (ja) * | 2014-02-17 | 2015-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉操業方法 |
-
1995
- 1995-03-24 JP JP9003495A patent/JPH08260010A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009542913A (ja) * | 2006-07-12 | 2009-12-03 | ポール ヴルス エス．エイ． | 微粉炭注入ランス |
| CN104024440A (zh) * | 2011-12-21 | 2014-09-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 高炉操作方法 |
| WO2014007152A1 (ja) | 2012-07-03 | 2014-01-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉操業方法 |
| JP2015166490A (ja) * | 2014-02-17 | 2015-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉操業方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5522326B1 (ja) | 高炉操業方法及び管束型ランス | |
| JP3771728B2 (ja) | 高炉への微粉炭と還元ガスの吹き込み方法 | |
| KR102558258B1 (ko) | 고로 작동 방법 | |
| JP3176680B2 (ja) | 高炉操業法 | |
| KR101314443B1 (ko) | 고로 조업 방법 및 그를 위한 저발열량 가스의 연소 방법과 고로 설비 | |
| JP3796021B2 (ja) | 高炉羽口からの微粉炭吹き込み方法及び吹き込みランス | |
| JPH08260010A (ja) | 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 | |
| KR100187693B1 (ko) | 고철 용해 방법 | |
| JP2013185180A (ja) | 高炉羽口からの還元性ガス吹き込み方法及び吹き込みランス | |
| JPH06128614A (ja) | 高炉操業法 | |
| JP4392100B2 (ja) | 高炉への還元ガス吹き込み方法 | |
| JP3964963B2 (ja) | 高炉における微粉炭吹込み方法 | |
| JPH04268003A (ja) | 高炉操業法 | |
| JPH11241108A (ja) | 高炉への微粉炭吹き込み方法 | |
| JPH06108125A (ja) | 高炉操業法 | |
| JP2933809B2 (ja) | 移動層型スクラップ溶融炉の操業方法 | |
| JP2627232B2 (ja) | 高炉操業法 | |
| JP2020020012A (ja) | 銑鉄製造設備およびそれを用いた銑鉄製造方法 | |
| JPH05271723A (ja) | 高炉操業法 | |
| JP3601799B2 (ja) | 製鉄用溶解炉に用いられる燃焼バーナ | |
| JP2001234213A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPH0723502B2 (ja) | 溶銑製造方法 | |
| JPH03291312A (ja) | 高炉操業法 | |
| JPH07278624A (ja) | 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 | |
| JP3523720B2 (ja) | スクラップ溶解法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |