JPH0610623A - 直動型油圧ラッシュアジャスタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 リザーバ内へのエアーの浸入を防止すること
により、機関再始動時に高圧室内にエアーが吸い込まれ
ない構造であって、組立の簡単な直動型油圧ラッシュア
ジャスタの提供。 【構成】 オイル供給口２０の設けられたバケットＸ内
に、ラッシュアジャスタの油圧ユニットＹが内蔵される
とともに、該バケットＸの内側から延出して油圧ユニッ
トＹを取り囲むようにスリーブ３０を据え付けること
で、前記オイル供給口２０から注入されてくる作動油を
油圧ユニットＹ側の主リザーバ５２に供給する副リザー
バ４０が該油圧ユニットＹ周りに形成された直動型油圧
ラッシュアジャスタにおいて、副リザーバ４０内に、バ
ケットＸのリザーバ成形外壁に沿って円環状に周回して
オイル供給口２０に連通する第１の室１２と、第１の室
１２の内側を円環状に周回して主リザーバ５２に連通す
る第２の室１６とに画成する隔壁及び副リザーバ４０内
を周回して第１の室１２と第２の室１６に開口する油通
路１０形成溝を設けたリング体１１を収容一体化した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、バケット内にラッシ
ュアジャスタの油圧ユニットが内蔵された直動型油圧ラ
ッシュアジャスタの改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関における動弁機構は、一般に摩
耗や熱膨張の影響を受けやすく、弁間隔が運転中変化し
て出力や騒音に悪影響を及ぼす。そのため、この間隙を
適切に補正する油圧ラッシュアジャスタが用いられるよ
うになった。そのうち、内燃機関の装備の軽量化を目的
として、カムがバルブの軸端部を直打ちするように構成
された直動型動弁機構でも、図２８に示すような油圧ラ
ッシュアジャスタが用いられている。

【０００３】この油圧ラッシュアジャスタはバケットＸ
とその内部に収納される油圧ラッシュアジャスタ用油圧
ユニットＹから構成され、カム８０とバルブ８１軸端部
との間に介装されている。そのうち、前記油圧ユニット
Ｙは、底部に油孔５１を有する有底筒状のプランジャ５
０と、該プランジャ５０の外周に摺動自在に環装され、
前記底部との間に高圧室６０を形成する同じく有底筒状
のボデイ７０と、該高圧室６０内に介装され、該ボデイ
７０をその閉塞面側に付勢する弾性体６１と、同じく該
高圧室６０内に設けられ、前記油孔５１の開閉を司るチ
ェックボール６２や該チェックボール６２を保持するチ
ェックボールスプリング６３及びチェックボールケージ
６４とから構成されている。この油圧ユニットＹはバケ
ットＸ内に内蔵され、該バケットＸのフェイスディスク
９０裏面とプランジャ５０中空部との間に油溜用の主リ
ザーバ５２が、更にバケットＸ内側から延出して油圧ユ
ニットＹを取り囲むようにスリーブ３０を据え付けるこ
とによって、該プランジャ５０の周壁面に隔てられた主
リザーバ５２周りに、オーバーフローリセス５３を介し
これと連通する副リザーバ４０が形成され、シリンダヘ
ッドのオイルフィード孔１００及びバケットＸのオイル
供給口２０を通じてそこに作動油が供給される。他方、
カム８０はバケットＸの前記フェイスディスク９０に、
また、バルブ８１軸端部はボデイ７０の閉塞面にそれぞ
れ接触し、該カム８０が当該油圧ラッシュアジャスタを
介してバルブ８１軸端部を直打ちする形式が採られてい
る。

【０００４】このような油圧ラッシュアジャスタは高圧
室６０内に満たされた作動油に圧力をかけたときに該作
動油自身に生じる体積の圧縮及び外部へのリークダウン
による弾力効果と、圧力が更に付加され体積の圧縮がこ
れ以上進まなくなった際に生じるこの作動油の剛性効果
とを共に利用し、また、圧力解除時には高圧室６０内へ
介装された弾性体６１の伸びようとする反発力を生じる
ことで、熱変形等の原因により発生した動弁機構の隙間
をゼロとするよう補正作動するものである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】このような従来の直動
型油圧ラッシュアジャスタが水平対向エンジン或いは傾
斜したエンジンに装着され、該油圧ラッシュアジャスタ
の取付け状態が鉛直状態にない場合、或いは使用状態に
おいてたまたま傾斜する状態になった場合、内燃機関の
停止に伴って、主副両リザーバ４０，５２内の作動油が
ボデイ７０とスリーブ３０のクリアランスから漏洩して
しまい、図２９に示されるように、かわってそこヘエア
ーが浸入してくる。

【０００６】一方、機関再始動時において、ボトムド状
態の油圧ラッシュアジャスタは所定位置へ伸長する際、
作動油の不足分を補うためにリザーバ４０，５２から高
圧室６０内へ作動油の吸い込みが行なわれるが、これに
伴い、浸入した前記エアーは、主リザーバ５２から高圧
室６０内へ入り、プランジャ５０が押圧された時に高圧
室６０内に生ずべき作動油の剛性を極端に低下（スポン
ジ状態になる）させてしまい、弁間隙の適正な補正がで
きなくなったり、弁の着座ノイズが大きくなったりす
る。ここでボトムド状態とは、カムノーズ８０ａがバケ
ットＸのフェイスディスク９０を押圧したまま内燃機関
が停止した場合、上記油圧ユニットＹが、図２９に示す
ように圧縮され、最も短縮された状態になることを言
う。この状態から機関を再始動すると、プランジャ５０
とボデイ７０の摺動ストロークが最大となり、高圧室６
０内への油の吸い込み量が最も多くなる。従ってこの時
に該高圧室６０内への上記エアーの吸い込みも最大とな
り、その中の作動油の剛性の低下は著しいものとなる。

【０００７】そこで同発明者は特願平２−２９８９６５
号において、図３０に示されるように、オイル供給口２
の設けられたバケットＸ内にラッシュアジャスタの油圧
ユニットＹが内蔵されるとともに、該バケットＸ内側か
ら延出して油圧ユニットＹを取り囲むようにスリーブ３
を据え付けることで、前記オイル供給口２から注入され
てくる作動油を油圧ユニットＹ側の主リザーバ５２に供
給する副リザーバ４が該油圧ユニットＹ周りに形成され
た直動型油圧ラッシュアジャスタにおいて、図３０に示
す線Ａ−Ａに沿う断面を示す図３１のように、副リザー
バ４内にリング体を収容一体化することにより、オイル
供給口２に連通し、副リザーバ４内を周回して該副リザ
ーバ４内に開口する油通路１を設け、機関停止時に作動
油の漏洩があっても、スリーブ３とボディ７０のクリア
ランスの最下位置Ｚと同位置まで油面が下がった時に作
動油の漏洩が止まる。従って図３２に模式的に示される
ように前記最下位置Ｚと同高さまで油面が降下するだけ
で、副リザーバ４内にまで油面の降下が波及せず、従っ
てリザーバ５２，４内へのエアーの浸入を防止できる油
圧ラッシュアジャスタを提案した。

【０００８】しかしこの提案では、油通路がバケットの
オイル供給口に対し周方向所定位置となることが不可欠
で、このため油圧ラッシュアジャスタの組立時に油通路
を形成するリング体をオイル供給口に対し位置決めしな
ければならず、面倒であるという新たな問題が生じた。
本発明は前記従来技術の問題点に鑑みなされたもので、
その目的は、リザーバ内へのエアーの浸入を防止するこ
とにより、機関再始動時に高圧室内にエアーが吸い込ま
れない構造であって、組立の簡単な直動型油圧ラッシュ
アジャスタを提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明に係る直動型油圧ラッシュアジャスタにおい
ては、オイル供給口の設けられたバケット内に、ラッシ
ュアジャスタの油圧ユニットが内蔵されるとともに、該
バケット内側から延出して油圧ユニットを取り囲むよう
にスリーブを据え付けることで、前記オイル供給口から
注入されてくる作動油を油圧ユニット側の主リザーバに
供給する副リザーバが該油圧ユニット周りに形成された
直動型油圧ラッシュアジャスタにおいて、前記副リザー
バ内に、バケットのリザーバ成形外壁に沿って円環状に
周回してオイル供給口に連通する第１の室と、前記第１
の室の内側を円環状に周回して主リザーバに連通する第
２の室とに画成する隔壁及び副リザーバ内を周回して第
１の室と第２の室に開口する油通路形成溝を設けたリン
グ体を収容一体化するようにしたものである。

【００１０】上記構成のうち、副リザーバ内を周回する
油通路が１周以上周回していない場合、副リザーバ第２
の室への開口部が副リザーバ第１の室への開口部の近傍
に位置するような構成が望ましい。また、この油通路自
身の副リザーバ第１の室からの油圧ユニットＹ周り周回
数は１周乃至２周以上になるようにしてもよい。また請
求項２では、請求項１記載の直動型油圧ラッシュアジャ
スタにおいて、リング体とバケット間当接部又は／及び
リング体とスリーブ間当接部に、これらの当接部をシー
ルするシール材を介在させるようにしたものである。

【００１１】

【作用】機関停止時に作動油の漏洩があっても、スリー
ブ３とボディ７０のクリアランスの最下位置Ｚと同位置
まで油面が下がった時に作動油の漏洩が止まる。従って
図３３に模式的に示されるように前記最下位置Ｚと同高
さまで油面が降下するだけで、副リザーバ４（副リザー
バ第２の部屋１６）内にまで油面の降下が遡及せず、従
って副リザーバ４（副リザーバ第２の部屋）内へのエア
ーの浸入を防止できる。

【００１２】またリング体によって形成される副リザー
バ第１の室は円環状であるため、副リザーバを第１，第
２の室に画成しかつ両室を連通する油通路を形成するリ
ング体がバケットに対し周方向の如何なる位置にあって
も、オイル供給口と副リザーバ第１の室との連通状態が
確保される。請求項２では、リング体とバケット間に温
度変化による伸縮量の差が生じたり、或いは両者間の寸
法誤差があったとしても、シール材によってこの伸縮差
や寸法誤差が吸収され、リング体をバケット及びスリー
ブに密着保持する。

【００１３】

【実施例】以下、本発明の具体的実施例につき添付図面
に基づき説明する。図１は水平対向型のエンジンに取り
付けられた動弁機構で、この動弁機構はバケットＸと油
圧ユニットＹで構成される油圧ラッシュアジャスタがカ
ム８０とバルブ８１の間に介装される形式を採る直動型
の動弁機構である。図３及び図４は図１に示す動弁機構
に用いられている油圧ラッシュアジャスタを示し、図３
は同ラッシュアジャスタの拡大縦断面図、図４は同ラッ
シュアジャスタの拡大水平断面図である。

【００１４】図１，３，４において、上記油圧ユニット
Ｙは、底部に油孔５１を有する有底円筒状のプランジャ
５０と、該プランジャ５０の外周に摺動自在に環装さ
れ、前記底部との間に高圧室６０を形成するボデイ７０
と、プランジャ５０内に形成され、前記油孔５１を介し
て高圧室６０と連通する主リザーバ５２とを有してお
り、その他の高圧室６０内に介装された弾性体や油孔５
１の開閉を司るチェックボール、チェックボールスプリ
ング及びチェックボールケージ等もその構成として有し
ている。

【００１５】またバケットＸは前記主リザーバ５２側を
覆うように油圧ユニットＹの周りに取り付けられ、かつ
その内側の油圧ユニットＹ周りには、オーバーフローリ
セス５３によって主リザーバ５２と連通する副リザーバ
４０がスリーブ３０により形成されている。そしてバケ
ットＸの周壁面（同図ではバケットＸの周壁面上部に図
示される）に、シリンダヘッド側のオイルフィード孔
（図示なし）から供給されてくる作動油を副リザーバ４
０内に導入するためのオイル供給口２０が穿設されてい
る。

【００１６】一方、副リザーバ４０内には、リング体１
１が収容一体化されることによって、バケットＸ内周に
沿った円環状の副リザーバ第１の室１２と、この第１の
室１２の内側に位置し、主リザーバ５２を周回する副リ
ザーバ第２の室１６と、第１，第２の室１２，１６の境
界に沿って周回し、第１，第２の室にそれぞれ連通する
油通路１０が形成されている。即ち、リング体１１に
は、円筒型の縦壁１３の内側に横断面Ｌ字型の油通路形
成壁１７が連接一体化された構造で、縦壁１３は副リザ
ーバ４０を第１の室１２と第２の室１６とに分離画成
し、油通路形成壁１７はスリーブ３０と協働して油通路
１０を形成している。そしてリング体１１は例えばスリ
ーブ３０に接合一体化されている。

【００１７】縦壁１３の下方には開口部１４が設けられ
て、この開口部１４を介して第１の室１２と油通路１０
が連通する。また横断面Ｌ字型の油通路形成壁１７の開
口部１４近傍に開口部１８が設けられ、この開口部１８
を介し油通路１０と副リザーバ第２の室１６とが連通す
る。そしてラッシュアジャスタの組立ては、まずバケッ
トＸ内にリング体１１を収容し、その後スリーブ３０を
収容し、さらにスリーブ３０をバケットＸにカシメ固定
することによって、リング体１１をスリーブ３０とバケ
ットフェース部間に挟持状態に一体化する。或いはスリ
ーブ３０にリング体１１を予め接合一体化したものを組
付け後、カシメ固定するようにしてもよい。なお符号３
１はカシメ部を示す。

【００１８】以上示した構成を有する本実施例の作用を
説明する前に、本発明の創案に至るまでに行なわれた従
来の直動型油圧ラッシュアジャスタにおける作動油の漏
洩現象の検討結果につき言及する。動弁機構の設置態様
により、従来型の油圧ラッシュアジャスタが、図２に示
されるように水平方向に装着されたり、傾斜状態で装着
された場合、エンジン停止時にオイル供給口２０がどの
高さ位置にあるかによって副リザーバ４０内の作動油の
漏洩状態に違いがあることが明らかにされた。

【００１９】即ち、図２のオイル供給口２０の位置と、
スリーブ３０とボデイ７０のクリアランスの最下位値Ｚ
とを模式的に示した図５（ａ），（ｂ），（ｃ）のう
ち、同図（ａ）に示されるようにオイル供給口２０の方
が機関停止時に前記最下位値Ｚより高い所にある場合
は、当初リザーバ４０，５２中に満たされていた作動油
も、オイル供給口２０がエアーの入口、スリーブ３０と
ボデイ７０のクリアランスがリザーバ４０，５２内作動
油の出口となり、斜線部分（前記クリアランスの垂直方
向最下位置Ｚ）まで漏洩する。また同図（ｂ）に示され
るようにオイル供給口２０とクリアランス最下位値Ｚが
機関停止時に略同じ高さにある場合は、前述の入口、出
口の関係がなくなるため作動油は漏洩しにくい。一方同
図（ｃ）に示されるように、機関停止時にオイル供給口
２０の方が低い位置になった場合、前記クリアランスが
エアーの入口、オイル供給口２０がリザーバ４０，５２
内作動油の出口となり、漏洩作用が働くが、スリーブ３
０とボデイ７０のクリアランスにある作動油の表面張力
によりエアーの浸入は妨げられ、漏洩しにくい。

【００２０】以上の説明で明らかなように、スリーブ３
０とボデイ７０のクリアランスの最下位値Ｚよりオイル
供給口２０が高い位置にあるときに機関が停止した場合
に、リザーバ４０，５２内作動油油面が該最下位値Ｚに
なるまで漏洩するのであるから、作動油油面がこの最下
位値Ｚと同じ高さまで下がったときに、リザーバ４０，
５２内にエアーの浸入がなく作動油が依然残っているよ
うな構成にすれば良い。

【００２１】そこで本発明者等はこのような油面の降
下、即ちエアーの浸入をリザーバ４０，５２内とは別の
場所で許容し、該リザーバ４０，５２内にはエアー浸入
がないような構成を検討した。その結果創案された構成
が上述した本発明の構成である。以下図２の従来構成に
対し、油通路１０が副リザーバ４０内に更に設けられた
構成を有する図１，３，４に示す油圧ラッシュアジャス
タの作用につき説明する。なお説明の都合上、オイル供
給口２０と副リザーバ第１の室の開口部２４が同一方向
に位置するものとして説明する。

【００２２】上述の本実施例の構成では、エンジン停止
時に油通路１０の第１の室への開口部１４がスリーブ３
０とボデイ７０のクリアランスの最下位値Ｚより高い位
置にある場合、前記図３２に模式的に示されるように、
油面の降下が該最下位値Ｚと同じ高さまで前記油通路１
０内で起こるが、それ以上、即ち油通路１０が跡切れる
所まで以上に下がることはないので、そこから先の油通
路１０及び副リザーバ第２の室１６及び主リザーバ５２
内は作動油で満たされることになり、高圧室６０内にエ
アーを吸い込む虞がなくなる。

【００２３】以上のようなことから逆に本発明の構成
中、油通路１０の必要長さについて考えてみる。図６に
示すようにスリーブ３０とボデイ７０のクリアランスの
最下位値Ｚより開口部１４がわずかに高い位置にあると
き、該油通路１０内の作動油油面は図面上左側の最下位
値Ｚ延長線上にくる。従って該油通路１０としてはエア
ーが副リザーバ第２の室１６内に浸入しないようにする
ため、上記最下位値Ｚ延長線より少し下方にまで延びて
いなければならない。

【００２４】一方、これまでの説明では、昼夜における
周囲の環境の温度差による作動油の膨張・収縮のない状
況のもとでの作動油漏洩作用のことを考えてきたが、状
況によってはこの環境温度差による作動油の膨張・収縮
があり、そのために作動油が漏洩することもある。即
ち、スリーブ３０とボデイ７０のクリアランスの最下位
値Ｚより開口部１４が下になった場合でも、昼，環境温
度が高く作動油が膨張した時には該作動油は開口部１４
から洩れ、夜，環境温度が下がると作動油が収縮した場
合に、開口部１４からエアーを吸い込むことになる。

【００２５】このエアーは図７に示されるように油通路
１０上方に次第に溜ることになる。一旦エアーが吸い込
まれると、エアーの膨張・収縮率は作動油より大きいた
め、周囲の環境の温度差により作動油の漏洩及びエアー
の浸入は二次曲線的に増加し、図８の破線に示されるよ
うにエアーが膨張した所で油通路１０内のエアーは開口
部１４と連通し、最終的には開口部１４が前記クリアラ
ンスの最下位値Ｚより上にある場合と同じ状況となるた
め、油通路１０の油面は図９に示されるように該最下位
値Ｚの破線位置まで漏洩する。この状態で作動油が収縮
すると、油通路１０の油面は図９に示される実線の位置
となる。従って油通路１０が副リザーバ４０内を１周以
上周回していない状態で設けられる場合であっても、同
図に示されるように副リザーバ第２の室１６への開口部
１８が前記開口部１４近傍になるように油通路１０の設
計を行なうと良い。

【００２６】なお前記した実施例における作用はオイル
供給口２０と開口部１４とが同一方向に位置する場合を
前提として説明したが、図４に示されるように開口部１
４がオイル供給口２０と反対側位置する場合には、オイ
ル供給口２０と開口部１４間に形成された周回する副リ
ザーバ第１の室１２によって副リザーバ第２の室１６へ
のエアーの侵入が抑制されるので、主リザーバ５２への
エアーの侵入防止効果が特に高い。

【００２７】図１０，１１は本発明の第２の実施例を示
すもので、図１０はラッシュアジャスタの拡大縦断面
図、図１１はラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
１０に示す線XI−XIに沿う断面図）である。この第２の
実施例では、リング体１１ＢによってバケットＸのフェ
ース側に副リザーバ第１の室１２が形成され、バケット
Ｘに穿設されたオイル供給口２０は斜めに延びて副リザ
ーバ第１の室１２に連通している。リング体１１Ｂは、
円筒型の縦壁１３の下側縁に横断面コ字型の油通路形成
壁１７が連接一体化された構造で、縦壁１３上端部が外
側に湾曲してバケットフェース部との接触面積が大きく
されてシール性が高められている。またリング体１１Ｂ
の油通路形成壁１７の外側面がバケット内周に係合し
て、リング体１１ＢがバケットＸ内に位置決めされる。
その他は前記第１の実施例のラッシュアジャスタの構造
と同一であり、同一の符号を付すことによりその説明を
省略する。

【００２８】図１２〜図１４は本発明の第３の実施例を
示すものであり、図１２はラッシュアジャスタの拡大縦
断面図、図１３および図１４はそれぞれラッシュアジャ
スタの拡大水平断面図である。この第３の実施例におけ
るリング体１１Ｃは、スリーブ３０の縦壁とバケット内
周面にそれぞれ接する油通路形成壁１７内に渦巻状に油
通路１０が形成された構造で、油通路形成壁１７に設け
られた上下貫通孔によって副リザーバ第２の室１６との
開口部１８が形成されている。

【００２９】本実施例のリング体１１Ｃも前記第２の実
施例のリング体１１Ｂと同様、副リザーバ４０内を第１
の室１２と第２の室１６とに画成する円筒型の縦壁１３
の下側縁に、横断面コ字型の油通路形成壁１７が連接一
体化された構造であるが、油通路形成壁１７には渦巻状
に延びる溝が形成され、この溝によって１周半にわたり
周回する油通路１０が形成されている。また油通路形成
壁１７はバケット内周面及びスリーブ縦壁に係合してリ
ング体１１Ｃが位置決めされる。

【００３０】図１５〜図１７は本発明の第４の実施例を
示すもので、図１５はラッシュアジャスタの拡大縦断面
図、図１６および図１７はそれぞれラッシュアジャスタ
の拡大水平断面図である。この第４の実施例におけるリ
ング体１１Ｄは、横断面Ｈ型の縦壁１３からなり、外側
の縦壁１３ａの外側に副リザーバ第１の室１２が、内側
の縦壁１３ｂの内側に副リザーバ第２の室１６がそれぞ
れ形成されている。そして内外の縦壁１３ａ，１３ｂ間
に挾まれた領域に上下二段の油通路１０ａ，１０ｂが形
成され、両油通路１０ａ，１０ｂは水平隔壁に開けられ
た孔１０ｃによって連通している。また内側の縦壁１３
ｂには油通路１０ａが第２の室と連通する開口部１８が
設けられている。

【００３１】図１８〜２０は本発明の第５の実施例を示
すもので、図１８はラッシュアジャスタの拡大縦断面
図、図１９および図２０はそれぞれラッシュアジャスタ
の拡大水平断面図である。この第５の実施例のリング体
１１Ｅは、円筒型の縦壁１３の内側に、油通路１０を形
成する横断面変形Ｔ字型延出部１７が連接一体化されて
いる。変形Ｔ字型延出部には上下貫通孔１８ｅが開けら
れて、油通路１０と副リザーバ第２の室とが連通してい
る。また油通路１０の内側には変形Ｔ字型延出部１７に
よって、スリーブ縦壁を周回する油通路１０ｅが形成さ
れている。そしてこのＴ字型延出部１７に開けられた切
欠１７ｅによって油通路１０ｅと油通路１０とが連通し
ている。また油通路１０ｅに臨むスリーブ３０の縦壁に
はエア抜き用の小孔３０ａが穿設されており、この小孔
３０ａ及びスリーブ・プランジャ間の隙間から副リザー
バ内４０のエアを積極的に導出することにより、主リザ
ーバ５２へのエアの侵入を防止するようになっている。

【００３２】図２１〜２３は本発明の第６の実施例を示
すもので、図２１はラッシュアジャスタの拡大縦断面
図、図２２および図２３はそれぞれラッシュアジャスタ
の拡大水平断面図である。前記した第５の実施例のリン
グ体１１Ｅでは、Ｔ字型延出部１７に形成した１個の切
欠１７ｅにより油通路１０と油通路１０ｅとが連通され
ていたが、この第６の実施例のリング体１１Ｆでは、Ｔ
字型延出部の縦壁下側縁に周方向等分８個の切欠１７ｆ
を設け、これらの切欠１７ｆにより油通路１０と油通路
１０ｅとが連通する構造となっている。その他は前記第
５の実施例に示すリング体と同一構造であるため、同一
の符号を付すことによりその説明を省略する。

【００３３】図２４〜２６は本発明の第７の実施例を示
すもので、図２４はラッシュアジャスタの拡大縦断面
図、図２５および図２６はそれぞれラッシュアジャスタ
の拡大水平断面図である。この第７の実施例では、リン
グ体１１Ｇが副リザーバ第１の室１２と副リザーバ第２
の室１６とを分離画成する円筒型の縦壁１３の内側に、
スリーブ３０と協働して油通路１０を形成するフランジ
状の水平延出部が連接一体化された構造となっている。
その他は前記第６の実施例で示すリング体の１１Ｆ構造
と同一であり、同一の符号を付すことによりその説明は
省略する。

【００３４】図２７は本発明の第８の実施例を示すもの
で、ランシュアジャスタの拡大縦断面図を示す。この実
施例では、リング体１１ＨとバケットＸ間及びリング体
１１Ｈとスリーブ間に、油に対し膨潤しにくいフッ素系
ゴムやアクリル系ゴム或いはこれらのゴムと同程度の弾
性をもつ耐熱性に優れた合成樹脂等からなるシール材１
１０を介在させて、副リザーバ第１の室１２及び副リザ
ーバ第２の室１６と油通路間のシール性を高め、第１の
室１２から油通路へ、また油通路から第２の室１６へ勝
手に空気が侵入しない構造となっている。その他は前記
第４の実施例（図１５〜１７参照）と同一構造であり、
同一の符号を付すことによりその説明は省略する。

【００３５】即ち、円盤形状のリング体１１Ｈは一般に
樹脂や金属で形成されるが、リング体１１Ｈとバケット
Ｘの線膨張差や寸法誤差等により、リング体１１Ｈとバ
ケットＸ間，リング体１１Ｈとスリーブ３０間に気泡の
通過できる隙間が生じる虞れがあるが、リング体１１Ｈ
とバケットＸ間の軸方向への線膨張差をシール材１１０
で吸収することによって、リング体１１ＨをバケットＸ
及びスリーブ３０に密着保持し、気泡が勝手に副リザー
バ第１の室１２から油通路を経て第２の室１６に侵入し
ないようになっている。

【００３６】なおシール材１１０は、リング体１１Ｈと
バケットＸ間，リング体１１Ｈとスリーブ３０間の双方
に設けられているが、双方に設けなくとも少なくとも一
方に設ければシール効果がある。また前記した第１〜第
７の実施例においても、リング体とバケット間当接部又
は／及びリング体とスリーブ間当接部にシール材を設け
て、油通路の副リザーバ第１の室，第２の室に対するシ
ール性を高めるようにしてもよい。

【００３７】以上、本実施例では水平対向型のエンジン
で水平方向に動弁機構が設置される直動型油圧ラッシュ
アジャスタの構成について説明してきたが、図２８に示
されるように動弁機構が斜めに設置される直動型油圧ラ
ッシュアジャスタについても本発明の構成は適用でき同
様な作用・効果を奏することは言うまでもない。

【００３８】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明の構成を有
する直動型油圧ラッシュアジャスタによれば、機関停止
時に前記クリアランスからの作動油の漏洩がある場合
に、その漏洩による作動油油面の降下（エアー侵入）も
油通路内で起こるだけなので、副リザーバ第２及び主リ
ザーバへのエアーの侵入が防止されることになる。その
ため、ボトムド状態から内燃機関が再始動する時にも、
高圧室内へのエアーの吸い込みが抑止され、油圧ラッシ
ュアジャスタの本来持つべき機能が十分発揮されること
になる。

【００３９】また副リザーバの第１の室は円環状である
ため、副リザーバを第１，第２の室に画成しかつ両室を
連通する油通路を形成するリング体がバケットに対し周
方向に如何なる位置にあっても、オイル供給口と副リザ
ーバ第１の室との連通状態が確保されるので、油圧ラッ
シュアジャスタの組付時、即ちバケットにリング体を組
付ける際にリング体を周方向に位置決めする必要が全く
なく、従ってラッシュアジャスタの組立てが簡単化され
る。

【００４０】また請求項２では、リング体とバケットの
温度変化による伸縮量の差或いは両者の寸法誤差をシー
ル材が吸収し、リング体をバケット及びスリーブに密着
保持するので、リング体とバケット間当接部やリング体
とスリーブ間当接部を通って副リザーバ第１の室のエア
ーが副リザーバ第２の室に侵入することがない。

【図面の簡単な説明】

【図１】水平対向型エンジンの動弁機構中に設けられた
本発明の一実施例構成を示す説明図

【図２】同様な構成の動弁機構中に設けられた従来の直
動型油圧ラッシュアジャスタの構成を示す説明図

【図３】同動弁機構に用いられているラッシュアジャス
タの拡大縦断面図

【図４】同動弁機構に用いられているラッシュアジャス
タの水平断面図

【図５】従来型の油圧ラッシュアジャスタの作動油漏洩
作用を示す説明図

【図６】油通路の設置長さの説明を行なう断面図

【図７】周囲の環境温度差による作動油の膨張・収縮が
ある場合の本実施例構成の説明を行なう断面図

【図８】周囲の環境温度差による作動油の膨張・収縮が
ある場合の本実施例構成の説明を行なう断面図

【図９】周囲の環境温度差による作動油の膨張・収縮が
ある場合の本実施例構成の説明を行なう断面図

【図１０】本発明の第２実施例のラッシュアジャスタの
拡大縦断面図

【図１１】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
１０に示す線XI−XIに沿う断面図）

【図１２】本発明の第３実施例のラッシュアジャスタの
拡大断面図

【図１３】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
１２に示す線XIII−XIIIに沿う断面図）

【図１４】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
１２に示す線XIV−XIVに沿う断面図）

【図１５】本発明の第４実施例のラッシュアジャスタの
拡大縦断面図

【図１６】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
１５に示す線XVI−XVIに沿う断面図）

【図１７】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
１５に示す線XVII−XVIIに沿う断面図）

【図１８】本発明の第５実施例のラッシュアジャスタの
拡大縦断面図

【図１９】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
１８に示す線XVIII−XVIIIに沿う断面図）

【図２０】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
１８に示す線IXX−IXXに沿う断面図）

【図２１】本発明の第６実施例のラッシュアジャスタの
拡大縦断面図

【図２２】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
２１に示す線XXII−XXIIに沿う断面図）

【図２３】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
２１に示す線XXIII−XXIIIに沿う断面図）

【図２４】本発明の第７の実施例のラッシュアジャスタ
の拡大縦断面図

【図２５】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
２４に示す線XXV−XXVに沿う断面図）

【図２６】同ラッシュアジャスタの拡大水平断面図（図
２４に示す線XXVI−XXVIに沿う断面図）

【図２７】本発明の第８の実施例のラッシュアジャスタ
の拡大断面図

【図２８】直動型油圧ラッシュアジャスタの従来構成を
示す断面図

【図２９】該油圧ラッシュアジャスタのボトムド状態説
明図

【図３０】先の提案に係る動弁機構を示す図

【図３１】図３０に示す線Ａ−Ａに沿う断面図

【図３２】先の動弁機構に設けられた油圧ラッシュアジ
ャスタの模式図

【図３３】本発明に係る動弁機構に設けられた油圧ラッ
シュアジャスタの模式図

【符号の説明】

１０，１０ａ，１０ｂ，１０ｅ 油通路 １１，１１Ｂ〜１１Ｈ リング体 １２ 副リザーバ第１の室 １４ 油通路の副リザーバ第１の室への開口部 １６ 副リザーバ第２の室 １８ 油通路の副リザーバ第２の室への開口部 ２０ オイル供給口 ３０ スリーブ ４０ 副リザーバ １１０ シール材

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 オイル供給口の設けられたバケット内
   に、ラッシュアジャスタの油圧ユニットが内蔵されると
   ともに、該バケット内側から延出して油圧ユニットを取
   り囲むようにスリーブを据え付けることで、前記オイル
   供給口から注入されてくる作動油を油圧ユニット側の主
   リザーバに供給する副リザーバが該油圧ユニット周りに
   形成された直動型油圧ラッシュアジャスタにおいて、 前記副リザーバ内には、バケットのリザーバ成形外壁に
   沿って円環状に周回してオイル供給口に連通する第１の
   室と、前記第１の室の内側を円環状に周回して前記主リ
   ザーバに連通する第２の室とに画成する隔壁及び副リザ
   ーバ内を周回して前記第１の室と第２の室に開口する油
   通路形成溝が設けられたリング体が収容一体化されたこ
   とを特徴とする直動型油圧ラッシュアジャスタ。
2. 【請求項２】 前記リング体とバケット間当接部又は／
   及びリング体とスリーブ間当接部に、これらの当接部を
   シールするシール材が介在されたことを特徴とする請求
   項１記載の直動型油圧ラッシュアジャスタ。
3. 【請求項３】 前記油通路の副リザーバ第２の室への開
   口部が前記油通路の副リザーバ第１の室への開口部近傍
   に設けられたことを特徴とする請求項１記載の直動型油
   圧ラッシュアジャスタ。
4. 【請求項４】 前記油通路は副リザーバ第２の室への開
   口部が副リザーバ第１の室への開口部から１周乃至２周
   以上周回して設けられたことを特徴とする請求項１記載
   の直動型油圧ラッシュアジャスタ。