JPH0610322B2 - 自動車ドア補強用の鋼管材料 - Google Patents
自動車ドア補強用の鋼管材料Info
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- JPH0610322B2 JPH0610322B2 JP2272074A JP27207490A JPH0610322B2 JP H0610322 B2 JPH0610322 B2 JP H0610322B2 JP 2272074 A JP2272074 A JP 2272074A JP 27207490 A JP27207490 A JP 27207490A JP H0610322 B2 JPH0610322 B2 JP H0610322B2
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- Japan
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- steel pipe
- pipe material
- steel
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- maximum
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60J—WINDOWS, WINDSCREENS, NON-FIXED ROOFS, DOORS, OR SIMILAR DEVICES FOR VEHICLES; REMOVABLE EXTERNAL PROTECTIVE COVERINGS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES
- B60J5/00—Doors
- B60J5/04—Doors arranged at the vehicle sides
- B60J5/042—Reinforcement elements
- B60J5/0422—Elongated type elements, e.g. beams, cables, belts or wires
- B60J5/0438—Elongated type elements, e.g. beams, cables, belts or wires characterised by the type of elongated elements
- B60J5/0443—Beams
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 a. 産業上の利用分野 本発明は、自動車ドア補強用の鋼管材料に関する。
b. 従来の技術 自動車の側面衝突事故に対して保護するため、車両のド
アが補強されるように多重の管状補強要素が使用され
る。この補強要素の製造に使用される鋼管は、可及的に
多くの衝突エネルギーを吸収する目的に適合する必要が
ある場合、強度、強靭性および加工性に関する所定の最
低要求を満たす必要がある。所定の試験条件のもとに、
例えば下記の値が得られる必要がある。
アが補強されるように多重の管状補強要素が使用され
る。この補強要素の製造に使用される鋼管は、可及的に
多くの衝突エネルギーを吸収する目的に適合する必要が
ある場合、強度、強靭性および加工性に関する所定の最
低要求を満たす必要がある。所定の試験条件のもとに、
例えば下記の値が得られる必要がある。
引張り強さ Rm ≧ 1100 N/mm2 弾性限度 Rt ≧ 800 N/mm2 伸び率 A5 ≧ 8 ％ 変形エネルギー W150 ≧ 1900 Joule （成形物の寸法に応じて） このようなドア補強管は、一般的に高温成形によって製
造され、水焼入れによって所要の強度が得られる。公知
の鋼は、例えば0.18％の炭素、0.4 ％のケイ素および1.
14％のマンガン（残余は鉄および一般的な不純物）を含
有している。
造され、水焼入れによって所要の強度が得られる。公知
の鋼は、例えば0.18％の炭素、0.4 ％のケイ素および1.
14％のマンガン（残余は鉄および一般的な不純物）を含
有している。
ドア補強管は、自動車において再加工する場合に著しく
影響を受け、最初の材料特性が、かなり害われる場合が
ある。この再加工は、例えば、通常の鋼の場合には熱が
作用する領域において一般的に特性変化をおよぼさない
溶接作業工程、または腐食の防止を目的として補足的に
行うドア構造の亜鉛鍍金である。すなわち、高温亜鉛鍍
金は約500℃以下の温度で行われ、したがって、硬化さ
れた状態にあるドア補強管にするには、それ自体として
好ましくない緩冷処理を必要とし、これは、かなり強度
が失われる欠点を有している。
影響を受け、最初の材料特性が、かなり害われる場合が
ある。この再加工は、例えば、通常の鋼の場合には熱が
作用する領域において一般的に特性変化をおよぼさない
溶接作業工程、または腐食の防止を目的として補足的に
行うドア構造の亜鉛鍍金である。すなわち、高温亜鉛鍍
金は約500℃以下の温度で行われ、したがって、硬化さ
れた状態にあるドア補強管にするには、それ自体として
好ましくない緩冷処理を必要とし、これは、かなり強度
が失われる欠点を有している。
ドア補強管を製造するための材料として鋼合金を使用す
ることが、ドイツ連邦共和国特許第3728476号公報から
知られており、これは重量％において下記の組成を有し
ている。
ることが、ドイツ連邦共和国特許第3728476号公報から
知られており、これは重量％において下記の組成を有し
ている。
最大 0.35 ％ Ｃ 最大 0.50 ％ Si 最大 1.8 ％ Mn 最大 0.030 ％ Ｐ 最大 0.030 ％ Ｓ ＞ 0 −1.5 ％ Ni 1.8 −2.2 ％ Cr 0.4 −0.7 ％ Mo 0.025−0.050 ％ Al 残余：鉄および一般的な不純物 その場合、熱圧延による管の製造は、圧延温度が980な
いし1080℃にある条件で行われる。このようにすること
によって、使用された材料が空冷硬化されるため、多額
の経費を要する熱処理を必要とせずに、製造された管の
前記最低値を維持することができる。この文献において
は、高温亜鉛鍍金による材料特性の変化について述べら
れていない。この文献に記載されている合金の欠点は、
製造するためにCr，NiおよびMoなどの高価な合金成分を
多量に使用する必要があり、したがって、材料コストの
増加が、熱処理を省くことによる節約に逆行することに
あると考えられる。
いし1080℃にある条件で行われる。このようにすること
によって、使用された材料が空冷硬化されるため、多額
の経費を要する熱処理を必要とせずに、製造された管の
前記最低値を維持することができる。この文献において
は、高温亜鉛鍍金による材料特性の変化について述べら
れていない。この文献に記載されている合金の欠点は、
製造するためにCr，NiおよびMoなどの高価な合金成分を
多量に使用する必要があり、したがって、材料コストの
増加が、熱処理を省くことによる節約に逆行することに
あると考えられる。
c. 発明が解決しようとする課題 本発明の課題は、熱圧延された管において所要の最低の
特性が保証されるだけでなく、さらに溶接過程の後また
は高温亜鉛鍍金の後でも、この最低の特性が満足され、
最小の経費で製造することができる、ドア補強管を製造
する材料としての鋼を提供することである。
特性が保証されるだけでなく、さらに溶接過程の後また
は高温亜鉛鍍金の後でも、この最低の特性が満足され、
最小の経費で製造することができる、ドア補強管を製造
する材料としての鋼を提供することである。
d. 課題を解決するための手段 この課題は、本発明によれば、マンガン、ニッケル、ク
ロム、モリブデンの含量とバナジウムの含量の10倍との
和が、少なくとも4.5重量％になるような、特許請求の
範囲第１項に記載された合金組成を有する鋼を使用する
ことによって解決される。この合金は、本発明の好適な
実施態様において、強靭度特性を増加させるため、見込
まれる焼き減り以上に、少なくとも窒素含量の3.4倍に
相応する量のチタンと、0.001 〜0.005 重量％のホウ素
とを入れることができる。ホウ素のすべての作用を発揮
させるため、常に存在し使用された溶融技術にもとづい
て、経験によって割出すことが可能な窒素含量（通常、
溶接可能な鋼を溶融する場合は約50〜70ppmの窒素）
が、チタンによって凝固される必要がある。一般に、T
i：Ｈの比率が３．４：１を著しく越えることは好まし
くない。
ロム、モリブデンの含量とバナジウムの含量の10倍との
和が、少なくとも4.5重量％になるような、特許請求の
範囲第１項に記載された合金組成を有する鋼を使用する
ことによって解決される。この合金は、本発明の好適な
実施態様において、強靭度特性を増加させるため、見込
まれる焼き減り以上に、少なくとも窒素含量の3.4倍に
相応する量のチタンと、0.001 〜0.005 重量％のホウ素
とを入れることができる。ホウ素のすべての作用を発揮
させるため、常に存在し使用された溶融技術にもとづい
て、経験によって割出すことが可能な窒素含量（通常、
溶接可能な鋼を溶融する場合は約50〜70ppmの窒素）
が、チタンによって凝固される必要がある。一般に、T
i：Ｈの比率が３．４：１を著しく越えることは好まし
くない。
本発明によって使用される鋼は、特に、比較的廉価な合
金要素であるマンガンの成分が比較的多いことを特徴と
している。さらに、高価な合金成分ニッケル、モリブデ
ン、バナジウムおよびクロムを完全に省くか、少なくと
も、これらの成分の含量を著しく減少することができ
る。これに対する前提条件は、単に、これらの成分の含
量に関する特許請求の範囲第１項に示された組成が満た
されることだけである。場合によっては、少なくとも4.
5重量％のマンガン成分だけによって保証することがで
きる。本発明による鋼は空冷で硬化するため、ドイツ連
邦共和国特許第3728476号公報から知られる鋼の場合と
同様な所要の技術的な特性を得るのに多額の経費を要す
る熱処理対策が完全に省かれ、したがってドア補強管の
製造のための使用によって、経済的に顕著な利点が得ら
れる。この材料からつくられる管が、約500℃における
焼き戻し後に、通常の水冷硬化された材料と比較して、
強度の喪失および加工性の減少が極めて少ないことは極
めて驚異的である。したがって、この材料からなるドア
補強管は、強度特性の許容できない減少を余儀なくする
ことなく、容易に、耐蝕性の改善のための高温亜鉛鍍金
を行い、溶接することができる。
金要素であるマンガンの成分が比較的多いことを特徴と
している。さらに、高価な合金成分ニッケル、モリブデ
ン、バナジウムおよびクロムを完全に省くか、少なくと
も、これらの成分の含量を著しく減少することができ
る。これに対する前提条件は、単に、これらの成分の含
量に関する特許請求の範囲第１項に示された組成が満た
されることだけである。場合によっては、少なくとも4.
5重量％のマンガン成分だけによって保証することがで
きる。本発明による鋼は空冷で硬化するため、ドイツ連
邦共和国特許第3728476号公報から知られる鋼の場合と
同様な所要の技術的な特性を得るのに多額の経費を要す
る熱処理対策が完全に省かれ、したがってドア補強管の
製造のための使用によって、経済的に顕著な利点が得ら
れる。この材料からつくられる管が、約500℃における
焼き戻し後に、通常の水冷硬化された材料と比較して、
強度の喪失および加工性の減少が極めて少ないことは極
めて驚異的である。したがって、この材料からなるドア
補強管は、強度特性の許容できない減少を余儀なくする
ことなく、容易に、耐蝕性の改善のための高温亜鉛鍍金
を行い、溶接することができる。
ここで特許請求の範囲において、合金組成の合計、すな
わち、Mn＋Ni＋Cr＋Mo＋（10×Ｖ）≧４．５重量％とし
たのは、これら成分の合計が４．５重量％以上という意
味であり、４．５重量％未満ではドア補強用の鋼管材料
として必要な特性を維持しながら材料コストを低くする
という経済的効果が充分に得られないからである。そし
て４．５重量％以上とすることによって、前述のように
Mnを多量に使用して高価なCr,Ni,Moなどの合金成分の使
用を少なくして経済的効果を得るとともに所定の特性の
維持を可能としている。
わち、Mn＋Ni＋Cr＋Mo＋（10×Ｖ）≧４．５重量％とし
たのは、これら成分の合計が４．５重量％以上という意
味であり、４．５重量％未満ではドア補強用の鋼管材料
として必要な特性を維持しながら材料コストを低くする
という経済的効果が充分に得られないからである。そし
て４．５重量％以上とすることによって、前述のように
Mnを多量に使用して高価なCr,Ni,Moなどの合金成分の使
用を少なくして経済的効果を得るとともに所定の特性の
維持を可能としている。
また、Ni,Cr,Mo,Vのそれぞれの含有量の前記数値限定
は、これ以上の含有は、前記のように材料コストを低く
するという目的に反するからであり、またP,S,Si,Alの
それぞれの含有量の前記数値以上の含有は、ドア補強用
の鋼管材料としての特性を阻害し好ましくないからであ
る。またＣの含有量を0.15〜0.25％の範囲に限定したの
は0.15％以下では好ましい硬度が得られず、0.25％以上
では、Mn量の増加との兼合いで、前記特性が維持できな
いからである。
は、これ以上の含有は、前記のように材料コストを低く
するという目的に反するからであり、またP,S,Si,Alの
それぞれの含有量の前記数値以上の含有は、ドア補強用
の鋼管材料としての特性を阻害し好ましくないからであ
る。またＣの含有量を0.15〜0.25％の範囲に限定したの
は0.15％以下では好ましい硬度が得られず、0.25％以上
では、Mn量の増加との兼合いで、前記特性が維持できな
いからである。
e. 実施例 本発明によって使用可能な合金の実施例が下記の表に重
量％で示されている。
量％で示されている。
溶接工程による材料特性変化に関する本発明による鋼の
良好な特性は、第１図および第２図に示された供試品の
硬度推移の対比に示されている。第１図は、供試品の溶
接がMAG方式で行われた0.18％の炭素、0.4 ％のケイ素
および1.14％のマンガン（残余：鉄および一般的な不純
物）を有する水冷硬化された従来の鋼からなる直径３８
mm、肉厚さ2.3mmの管材についての硬度推移を示してい
る。影響を受けない基本材料(GW)においては、硬度HV1
が460の値にあるが、熱影響領域(WEZ)においては260以
下の値に低下する。溶接物(SG)の硬度HV1は約220である
が、この値は、使用された溶接電極の材料だけに依存す
るため、この関係においてはあまり重要ではない。
良好な特性は、第１図および第２図に示された供試品の
硬度推移の対比に示されている。第１図は、供試品の溶
接がMAG方式で行われた0.18％の炭素、0.4 ％のケイ素
および1.14％のマンガン（残余：鉄および一般的な不純
物）を有する水冷硬化された従来の鋼からなる直径３８
mm、肉厚さ2.3mmの管材についての硬度推移を示してい
る。影響を受けない基本材料(GW)においては、硬度HV1
が460の値にあるが、熱影響領域(WEZ)においては260以
下の値に低下する。溶接物(SG)の硬度HV1は約220である
が、この値は、使用された溶接電極の材料だけに依存す
るため、この関係においてはあまり重要ではない。
これに対して、0.19％の炭素、3.95％のマンガンおよび
0.6 ％のクロム（残余：鉄および一般的な不純物）を有
する空冷硬化された本発明による鋼からなる厚さ５mmの
供試板は、他の溶接付加材料によるWAG方式の供試品溶
接において、第２図から判るように、比較試験の場合よ
り明らかに良好な特性を示している。約９mmを有する熱
影響領域は比較例（７mm）における場合より若干広い
が、この場合、硬度HV1は、影響を受けない基本材料に
おける約420の値から、熱影響領域における約360の値に
低下するだけである。したがって、最初の試験における
より約100だけ値が高い。
0.6 ％のクロム（残余：鉄および一般的な不純物）を有
する空冷硬化された本発明による鋼からなる厚さ５mmの
供試板は、他の溶接付加材料によるWAG方式の供試品溶
接において、第２図から判るように、比較試験の場合よ
り明らかに良好な特性を示している。約９mmを有する熱
影響領域は比較例（７mm）における場合より若干広い
が、この場合、硬度HV1は、影響を受けない基本材料に
おける約420の値から、熱影響領域における約360の値に
低下するだけである。したがって、最初の試験における
より約100だけ値が高い。
第１図および第２図に示す試験において使用されたもの
と同じ材料の特性が、焼き戻しに関しても試験された。
さらに、比較試験が30×3.2mmの寸法の供試管について
行われ、この供試管は、通常の方法によって続いて行わ
れる水冷硬化処理および空冷硬化処理によって製造され
た。
と同じ材料の特性が、焼き戻しに関しても試験された。
さらに、比較試験が30×3.2mmの寸法の供試管について
行われ、この供試管は、通常の方法によって続いて行わ
れる水冷硬化処理および空冷硬化処理によって製造され
た。
第３図は、上方の曲線経過において、ドア補強管に対す
る所定の試験条件によって行われた、水冷硬化された鋼
からなる供試管のたわみについての力の推移を示してい
る。この曲線の下の面積は、この管材の変形エネルギー
の量を表わしている。下方の曲線経過においては、焼き
戻し処理前に約500℃の高温亜鉛鍍金によって処理され
た同様な管に対する同様な力の推移を示している。この
場合は、曲げ力が著しく低いため、たわみの主要部にお
いて変形エネルギーが約40％だけ減少している。第４図
に、本発明による鋼からなる、空冷硬化された管材およ
び硬化後に約500℃の亜鉛鍍金によって焼き戻された管
材に対する、同様な比較試験結果が示されている。下方
の曲線が上方の曲線に一層近いため、この材料の特性が
良好であることが明らかである。したがって、高温亜鉛
鍍金による変形エネルギーの消費量は、最初の硬化され
た状態に対して僅か約15％である。したがって、変形エ
ネルギーの所望の最低値を容易に維持することができ
る。また、本発明によるドア補強管の場合、その他の所
望の技術的な特性が付与される。
る所定の試験条件によって行われた、水冷硬化された鋼
からなる供試管のたわみについての力の推移を示してい
る。この曲線の下の面積は、この管材の変形エネルギー
の量を表わしている。下方の曲線経過においては、焼き
戻し処理前に約500℃の高温亜鉛鍍金によって処理され
た同様な管に対する同様な力の推移を示している。この
場合は、曲げ力が著しく低いため、たわみの主要部にお
いて変形エネルギーが約40％だけ減少している。第４図
に、本発明による鋼からなる、空冷硬化された管材およ
び硬化後に約500℃の亜鉛鍍金によって焼き戻された管
材に対する、同様な比較試験結果が示されている。下方
の曲線が上方の曲線に一層近いため、この材料の特性が
良好であることが明らかである。したがって、高温亜鉛
鍍金による変形エネルギーの消費量は、最初の硬化され
た状態に対して僅か約15％である。したがって、変形エ
ネルギーの所望の最低値を容易に維持することができ
る。また、本発明によるドア補強管の場合、その他の所
望の技術的な特性が付与される。
第１図は水冷硬化された従来の鋼からなる供試品の溶接
過程の硬度推移を示すグラフ、第２図は空冷硬化された
本発明による鋼からなる供試品の溶接過程の硬化推移を
示すグラフ、第３図は水冷硬化された従来の鋼からなる
供試品のたわみについての力の推移を示すグラフ、第４
図は空冷硬化された本発明による鋼からなる供試品のた
わみについての力の推移を示すグラフである。
過程の硬度推移を示すグラフ、第２図は空冷硬化された
本発明による鋼からなる供試品の溶接過程の硬化推移を
示すグラフ、第３図は水冷硬化された従来の鋼からなる
供試品のたわみについての力の推移を示すグラフ、第４
図は空冷硬化された本発明による鋼からなる供試品のた
わみについての力の推移を示すグラフである。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−133423（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−131130（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−75114（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−51121（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】重量百分率において、 Ｃ 0.15−0.25％ Ｍｎ 3.40−6.10％ Ｎｉ 1.0 ％ 以下 Ｃｒ 1.0 ％ 以下 Ｍｏ 1.0 ％ 以下 Ｖ 0.15％ 以下 Ｐ 最大 0.03％ Ｓ 最大 0.03％ Ｓｉ 最大 0.6 ％ Ａｌ 最大 0.05％ 残余 鉄および一般の窒素並びに不純物 の組成からなり脱酸処理によって鋳造された自動車ドア
補強用の鋼管材料であって、 合金組成の合計が、下記の関係、 Mn＋Ni＋Cr＋Mo＋（10×Ｖ）≧４．５重量％ を満足することを特徴とする、自動車ドア補強用の鋼管
材料。 - 【請求項２】強靭度特性を改善するため、鋼組成が、少
なくとも窒素含量の３．４倍のチタン、および0.001 −
0.005 重量％のホウ素を有することを特徴とする、特許
請求の範囲第１項記載の鋼管材料。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3935965A DE3935965C1 (ja) | 1989-10-26 | 1989-10-26 | |
| DE3935965.4 | 1989-10-26 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03140441A JPH03140441A (ja) | 1991-06-14 |
| JPH0610322B2 true JPH0610322B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=6392435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2272074A Expired - Lifetime JPH0610322B2 (ja) | 1989-10-26 | 1990-10-09 | 自動車ドア補強用の鋼管材料 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0425058B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0610322B2 (ja) |
| KR (1) | KR910008156A (ja) |
| DE (2) | DE3935965C1 (ja) |
| ES (1) | ES2066961T3 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4219336C2 (de) * | 1992-06-10 | 1995-10-12 | Mannesmann Ag | Verwendung eines Stahls zur Herstellung von Konstruktionsrohren |
| DE4227154C2 (de) * | 1992-08-17 | 1996-02-15 | Benteler Werke Ag | Verwendung eines Stahls als Werkstoff für Rohre zur Verstärkung der Seitentüren von Personenkraftwagen |
| EP2383353B1 (de) * | 2010-04-30 | 2019-11-06 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Höherfester, Mn-haltiger Stahl, Stahlflachprodukt aus einem solchen Stahl und Verfahren zu dessen Herstellung |
| US20190185951A1 (en) * | 2016-08-23 | 2019-06-20 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Method for producing a high-strength steel strip with improved properties for further processing, and a steel strip of this type |
| WO2018083029A1 (de) | 2016-11-02 | 2018-05-11 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Nahtlos hergestelltes und halbwarmumgeformtes rohr aus einem mittelmanganhaltigen stahl und verfahren zu seiner herstellung |
| JP2020510758A (ja) * | 2017-03-01 | 2020-04-09 | エーケー スティール プロパティ−ズ、インク． | 非常に高強度の熱間圧延鋼および製造方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR768468A (fr) * | 1933-02-11 | 1934-08-07 | & Commerciale Des Aciers Soc I | Organes de construction en aciers à haute teneur en manganèse, et procédé pour leur fabrication |
| GB440894A (en) * | 1933-07-20 | 1936-01-08 | Krupp Ag | Improved constructional parts |
| DE617765C (de) * | 1934-01-21 | 1935-08-26 | Heribert Grubitsch Dr Ing | Stahl fuer Gegenstaende, die gegen geschmolzenes Zink widerstandsfaehig sein sollen |
| DE746005C (de) * | 1941-01-22 | 1944-12-15 | Metall Diffusions Ges M B H | Eisen oder Stahl fuer Gegenstaende, deren Oberflaeche durch thermische Diffusion an Chrom angereichert werden soll |
| DE1239481B (de) * | 1960-07-18 | 1967-04-27 | Mannesmann Ag | Verwendung eines hochfesten Baustahles als Werkstoff fuer geschweisste Gegenstaende mit guten Tieftemperatureigenschaften |
| US4047979A (en) * | 1976-10-08 | 1977-09-13 | United States Steel Corporation | Heat treatment for improving the toughness of high manganese steels |
| JPS6018729B2 (ja) * | 1976-10-20 | 1985-05-11 | 住友金属工業株式会社 | 中低炭素高張力線材の製造方法 |
| JPS5375114A (en) * | 1976-12-17 | 1978-07-04 | Nippon Steel Corp | Manufacture of structural steel |
| JPS55131130A (en) * | 1979-03-29 | 1980-10-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high strength steel material having low yield ratio |
| JPS56133423A (en) * | 1980-03-24 | 1981-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of composite structure type high-tensile high-ductility steel plate |
| DE3728476C1 (en) * | 1987-08-26 | 1989-04-06 | Benteler Werke Ag | Use of a steel as material for producing pipes for door reinforcement |
-
1989
- 1989-10-26 DE DE3935965A patent/DE3935965C1/de not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-08-16 EP EP90250211A patent/EP0425058B1/de not_active Expired - Lifetime
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