JPH06101909A

JPH06101909A - 圧縮機の冷却装置

Info

Publication number: JPH06101909A
Application number: JP24956892A
Authority: JP
Inventors: Mitsutaka Shizutani; 光隆静谷; Masakatsu Hayashi; 政克林; Hiroshi Iwata; 博岩田; Toshio Sanpei; 敏夫三瓶
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1992-09-18
Filing date: 1992-09-18
Publication date: 1994-04-12
Anticipated expiration: 2018-11-05
Also published as: JP3463302B2

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明の目的は、従来方式以上の冷却性能が達
成可能な、冷凍空調機器用の圧縮機に対する送風方式の
冷却装置を提供することである。【構成】第１の構成では圧縮機２の表面に比較的ピッチ
の密なあるいは高いフィン４を空気流に沿って設置また
は形成した上で送風機３から送風する構成とし、第２の
構成では空気流５を縮流ダクト６の噴出孔７から噴流の
形で圧縮機２の表面にほぼ垂直ないし斜めに衝突させる
ように送風する構成とし、また第３の構成では吹出し側
の開口面積・形状・位置を適正にした吹出しノズル８ま
たは送風機３の吹出し部から送風することにより空気流
５が圧縮機２の表面に付着した壁面噴流として流す構成
としたことを特徴としている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、冷蔵庫またはエアコン
等の冷凍空調機器用の圧縮機に用いるに好適な冷却装置
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】冷蔵庫やエアコン等の冷凍空調機器用の
圧縮機は、一般に、両端に角部の丸められた端面を有す
る短い円筒状の圧力容器（冷蔵庫の場合は、主として円
筒の軸が床面に水平な横置き、エアコンでは軸が垂直な
縦置きに配置されている。）に圧縮機構部とモータ部が
内蔵された構成になっており、吸入配管から導入した冷
媒ガスを圧縮して吐出配管から排出するようになってい
る。冷媒ガスが圧縮機構部だけでなく圧力容器内部を流
れるため容器は低圧ないし高圧に密閉され、容器下部に
は潤滑油が封入されている。現状のエアコンでは、暖房
運転の起動時の温度上昇を重視してむしろ圧縮機の保温
・蓄熱を行っているが、圧縮機の大容量化・高性能化等
が進むにつれて、圧縮機の表面等からの放熱促進や強制
冷却を図ることが重要となる。それは冷房運転や起動時
以外の暖房運転を効率化するにはやはり圧縮機の冷却が
必要で、保温・蓄熱と冷却を両立する構成・構造を採用
すべきであるという理由からである。

【０００３】圧縮機への電気入力のうち、約５０〜７０
％は圧縮仕事として冷媒ガスの内部エネルギー増加に有
効に使われるが、残る分はモータ損失（電気入力がモー
タで回転動力に変換される際の損失）や機械損失（圧縮
機構や軸受の摩擦等による損失）及び図示損失（ガスの
流動・圧縮に伴う損失）となって利用できない。これら
の損失のうち前二者は最終的に熱に変換されて圧縮機全
体を加熱し、一部は冷媒ガスの加熱（図示損失の原因の
ひとつになる）に回るものの、大部分は圧縮機の表面等
から周囲空気への放熱の形で失われる。圧縮機全体の温
度はこの放熱部分の熱平衡から決まってくる。図示損失
は圧縮機の加熱に直結するものではなく、吸入過熱損失
や吸入・吐出損失及び無効圧縮損失等に分類される。圧
縮機の大容量化（圧縮機体積に比例した高出力化）や高
性能化（同一体積のまま高出力化）を進めると、出力に
比例して損失即ち放熱量が増加するのに比べて圧縮機の
表面等の放熱面積は同様には増えない（大容量化では出
力即ち放熱量の増加率に対し放熱面積はその２／３乗の
増加にとどまり、高性能化では出力即ち放熱量は増加す
るが放熱面積は変わらない）ため、圧縮機全体の温度は
高くなる傾向を示す。同様な傾向は、圧縮機の体積・容
量をあまり変えずに従来より高圧な代替冷媒を採用する
場合にも現れてくる。このような圧縮機の温度上昇は、
銅損・鉄損等のモータ損失の増加や吸入過熱損失（圧力
容器内での吸入ガスの過熱による損失）が急増する形で
の図示損失の増加等だけでなく、潤滑油・モータコイル
の絶縁被覆の劣化や軸受の寿命短縮という信頼性の問題
も引き起こし、圧縮機の大容量化・高性能化等を達成す
る上で大きな障害要因となっている。その対策のひとつ
として、放熱量の減少につながるモータ損失と機械損失
の低減が、モータの電磁気的特性や圧縮機構・軸受の摺
動特性・強度の改善等により徐々に進められている。し
かし、これらによる放熱量の減少は小さく、ある程度以
上の大容量化・高性能化等に伴う放熱量の増加分をまか
なうには全く不十分である。そこで、温度上昇によるモ
ータ・図示損失の増加や信頼性の問題への根本的な対策
として、圧縮機の表面等からの放熱促進や強制冷却を図
ることが重要となってくる。

【０００４】大容量化・高性能化等の初期段階で放熱量
の増加がそれ程大きくない場合には、自然対流の効率化
という放熱促進で得られる程度の冷却性能で十分であ
り、そのために余分な電力消費が必要となることもな
い。そのような装置として、三菱電機技報，６５巻，５
号（１９９１年）第６５頁から第６９頁、及び特開平３
−９６６９４号公報に示されたような、横置きの圧縮機
の円筒状の側面に円環状のフィンを設置または形成し
て、主に表面積の増加で自然対流による放熱量を増大さ
せるものがある。この場合、効果を得るには、自然対流
で表面付近に発生する低速な空気流をあまり阻害しない
ようにフィンのピッチ・高さ・形状等を適正にする必要
がある。ここで、発明者らが冷却性能試験を行っている
冷蔵庫用圧縮機を具体的な例にとって、このような装置
・方法による圧縮機の冷却性能を、実測データや理論計
算により未対策の場合と比較してみる（後述の各強制冷
却装置・方法についても同じ圧縮機による比較を行
う）。対象とする圧縮機は内容積４００Ｌクラスの家庭
用冷凍冷蔵庫用のもの（外形：φ１０６ｍｍ×Ｌ１８５
ｍｍ）で、冷却性能試験ではモータ部の通電加熱（圧縮
機は停止）により全放熱量をほぼ同一にしながら、数種
の放熱・冷却方法について圧縮機温度を測定している。
検討に必要な放熱・冷却状態に関する評価式は次のよう
になる。圧縮機から周囲空気への全放熱量Ｑは、（対
流）熱伝達率ｈ、表面積Ａ、表面温度Ｔｓ、空気温度Ｔ
ａ、周囲壁温度Ｔｗ、放射率・形態係数等を含めた放射
に関する係数Ｂにより、

【０００５】

【数１】

【０００６】と表される。さらにフィンが設置されてい
る場合の表面積Ａは、フィンのない平滑面の面積Ａｂ、
フィン面積Ａｆ、及びフィン効率φｆにより、

【０００７】

【数２】

【０００８】と表せる。数１の右辺第１項は対流による
放熱量で、第２項は放射による放熱量を示している。全
放熱量に対する比率は対流の方が放射より大きく、放熱
促進や強制冷却の効果は対流による放熱量に対し顕著に
現れるものである。上記のような冷蔵庫用圧縮機につい
て、数１中の表面積Ａと係数Ｂは次のようになる。

【０００９】

【数３】

【００１０】放熱促進を特に行わずに平滑な表面から放
熱する構造の場合には、冷却試験データが次のように得
られている。試験条件を、全放熱量Ｑ＝６５Ｗ（上記の
圧縮機の稼働時の平均的な発熱量に相当）、空気温度Ｔ
ａ＝３０℃に保持した場合、周囲壁温度Ｔｗ＝４０℃
（冷蔵庫の機械室を模擬した周囲壁の代表温度、他の放
熱・冷却方法では壁構造等が異なるが同一値を仮定す
る）、表面温度Ｔｓ＝８９℃となった。数１の右辺第２
項に温度データと数３の値を代入すれば、放射による放
熱量は２８Ｗとなり、従って対流による放熱量は３７Ｗ
となる。これと温度データ等を数１の右辺第１項に代入
すれば、熱伝達率はｈ＝８Ｗ／ｍ²Ｋとなり、自然対流
として妥当な値である。

【００１１】一方、前述のようなフィンを設置又は形成
して放熱促進を行った場合の冷却性能を、条件を上記の
試験と同一にして計算により類推してみる。フィンを高
さ４ｍｍ×厚さ２ｍｍの円環状で圧縮機の円筒状側面に
適当なピッチ（１０ｍｍ程度）で１３個設置されている
と仮定すると、数２に形状データを代入し、かつ妥当な
フィン効率φｆ（０．９とする）を仮定すれば、表面積
Ａは平滑面の場合の１．４倍となる。放射による放熱に
関しては、表面積は増加するが放射による放熱特性即ち
係数Ｂと表面積Ａの積の値は変わらないとして評価し、
また熱伝達率ｈはフィン高さに比べピッチが大きいため
平滑面の値と同一として評価する。全放熱量Ｑ・空気温
度Ｔａの基本的な条件と熱伝達率ｈ、周囲壁温度Ｔｗを
上記の例と同一とし、他の値と共に数１に代入して繰り
返し計算すれば、対流による放熱量は４３Ｗ（放射によ
る放熱量は２２Ｗ）、表面温度Ｔｓ＝８０℃となる。フ
ィン設置の放熱促進による冷却性能向上の効果として、
平滑面の場合より９゜だけ圧縮機温度が低下するが、こ
の程度では損失増加や信頼性の問題を抑えながら圧縮機
の大容量化・高性能化等を大幅に進めるにはやはり不十
分である。また、この構造のままフィンの枚数増加や高
さ拡大を行ったとしても、既に述べたように、表面積の
増加とは逆に空気流の阻害により熱伝達率が低下するた
め、冷却性能を上記の例よりそれ程は高められないと考
えられる。

【００１２】ある程度以上の大容量化・高性能化等を図
り放熱量の増加が大きくなる場合には、送風のため多少
の余分な電力消費が必要になるとしても、強制対流によ
る冷却を積極的に行って圧縮機の温度上昇を抑えなくて
はならない。そのような対策として、圧縮機表面に送風
して強制的な冷却を行うという装置が、特開昭６４−１
９２８１号公報や特開平２−１３６６６９号公報に示さ
れている。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６４−１９
２８１号公報や特開平２−１３６６６９号公報に示され
ているものは、別置した送風機から圧縮機全体へ直接に
送風するという単純な構成だが、自然対流に比べ圧縮機
表面の空気流の速度を容易に大きくできるため、冷却性
能を高くすることができる。この場合につき、冷却性能
を計算により類推してみる。送風機は、後述の本発明の
圧縮機の冷却装置についての冷却試験に用いた「定格入
力１００Ｖ・１２Ｗ，最大風量２．０ｍ³／分，最大静
圧５．６ｍｍＡｑ，吐出部の外径１１５ｍｍ，内径６０
ｍｍ」（対象の圧縮機に対する送風機能力は実機冷蔵庫
に比べかなり大きめとなっている）であると仮定し、そ
れが圧縮機の一方の端面からある程度離した位置に固定
され圧縮機の長手方向に送風する状況を考える。送風機
からの空気流の吐出速度は、静圧上昇がなく最大風量と
なることから３．２ｍ／ｓと求められ、この流速で圧縮
機に到達すると考える。圧縮機の表面での平均熱伝達率
を、次のような球の乱流対流熱伝達に対する数４で評価
すると、

【００１４】

【数４】

【００１５】熱伝達率ｈ＝２１Ｗ／ｍ²Ｋとなる。全放
熱量Ｑ・空気温度Ｔａの基本的な条件と周囲壁温度Ｔｗ
を既に述べた例と同一とし、同様に数１を繰り返し計算
すれば、対流による放熱量は５４Ｗ（放射による放熱量
は１１Ｗ）、表面温度Ｔｓ＝６２℃となる。この場合に
は送風のための余分な電力消費が必要なこともあり、そ
れが不要な自然対流による放熱に比べ２７°（平滑面）
ないし１８°（フィン付き面）とかなり圧縮機温度を低
下させることができ、冷却性能は高くなっている。しか
し、この例では圧縮機表面が平滑面のままで、かつ送風
機からそのまま送風するという単純な構成であり、表面
形状や送風方式を適正化すれば、送風の電力消費は同一
でもさらに冷却性能を増やせる余地があると考えられ
る。従って、このような装置では、損失増加や信頼性の
問題を抑えながら圧縮機の大容量化・高性能化等を達成
するために、強制冷却として十分な冷却性能が得られて
いるとはまだいえない問題があった。

【００１６】以上のように、フィン設置により自然対流
で放熱促進することや単純な送風方式により強制冷却す
ること等の、従来の冷凍空調機器用の圧縮機に対する放
熱・冷却の装置では、冷却性能を十分に高くできないと
いう問題点があった。

【００１７】本発明の目的は、十分に高い冷却性能が得
られる送風方式による冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装
置を提供することである。

【００１８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の第１の構成による圧縮機の冷却装置は、送
風機で発生させた空気流で圧縮機の表面を強制冷却する
冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置において、上記圧縮
機の表面に空気流に沿う方向にフィンを設けたことを特
徴とするものである。また、上記圧縮機の表面積を前記
フィンを設ける前の平滑面の状態に比べて、上記圧縮機
全表面の表面積を１．５倍以上増加させたことを特徴と
するものである。また、上記圧縮機の表面積を前記フィ
ンを設ける前の平滑面の状態に比べて、上記圧縮機の要
冷却部分の表面積を２倍以上増加させたことを特徴とす
るものである。

【００１９】また、本発明の第２の構成による圧縮機の
冷却装置は、送風機で発生させた空気流で圧縮機の表面
を強制冷却する冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置にお
いて、上記空気流を前記圧縮機の表面から隔置された複
数の噴出孔に導いて衝突噴流として上記圧縮機の表面に
噴出するための縮流ダクトを設置したことを特徴とする
ものである。また、上記噴出孔の設けられた上記縮流ダ
クトの後半部分が、上記噴出孔の加工されたほぼ円筒面
状あるいは円弧面状の内周部材に端面部材と外周部材と
が組合わされて一体になった中空構造となっていること
を特徴とするものである。また、上記噴出孔の設けられ
た上記縮流ダクトの後半部分が、上記圧縮機寄りの面に
上記噴出孔の加工された管状等の中空断面をもつ複数の
ダクト部材を、内部を連通させながら円環状や格子状等
の全体形状に組合わせて一体化した構造となっているこ
とを特徴とするものである。また、上記圧縮機の表面に
フィンを設けたことを特徴とするものである。

【００２０】また、本発明の第３の構成による圧縮機の
冷却装置は、送風機で発生させた空気流で圧縮機の表面
を強制冷却する冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置にお
いて、上記送風機が吹出し側の開口の面積が上記空気流
の方向から見た上記圧縮機の断面とほぼ同等かそれ以下
であり、かつ形状が上記断面の全体あるいは外周にほぼ
相似とした吹出し部を備え、上記送風機の吹出し部を上
記圧縮機に対し上記空気流の上流で比較的近い位置に設
置し、上記吹出し部から噴出された空気流が上記圧縮機
の表面に付着した壁面噴流として流れるように構成した
ことを特徴とするものである。また、上記送風機の吹き
出し側に、吹出し側の開口の面積が上記空気流の方向か
ら見た上記圧縮機の断面とほぼ同等かそれ以下であり、
かつ形状が上記断面の全体あるいは外周にほぼ相似とし
た吹出しノズルを備え、上記吹出しノズルから噴出され
た空気流が上記圧縮機の表面に付着した壁面噴流として
流れるように構成したことを特徴とするものである。ま
た、上記吐出ノズルと接続された構造で、上記圧縮機の
表面から隔置されながら上記圧縮機の表面の少なくとも
一部を覆って上記空気流を上記圧縮機の表面近傍に導く
整流ダクトを設置したことを特徴とするものである。ま
た、上記吐出ノズルの内面に、前記空気流に対し乱れ増
大あるいは前記圧縮機の特定な表面への偏流を発生させ
る流れ修正部材を付加したことを特徴とするものであ
る。また、上記整流ダクトの内面に、前記空気流に対し
乱れ増大あるいは前記圧縮機の特定な表面への偏流を発
生させる流れ修正部材を付加したことを特徴とするもの
である。また、上記圧縮機の表面にフィンを設けたこと
を特徴とするものである。

【００２１】また、上記圧縮機に接続された吸入配管、
冷媒放熱器の少なくとも一方の表面にフィンを設けると
ともに、強制冷却するように構成したことを特徴とする
ものである。

【００２２】

【作用】上記のような第１の構成においては、比較的密
なピッチあるいは高いフィンを表面に設置または形成し
た上で送風して、強制的に冷却しても空気流の速度が大
きくできフィンによる空気流の阻害が現れにくいことか
ら、フィンを密にあるいは高くして、全体の表面積を大
幅に増加させたり、発熱の多いモータ部や過熱損失が発
生する吸入配管の周辺部等の圧縮機の要冷却部分の表面
積を局所的に増加させることができ、圧縮機の冷却性能
を平均的あるいは局所的に大幅に高めることができる。

【００２３】上記のような第２の構成においては、縮流
ダクトを圧縮機の周囲に設け、この縮流ダクトに設けた
噴出孔から空気流を圧縮機の表面に複数の噴流として衝
突するように送風することができ、吹出し空気流を噴出
孔で絞って導入するために空気流の速度が大きい（吹出
し速度の２〜３倍が可能）ことや、衝突する流れのため
表面に形成される境界層の厚さが薄くなることから、熱
伝達率即ち冷却性能を向上できる。

【００２４】上記のような第３の構成においては、空気
流を比較的近い位置から整流して送風し、圧縮機表面に
付着した壁面噴流として流れるようにできる、吹出しノ
ズルや送風機の吹出し部の開口面積・形状を適正にし構
成しているので、空気流は単純な送風方式の場合と同等
かそれ以上の速度で圧縮機に達し、かつコアンダ効果や
ノズルの整流作用により壁面噴流として圧縮機の大半の
表面に沿って流れるため拡散による減速が少なく、さら
に条件によっては空気流の乱れ成分が大きく残ることで
全体の流れが乱流状態であっても熱伝達増大効果が現れ
るので、熱伝達率即ち冷却性能を向上できる。

【００２５】

【実施例】以下に本発明の具体的な実施例を図面を用い
て説明する。

【００２６】図１は、本発明の一実施例の圧縮機の冷却
装置を備えた冷蔵庫の機械室の部分破断正面図であり、
フィン設置の送風方式を用いたものである。図１は冷蔵
庫の機械室１を背後から見たもので、この実施例では送
風機３は圧縮機２に対してその一方の端面より離れた位
置から矢印５で示されるように、長手方向に送風し、圧
縮機２の表面には放射状のフィン４がその送風方向に沿
って形成されている。

【００２７】本発明の第１の構成かかる実施例による圧
縮機の冷却装置は、比較的密なピッチあるいは高いフィ
ンを表面に設置または形成した上で送風して、強制的に
冷却するものである。この方式では、強制的に送風する
ために空気流の速度が大きくでき（自然対流による放熱
の場合の０．１〜０．５ｍ／ｓ程度に比べて数倍ないし
１０倍となる）フィンによる空気流の阻害が現れにくい
ことから、フィンを密にあるいは高くして、全体の表面
積を大幅に増加させたり（例えば、既に述べた放熱促進
の例を上回る１．５倍程度やそれ以上が可能）、発熱の
多いモータ部や過熱損失が発生する吸入配管の周辺部等
の圧縮機の要冷却部分の表面積を局所的に増加させる
（例えば、表面積を局所的に２倍以上にすることが可
能）ことで、圧縮機の冷却性能を平滑面のままに比べて
平均的あるいは局所的に大幅に高めることができる。こ
の場合に該当する冷却性能を、以下に計算により推定す
る。フィンとして前述の自然対流で放熱促進を行った例
に比べ厚さ・ピッチ・個数は同一で高さは２倍にしたも
のを形成し、冷却・送風条件等については前述の単純な
送風方式による強制冷却の例と同一と仮定する。フィン
の効果としては、連続した円環状で流れをあまり乱さな
いため、表面積増加が主で乱れによる熱伝達増大（全体
の流れ状態が層流で増大されることは一般的だが、後述
の第３の構成の説明で示すように乱流でも大きな乱れで
は増大される）は小さいと考えられる（もちろん、流れ
を乱して熱伝達を増大させる形式のフィンも適用可能で
ある）。そのようにすると、表面積Ａはフィン設置によ
り平滑面の１．８倍になり（既出の例と同様に「係数Ｂ
と表面積Ａの積は平滑面の値のまま」とする放射による
放熱特性の仮定を採用する）、熱伝達率はｈ＝２１Ｗ／
ｍ²Ｋとなる。これらの値と全ての例に対し共通な全放
熱量Ｑ・空気温度Ｔａ・周囲壁温度Ｔｗの各値等とを代
入して、同様に数１を繰り返し計算すれば、対流による
放熱量は６０Ｗ（放射による放熱量は５Ｗ）、表面温度
Ｔｓ＝５０℃となる。前述した従来の単純な送風方式に
よる強制冷却と比べ、送風のための電力消費は同一のま
ま、さらに圧縮機温度を１２°低下できることになる。
この方式ではフィン設置という簡便な対策ながら大きな
冷却性能の向上が得られており、また前述のように送風
方式のため空気流の速度が大きいことからフィン増設に
よりさらに冷却性能を平均的あるいは局所的に高められ
る可能性があり、強制冷却として十分な冷却性能が達成
できるといえる。

【００２８】図２は、本発明の他の実施例の圧縮機の冷
却装置を備えた冷蔵庫の機械室の部分破断側面図であ
り、図３は、図２をＡ方向から見た圧縮機の外観図であ
る。一方、図２は冷蔵庫の機械室１を側面から見たもの
で、この実施例では送風機３は圧縮機２の一側面に直交
するように送風し、圧縮機１の表面には送風方向に沿う
ように円環状のフィン４が形成されている。双方の場合
とも、送風機３で発生される空気流５がそれ程阻害され
ずに圧縮機２・フィン４の表面を流れるので、フィン設
置による表面積増加の効果が有効に現れ、既に述べた第
１の構成での作用によって強制対流として十分な冷却性
能が得られる。フィン４には連続した直線フィンの他に
ピンフィンや流れ方向に短い直線フィン等も適用可能
で、これらでは表面積増加と乱れによる熱伝達増大の両
方の効果が得られるため、さらに冷却性能を高められる
可能性がある。

【００２９】図４は、本発明の第３の実施例の圧縮機の
冷却装置を備えた冷蔵庫の機械室の部分破断正面図であ
り、図５は、空気流の下流側から見た部分破断側面図で
あり、衝突噴流方式の例である。

【００３０】この実施例の圧縮機の冷却装置は、縮流ダ
クト６を圧縮機２の周囲に設け、この縮流ダクト６に設
けた噴出孔７から空気流を圧縮機２の表面に複数の噴流
として衝突するように送風するものである。この場合、
複数の噴流となるように送風機３の吹出し空気流を噴出
孔７で絞って導入するために空気流の速度が大きい（吹
出し速度の２〜３倍が可能）ことや、衝突する流れのた
め表面に形成される境界層の厚さが薄くなることから、
熱伝達率即ち冷却性能を単純な送風方式より改善でき
る。この方式で噴出孔７の配列ピッチや噴出速度が同一
の場合、圧縮機２の表面に近い位置から垂直に噴流を衝
突させる方が冷却性能は高くできる。この方式での冷却
試験データは次のように得られている。送風機３からの
吹出し空気は縮流ダクト６により、圧縮機２の半円周の
側面に対し各表面より２０ｍｍ隔置されたφ４の８１個
の噴出孔７（ピッチ２０ｍｍで周方向・長手方向に各９
列の格子状配列）から圧縮機２の表面にほぼ垂直に衝突
する構成（圧縮機の残りの半円周は停止時の自然対流に
よる放熱のために開放にした）となっている。既に述べ
た仕様の送風機３を定格で運転し、全放熱量Ｑ・空気温
度Ｔａの基本的な条件を各例で共通な値に設定すれば、
圧縮機２の表面温度はＴｓ＝４８℃と測定された。これ
は従来の単純な送風方式による強制冷却と比べて１４°
の低下となり、この方式で圧縮機２に対する強制冷却と
して十分な冷却性能が達成できることを示している。他
の例と同様に、この場合の熱伝達率や放熱量の分析を行
ってみる。周囲壁温度Ｔｗを既に述べた例と同様に４０
℃と仮定し、他の値と共に数１右辺第２項に代入すれ
ば、放射による放熱量は４Ｗと他の例に比べ小さく、逆
に対流による放熱量は６１Ｗと大きくなっている。また
数１右辺第１項からは、圧縮機２の全表面の平均熱伝達
率はｈ＝４２Ｗ／ｍ²Ｋとなり、単純な送風方式の場合
の２倍であることがわかる。ここで、噴流が衝突する圧
縮機２の半円周の側面での熱伝達率ｈを、ジャーナル・
オブ・エンジニアリング・フォー・パワー，９２（１９
７０年）第７３頁から第８２頁（J. Eng. Power, Tran
s. ASME ９２（１９７０）ｐｐ７３−８２）に示され
た次のような実験式で評価して算出してみる。

【００３１】

【数５】

【００３２】妥当な流量係数（０．６５とする）を仮定
した場合の噴出孔７の流量特性を、送風機の流量特性デ
ータと照合して風量を求めることから、噴出孔７からの
噴出速度は５．７ｍ／ｓとなり、これと空気の物性値や
各パラメータを数５に代入することで、噴流が衝突する
表面の熱伝達率はｈ＝６３Ｗ／ｍ²Ｋとなる。これは単
純な送風方式の場合の３倍にも達しており、この冷却方
式の潜在的な冷却性能の高さを裏付けるものである（圧
縮機の停止時の放熱は考えずに全周に２倍の数の噴出孔
７を配置したとすると、理論計算からは平均熱伝達率は
ｈ＝６２Ｗ／ｍ²Ｋとなり、表面温度はＴｓ＝４２℃ま
で低下できる結果になる）。

【００３３】図６は、本発明の第４の実施例の圧縮機の
冷却装置を備えたエアコン室外機の機械室の部分破断側
面図、図７は、圧縮機周辺の水平断面図である。ただ
し、図６で縮流ダクト６の一部については断面を示し、
また図６で縮流ダクト６の前半部分は省略している。各
実施例で圧縮機２の形式（横置き・縦置き）は異なる
が、送風機３で発生される空気流５が縮流ダクト６によ
り複数の噴出孔７に導かれ噴流として圧縮機２にほぼ垂
直に衝突する点は双方の例で同じであり、既に述べた第
２の構成と同様の作用によって強制対流として十分な冷
却性能が得られる。一般に圧縮機２の停止時には放熱量
が小さいため送風機３を停止して自然対流により放熱す
るが、その放熱性を考慮して双方の場合とも縮流ダクト
６が圧縮機２の全周を囲む形にしていない（特に図６の
横置きの圧縮機２では上面や一方の側面を開けて放熱性
を確保する必要がある）。そのために噴流が圧縮機２の
全周に衝突する最適な冷却状態に必ずしもならないが、
作用の所で既に述べたように噴流が衝突する部分での熱
伝達率は他の方式より格段に高いので、半周ないし１／
３円周を噴流で冷却できれば平均冷却性能は本発明の他
の構成のものと同等以上にできる。

【００３４】図８は、本発明の第５の実施例の圧縮機の
冷却装置を備えたエアコン室外機の圧縮機周辺の側面
図、図９は、その水平断面図である。図４及び図６で示
した実施例では、縮流ダクト６が圧縮機２の周囲を部分
的に囲む円弧面状の構造であったのに対し、本実施例で
は、縦置きの圧縮機２に対して全周を囲む円筒面状の構
造、すなわち圧縮機２の表面と縮流ダクト６後半部分の
内周との間隔を多少広げて、圧縮機停止時の放熱性を確
保している構造としている。この場合、噴出孔７と圧縮
機２の表面との間隔は、放熱性のためそれ程小さくでき
ないが、本実施例では、圧縮機２の全周に噴流を衝突さ
せることができ、最適に近い状態で冷却できるので、高
い冷却性能が得られる。

【００３５】図１０は、本発明の第６の実施例の圧縮機
の冷却装置を備えた冷蔵庫の圧縮機周辺の正面図、図１
１は、その空気流の下流側から見た側面図である。ただ
し、図１１で縮流ダクト６の前半部分は省略し、後半部
分の一部については断面を示している。本実施例では、
縮流ダクト６の後半部分が管状のダクト部材９を圧縮機
２の全体形状に組合わせて一体化された構造となってい
る。空気流５の流動状態等は図８及び図９に示した実施
例と基本的に同一で、既に述べた第２の構成での作用に
よって強制対流として十分な冷却性能がこれらの場合で
も同様に得られる。本実施例の場合、さらに次のような
特有な効果もある。すなわち、図１０に示すように、ダ
クト部材９の間が開いていて圧縮機停止時の放熱性が確
保できるので、ダクト部材９を圧縮機２のほぼ全周にか
つ近接させて配置させてさらに高い冷却性能を得ること
ができる。

【００３６】図１２は、本発明の第７の実施例の圧縮機
の冷却装置を備えた冷蔵庫の圧縮機周辺の正面図と、図
１３は、その空気流の下流側から見た側面図である。本
実施例では、図４及び図６に示した実施例の圧縮機の冷
却装置において、圧縮機２の表面ばかりでなく圧縮機２
に付随する吸入配管１２も冷却できるように、その部分
にフィン４を設置すると共に、縮流ダクト６を一部延長
して噴出孔７を追加したものである。このような小さな
変更を行っても圧縮機２全体の冷却状態にそれ程差は生
じないため、既に述べた第２の構成の作用により十分な
冷却性能が得られると共に、吸入配管１２の冷却強化に
よる吸入過熱損失の一層の低減という効果も得られる。
この実施例では、冷却強化を行う部品を吸入配管とした
が、圧縮機に付随する部品で特に冷却強化が必要なもの
であれば他のものであってもよく、第１または第３の構
成の圧縮機の冷却装置の場合にこのような部品の冷却強
化を行ってもよく、また部品の形状によってはフィンを
設置しなくてもよいのはもちろんである。

【００３７】図１４は、本発明の第８の実施例の圧縮機
の冷却装置を備えた冷蔵庫の機械室の部分破断正面図で
ある。本実施例では、図４及び図６に示した実施例の圧
縮機の冷却装置において、空気流５が圧縮機２に導入さ
れる前に凝縮器１３の冷却にも使用されるようにしたも
のである。凝縮器１３の出口と送風機３の吸入側とを連
通する空気流路１４を形成することにより、１台の送風
機３で凝縮器１３と圧縮機２を同時に冷却することがで
きる。ただし、この場合には通風抵抗の増加に対応して
送風機の容量増大や、１台で無理なら増設が必要であ
る。圧縮機２とそれ以外の冷却が必要な要素（凝縮器や
排水蒸発器等）を同じ空気流で強制冷却することは例え
ば、特開平４−１３０７４号公報等に記載されているよ
うに、既に知られているが、従来の単純な送風方式によ
る圧縮機２の冷却性能、即ち熱伝達率が小さいために、
他の要素より圧縮機２は高温で冷却し易いものの、空気
流５が他の要素の冷却である程度温度上昇すると圧縮機
２の冷却が不十分になる欠点があった。しかしながら本
発明の第２の構成の冷却装置により圧縮機２の冷却性
能、即ち熱伝達率が従来より大きくできるので、他の要
素の冷却と併用しても、圧縮機２の冷却性能を十分に保
つことが可能である。この実施例では圧縮機の冷却を第
２の構成の冷却装置による表面だけを対象とした場合に
限ったが、本発明の第１または第３の構成の冷却装置と
し、また圧縮機２に付随する要冷却部品も同時に冷却し
ても、同様に圧縮機２の十分な冷却性能と付随する効果
が得られることは明らかである。また要冷却要素として
凝縮器以外のものを対象としたり、必要により送風機を
増設して、それまたはそれらを圧縮機２の上流ばかりで
なく下流に配置して圧縮機２等と同時の冷却を行うとし
ても、同様に圧縮機２の十分な冷却性能と付随する効果
が得られるのはもちろんである。

【００３８】なお、以上の図４から図１４に示した各実
施例においては、圧縮機の表面にフィンを設けない場合
を説明したが、圧縮機の表面にフィンを設けた場合はさ
らに冷却性能を向上できる。

【００３９】図１５は、本発明の第９実施例の圧縮機の
冷却装置を備えた冷蔵庫の機械室の部分破断正面図であ
り、壁面噴流方式によるものである。本発明の第３の構
成による圧縮機の冷却装置は、空気流を比較的近い位置
から整流して送風し、圧縮機表面に付着した壁面噴流と
して流れるようにするものである。この場合、吹出しノ
ズル（送風機が圧縮機の下流に設置の場合や上流設置の
送風機にノズルが付けられている場合がある）や送風機
の吹出し部（上流設置の送風機の場合のみ）の開口面積
・形状を適正にし、かつ位置を圧縮機に近接させること
で、空気流は単純な送風方式の場合と同等かそれ以上の
速度で圧縮機に達し、かつコアンダ効果やノズルの整流
作用により壁面噴流として圧縮機の大半の表面に沿って
流れるため拡散による減速が少なく、さらに条件によっ
ては空気流の乱れ成分が大きく残ることで全体の流れが
乱流状態であっても後述のように熱伝達増大効果が現れ
ることから、単純な送風方式に比べ熱伝達率即ち冷却性
能を向上できる。この方式での冷却試験データは次のよ
うに得られている。送風機は圧縮機の一端面から比較的
近い位置に固定され、送風機の吐出部外周から圧縮機の
一端面の近傍（吐出口は圧縮機側面より２０ｍｍ大径に
なっている）までの吹出しノズルで空気流を整流しなが
ら導く構成となっている。上記の衝突噴流方式と同様
に、送風機を定格で運転して全放熱量Ｑ・空気温度Ｔａ
を共通な値に設定することで、圧縮機の表面温度はＴｓ
＝５０℃と測定された。これは従来の単純な送風方式に
比べ１２°の低下であり、この方式でも圧縮機に対する
強制冷却として十分な冷却性能が達成できることを示し
ている。この場合についても熱伝達率や放熱量の分析を
行ってみる。上記の例と同様に、周囲壁温度Ｔｗの値等
を数１右辺第２項に代入すれば、放射による放熱量は５
Ｗ（対流による放熱量は６０Ｗ）となり、また数１右辺
第１項からは、圧縮機の平均熱伝達率はｈ＝３８Ｗ／ｍ
²Ｋとなる。ここで、吹出しノズル直後の空気流の速度
は４．４ｍ／ｓと実測されているので、これと物性値等
の値を数４の球の乱流対流熱伝達に対９する式に代入す
ると、理論計算による熱伝達率はｈ＝２５Ｗ／ｍ²Ｋに
なる。先ほどの測定データから求めた熱伝達率値はこの
計算値の１．５倍となっており、試験条件では送風機が
上流設置のために吹出し空気流の乱れが非常に大きいこ
とから、熱伝達率値の差はエー・エス・エム・イー・ペ
ーパ，８２−ＧＴ−１４６（１９８２年）（ASME Paper
８２−ＧＴ−１４６（１９８２））に示された乱流でも
乱流強度が大きくなる場合に現れる熱伝達増大効果（上
記論文の図６に、翼面乱流境界層に対し２０〜３０％の
乱流強度では通常より熱伝達が１．５倍となる実測値等
が示されている）によると考えられる。従ってこの方式
では、空気流を壁面噴流として比較的高速を保って流す
ことと乱れによる熱伝達増大効果とを有効に利用するこ
とが、冷却性能を大幅に高めるための重要なポイントで
あるといえる。

【００４０】図１６は、本発明の第１０の実施例の圧縮
機の冷却装置を備えた冷蔵庫の機械室の部分破断正面図
である。双方の実施例とも送風機３が圧縮機２の比較的
近い位置に設置され長手方向に送風する点は同じである
が、図１５の例では送風機３の外周から圧縮機２の一方
の端面直前まで空気流５を導く吹出しノズル８（外周ケ
ーシングのない送風機形状のため外周から覆うように
し、圧縮機２の端面側の吹出し口を環状スリットとして
高速な壁面噴流が形成され易くしている）を設置してい
るのに対し、図１６の例では送風機３の吹出し部形状が
圧縮機２の直径に近い環状スリットになっているために
吹出しノズルを設置していない点が異なる。しかしなが
ら双方の場合とも、コアンダ効果（凸な表面に噴出され
た高速流が表面から剥離せずかなり付着して流れる現
象）やノズルの整流作用により空気流５は壁面噴流（図
中に一点鎖線で示す）として圧縮機２の表面に沿って流
れることから、既に述べた第３の構成での作用によって
強制対流として十分な冷却性能が得られる。この方式で
は乱れによる熱伝達増大効果を有効に利用することも重
要なため、送風機３を圧縮機２の上流の比較的近い位置
に設置する（吹出しノズル８を設けて整流すれば近接さ
せる配置も可能となる）方が冷却性能を高める点で有利
である。しかしながら、吹出しノズル８による空気流５
の増速を大きくできるのならば、圧縮機２の下流設置の
送風機３で吸引して送風する形式でもある程度の冷却性
能が期待できる。

【００４１】図１７は、本発明の第１１の実施例の圧縮
機の冷却装置を備えた冷蔵庫の圧縮機周辺の側面図、図
１８は、そのＢ方向から見た圧縮機の詳細図である。図
１５及び図１６で示した第３の構成による実施例では、
圧縮機２の長手方向に送風する形式であったのに対し、
本実施例では、圧縮機２の一側面に直交するように送風
する点や、図１５に示す実施例では、送風機３の外周を
囲む構造だったのに対し、本実施例では送風機３の吐出
部直後から圧縮機２の側面直前までの吐出ノズル８が設
置されている点、吹出しノズル８は、図１７、図１８中
の断面〜で示すように送風機３から円環状に吹出さ
れる空気流５を圧縮機２の側面の広い範囲に導くために
断面形状が徐々に偏平へと変化しており、吹出しノズル
８や整流ダクト１０の吐出口と圧縮機２の側面との間隔
を適正に設定することで良好な壁面噴流を形成できる。

【００４２】図１９は、本発明の第１２の実施例の圧縮
機の冷却装置を備えたエアコン室外機の圧縮機周辺の側
面図、図２０は、その平面図である。本実施例では、図
１５及び図１６で示した実施例と比べて、圧縮機２の一
側面に直交するように送風する点や、送風機３の吹出し
部直後から圧縮機２の側面から隔置されながらその一部
を覆って空気流５を導く整流ダクト１０が設置されてい
る点が異なる。本実施例の整流ダクト１０は、圧縮機２
の下部からその表面に沿って垂直上向きに空気流５が流
れる構造となっているため、吹出しノズル８や整流ダク
ト１０の吐出口と圧縮機２の側面との間隔を適正に設定
することで良好な壁面噴流を形成できる。従って、送風
方向が圧縮機２の長手方向でなく壁面噴流の形成が難し
い場合でも、これらの例のように適切な要素を追加する
ことにより対策でき、既に述べた第３の構成での作用に
よって強制対流として十分な冷却性能が同様に得られ
る。

【００４３】なお、以上の図１５から図２０に示した各
実施例においては、圧縮機の表面にフィンを設けない場
合を説明したが、圧縮機の表面にフィンを設けた場合は
さらに冷却性能を向上できる。

【００４４】図２１は、本発明の第１３の実施例の圧縮
機の冷却装置を備えた冷蔵庫の圧縮機周辺の正面図、図
２２は、その空気流の下流側から見た側面図である。本
実施例では、図１９に示した実施例の圧縮機の冷却装置
の整流ダクト１０を追加したものに、さらに整流ダクト
１０に付加する形で流れ修正部材１１を追加したもの
で、流れ修正部材１１の形状により空気流の乱れ増大や
特定部分への偏流という効果が現れるため、既に述べた
第３の構成での作用により十分な冷却性能が得られるも
のである。流れ修正部材１１を付加する場所としては、
整流ダクトだけではなく吹出しノズルの内面としても明
らかに同様な効果が得られる。

【００４５】図２３は、本発明の第１４の実施例の圧縮
機の冷却装置を備えた冷蔵庫の圧縮機周辺の側面図であ
り、図２４は、その斜視図である。ただし、図２３では
縮流ダクト６の一部については断面を示し、図２４では
圧縮機２の表面付近が明確になるように縮流ダクト６等
を透視して見た状態が示してある。

【００４６】本実施例では、図４及び図６に示した第２
の構成による圧縮機の冷却装置の実施例において、圧縮
機２の表面にフィン４を形成して表面積増加と乱れによ
る熱伝達増大の一方または両方の効果で、冷却性能をさ
らに高めようとするものである。この例では衝突噴流方
式、即ち第２の構成による圧縮機の冷却装置にフィン設
置を行った場合を示したが、壁面噴流方式、即ち第３の
構成による圧縮機の冷却装置にフィン設置を行っても、
同様な結果が期待できる。また壁面噴流方式、即ち第３
の構成による圧縮機の冷却装置において、図２１に示す
整流要素と図２３に示すフィンとを適正な形状にするな
らば、両方を適用してより高い冷却性能を達成できる。

【００４７】なお、以上の各実施例においては、送風機
として軸流型を示したが、必要な送風性能さえ得られる
のならば送風機の種類は特定しなくてよいのはもちろん
である。また、以上の各実施例で共通して説明したよう
に、第１または第３の構成の冷却装置で圧縮機の冷却性
能が高められれば、大容量化・高性能化等に伴う温度上
昇が抑えられ、それによる圧縮機の損失増加や信頼性の
問題も発生しない。従って、冷却装置により間接的に、
圧縮機の大容量化・高性能化等を損失増加や信頼性の問
題を伴うことなく達成することが可能になる。

【００４８】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、冷凍空
調機器用の圧縮機の冷却性能を十分に高めることができ
る。また、間接的に圧縮機の大容量化・高性能化等を損
失増加や信頼性の問題を伴うことなく達成することが可
能になる。

【００４９】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の冷蔵庫の機械室の部分破断
正面図である。

【図２】本発明の他の実施例の冷蔵庫の機械室の部分破
断側面図である。

【図３】図２のＡ方向矢視図である。

【図４】本発明の第３の実施例の冷蔵庫の機械室の部分
破断正面図である。

【図５】図４の空気流の下流側から見た部分破断側面図
である。

【図６】本発明の第４の実施例のエアコン室外機の機械
室の部分破断側面図である。

【図７】図６の圧縮機周辺の水平断面図である。

【図８】本発明の第５の実施例のエアコン室外機の圧縮
機周辺の側面図である。

【図９】図８の水平断面図である。

【図１０】本発明の第６の実施例の冷蔵庫の圧縮機周辺
正面図である。

【図１１】図１０の空気流の下流側から見た側面図であ
る。

【図１２】本発明の第７の実施例の冷蔵庫の圧縮機周辺
の正面図である。

【図１３】図１２の空気流の下流側から見た側面図であ
る。

【図１４】本発明の第８の実施例の冷蔵庫の機械室の部
分破断正面図である。

【図１５】本発明の第９の実施例の冷蔵庫の機械室の部
分破断正面図である。

【図１６】本発明の第１０の実施例の冷蔵庫の機械室の
部分破断正面図である。

【図１７】本発明の第１１の実施例の冷蔵庫の圧縮機周
辺の側面図である。

【図１８】図１７のＢ方向から見た圧縮機の詳細図であ
る。

【図１９】本発明の第１２の実施例のエアコン室外機の
圧縮機周辺側面図である。

【図２０】図１９の平面図である。

【図２１】本発明の第１３の実施例の冷蔵庫の圧縮機周
辺の正面図である。

【図２２】図２１の空気流の下流側から見た側面図であ
る。

【図２３】本発明の第１４の実施例の冷蔵庫の圧縮機周
辺の側面図である。

【図２４】図２３の斜視図である。

【符号の説明】

２…圧縮機、３…送風機、４…フィン、５…空気流、６
…縮流ダクト、７…噴出孔、８…吹出しノズル、９…ダ
クト部材、１０…整流ダクト、１１…流れ修正部材。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者三瓶敏夫栃木県下都賀郡大平町富田800番地株式会社日立製作所栃木工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】送風機で発生させた空気流で圧縮機の表面
を強制冷却する冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置にお
いて、上記圧縮機の表面に空気流に沿う方向にフィンを
設けたことを特徴とする冷凍空調機器用の圧縮機の冷却
装置。
【請求項２】請求項１記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記圧縮機の表面積を前記フィンを設ける前の平滑
面の状態に比べて、上記圧縮機全表面の表面積を１．５
倍以上増加させたことを特徴とする圧縮機の冷却装置。
【請求項３】請求項１記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記圧縮機の表面積を前記フィンを設ける前の平滑
面の状態に比べて、上記圧縮機の要冷却部分の表面積を
２倍以上増加させたことを特徴とする圧縮機の冷却装
置。
【請求項４】送風機で発生させた空気流で圧縮機の表面
を強制冷却する冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置にお
いて、上記空気流を前記圧縮機の表面から隔置された複
数の噴出孔に導いて衝突噴流として上記圧縮機の表面に
噴出するための縮流ダクトを設置したことを特徴とする
圧縮機の冷却装置。
【請求項５】請求項４記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記噴出孔の設けられた上記縮流ダクトの後半部分
が、上記噴出孔の加工されたほぼ円筒面状あるいは円弧
面状の内周部材に端面部材と外周部材とが組合わされて
一体になった中空構造となっていることを特徴とする圧
縮機の冷却装置。
【請求項６】請求項４記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記噴出孔の設けられた上記縮流ダクトの後半部分
が、上記圧縮機寄りの面に上記噴出孔の加工された管状
等の中空断面をもつ複数のダクト部材を、内部を連通さ
せながら円環状や格子状等の全体形状に組合わせて一体
化した構造となっていることを特徴とする圧縮機の冷却
装置。
【請求項７】請求項４記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記圧縮機の表面にフィンを設けたことを特徴とす
る冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置。
【請求項８】送風機で発生させた空気流で圧縮機の表面
を強制冷却する冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置にお
いて、上記送風機が吹出し側の開口の面積が上記空気流
の方向から見た上記圧縮機の断面とほぼ同等かそれ以下
であり、かつ形状が上記断面の全体あるいは外周にほぼ
相似とした吹出し部を備え、上記送風機の吹出し部を上
記圧縮機に対し上記空気流の上流で比較的近い位置に設
置し、上記吹出し部から噴出された空気流が上記圧縮機
の表面に付着した壁面噴流として流れるように構成した
ことを特徴とする圧縮機の冷却装置。
【請求項９】送風機で発生させた空気流で圧縮機の表面
を強制冷却する冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置にお
いて、上記送風機の吹き出し側に、吹出し側の開口の面
積が上記空気流の方向から見た上記圧縮機の断面とほぼ
同等かそれ以下であり、かつ形状が上記断面の全体ある
いは外周にほぼ相似とした吹出しノズルを備え、上記吹
出しノズルから噴出された空気流が上記圧縮機の表面に
付着した壁面噴流として流れるように構成したことを特
徴とする圧縮機の冷却装置。
【請求項１０】請求項９記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記吐出ノズルと接続された構造で、上記圧縮機の
表面から隔置されながら上記圧縮機の表面の少なくとも
一部を覆って上記空気流を上記圧縮機の表面近傍に導く
整流ダクトを設置したことを特徴とする圧縮機の冷却装
置。
【請求項１１】請求項９記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記吐出ノズルの内面に、前記空気流に対し乱れ増
大あるいは前記圧縮機の特定な表面への偏流を発生させ
る流れ修正部材を付加したことを特徴とする圧縮機の冷
却装置。
【請求項１２】請求項９記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記整流ダクトの内面に、前記空気流に対し乱れ増
大あるいは前記圧縮機の特定な表面への偏流を発生させ
る流れ修正部材を付加したことを特徴とする圧縮機の冷
却装置。
【請求項１３】請求項９記載の圧縮機の冷却装置におい
て、上記圧縮機の表面にフィンを設けたことを特徴とす
る冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置。
【請求項１４】請求項１から１３のいずれかに記載の圧
縮機の冷却装置において、上記圧縮機に接続された吸入
配管、冷媒放熱器の少なくとも一方の表面にフィンを設
けるとともに、強制冷却するように構成したことを特徴
とする冷凍空調機器用の圧縮機の冷却装置。