JPH06101529A - 内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents
内燃機関の空燃比制御装置Info
- Publication number
- JPH06101529A JPH06101529A JP4254253A JP25425392A JPH06101529A JP H06101529 A JPH06101529 A JP H06101529A JP 4254253 A JP4254253 A JP 4254253A JP 25425392 A JP25425392 A JP 25425392A JP H06101529 A JPH06101529 A JP H06101529A
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- Japan
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱線式エアフロメータへの通電開始から遅れ
て始動を行った場合の空燃比のリーン化を防止し、始動
を確実なものとする。 【構成】 始動時の燃料噴射量Ｔｉは、基本燃料噴射量
Ｔｐ（＝Ｑ／Ｎ）に始動時増量補正係数ＫＡＳを乗じて
求められる。クランキング中は、イグニッションキース
イッチＯＮからスタータスイッチＯＮまでの経過時間に
応じた補正係数ＫＡＳＳＰＷをテーブルから求め（ステ
ップ６）、これを第２の始動時増量補正係数ＫＡＳＳに
加えて増量する（ステップ８）。上記経過時間が長いと
ＫＡＳＳＰＷは大となり、空燃比のリーン化が防止され
る。
て始動を行った場合の空燃比のリーン化を防止し、始動
を確実なものとする。 【構成】 始動時の燃料噴射量Ｔｉは、基本燃料噴射量
Ｔｐ（＝Ｑ／Ｎ）に始動時増量補正係数ＫＡＳを乗じて
求められる。クランキング中は、イグニッションキース
イッチＯＮからスタータスイッチＯＮまでの経過時間に
応じた補正係数ＫＡＳＳＰＷをテーブルから求め（ステ
ップ６）、これを第２の始動時増量補正係数ＫＡＳＳに
加えて増量する（ステップ８）。上記経過時間が長いと
ＫＡＳＳＰＷは大となり、空燃比のリーン化が防止され
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、吸入空気流量の検出
に熱線式エアフロメータを用いた内燃機関の空燃比制御
装置に関する。
に熱線式エアフロメータを用いた内燃機関の空燃比制御
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の吸入空気流量検出装置とし
て、白金線やＮｉ箔からなる発熱体を吸気通路中に配設
し、その熱放散によって空気流量を検出するようにした
熱線式エアフロメータが知られている。この熱線式エア
フロメータは、白金線等が所定の温度状態となるように
電流を制御するとともに、その電流値によって空気流量
を得るようにしたものであって、特公平３−５６４０８
号公報に示されているように、その原理上、通電開始直
後つまりイグニッションキースイッチをＯＮにした直後
は、冷却状態にある白金線等に、実際の空気流量よりも
大きな電流が流れる、という特性がある。つまり、始動
時には実際の空気流量よりも大きな空気流量が誤って検
出される。
て、白金線やＮｉ箔からなる発熱体を吸気通路中に配設
し、その熱放散によって空気流量を検出するようにした
熱線式エアフロメータが知られている。この熱線式エア
フロメータは、白金線等が所定の温度状態となるように
電流を制御するとともに、その電流値によって空気流量
を得るようにしたものであって、特公平３−５６４０８
号公報に示されているように、その原理上、通電開始直
後つまりイグニッションキースイッチをＯＮにした直後
は、冷却状態にある白金線等に、実際の空気流量よりも
大きな電流が流れる、という特性がある。つまり、始動
時には実際の空気流量よりも大きな空気流量が誤って検
出される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】内燃機関の燃料噴射量
は、エアフロメータが検出した吸入空気流量Ｑと機関回
転数Ｎとから基本燃料噴射量Ｔｐ（＝Ｑ／Ｎ）を求め、
かつこれに種々の補正係数を乗じて決定されるのである
が、始動時の補正係数としては、上記のような熱線式エ
アフロメータの通電開始直後の特性を考慮して適正な空
燃比が得られるように設定してある。つまり、イグニッ
ションキースイッチをＯＮにした直後にクランキングを
開始すると、吸入空気流量Ｑが見かけ上大きく与えられ
るが、その状態で始動に適した適正空燃比となる。
は、エアフロメータが検出した吸入空気流量Ｑと機関回
転数Ｎとから基本燃料噴射量Ｔｐ（＝Ｑ／Ｎ）を求め、
かつこれに種々の補正係数を乗じて決定されるのである
が、始動時の補正係数としては、上記のような熱線式エ
アフロメータの通電開始直後の特性を考慮して適正な空
燃比が得られるように設定してある。つまり、イグニッ
ションキースイッチをＯＮにした直後にクランキングを
開始すると、吸入空気流量Ｑが見かけ上大きく与えられ
るが、その状態で始動に適した適正空燃比となる。
【０００４】しかしながら、イグニッションキースイッ
チをＯＮにした後、ある程度の時間が経過してから始動
操作を行ったような場合には、熱線式エアフロメータの
白金線等を流れる電流が安定し、クランキング中の吸入
空気流量Ｑを正しく検出するようになるため、相対的に
空燃比がリーンとなり、機関が不安定になる、という欠
点があった。
チをＯＮにした後、ある程度の時間が経過してから始動
操作を行ったような場合には、熱線式エアフロメータの
白金線等を流れる電流が安定し、クランキング中の吸入
空気流量Ｑを正しく検出するようになるため、相対的に
空燃比がリーンとなり、機関が不安定になる、という欠
点があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、この発明は、内
燃機関の吸気通路に配設された熱線式エアフロメータ
と、機関回転数を検出する回転数センサと、始動時の補
正係数を主に冷却水温に基づいて設定する始動時増量補
正係数設定手段と、上記エアフロメータが検出した吸入
空気流量と機関回転数とから定まる基本燃料噴射量に上
記始動時増量補正係数を乗じて始動時の燃料噴射量を算
出する噴射量制御手段とを備えてなる内燃機関の空燃比
制御装置において、上記熱線式エアフロメータへの通電
開始から機関始動までの経過時間に応じて始動時の燃料
噴射量を増量補正する補正手段を設けたことを特徴とし
ている。
燃機関の吸気通路に配設された熱線式エアフロメータ
と、機関回転数を検出する回転数センサと、始動時の補
正係数を主に冷却水温に基づいて設定する始動時増量補
正係数設定手段と、上記エアフロメータが検出した吸入
空気流量と機関回転数とから定まる基本燃料噴射量に上
記始動時増量補正係数を乗じて始動時の燃料噴射量を算
出する噴射量制御手段とを備えてなる内燃機関の空燃比
制御装置において、上記熱線式エアフロメータへの通電
開始から機関始動までの経過時間に応じて始動時の燃料
噴射量を増量補正する補正手段を設けたことを特徴とし
ている。
【０００６】
【作用】熱線式エアフロメータへの通電が開始した直後
は、実際の吸入空気流量よりも大きな流量信号が得られ
るが、通電開始から時間が経過すると、徐々に吸入空気
流量を正しく検出するようになる。従って通電開始から
遅れて始動すると相対的にリーンになる傾向にあるが、
本発明では、通電開始から機関始動までの経過時間に応
じて燃料噴射量が増量補正され、通電開始直後に始動し
た場合と同様の適正空燃比が得られる。
は、実際の吸入空気流量よりも大きな流量信号が得られ
るが、通電開始から時間が経過すると、徐々に吸入空気
流量を正しく検出するようになる。従って通電開始から
遅れて始動すると相対的にリーンになる傾向にあるが、
本発明では、通電開始から機関始動までの経過時間に応
じて燃料噴射量が増量補正され、通電開始直後に始動し
た場合と同様の適正空燃比が得られる。
【０００７】
【実施例】以下、この発明の一実施例を図面に基づいて
説明する。
説明する。
【０００８】図１は、この発明に係る空燃比制御装置の
一実施例の機械的構成を示す構成説明図である。
一実施例の機械的構成を示す構成説明図である。
【０００９】同図において、１は内燃機関を示してお
り、この内燃機関１の吸気ポート２に各気筒毎に燃料噴
射弁３が配設されている。そして、上記吸気ポート２に
接続された吸気通路４にスロットル弁５が介装されてい
るとともに、このスロットル弁５よりも上流側に、熱線
式エアフロメータ６が配設されている。尚、７はエアク
リーナである。上記内燃機関１には、冷却水温を検出す
る水温センサ８が取り付けられている。
り、この内燃機関１の吸気ポート２に各気筒毎に燃料噴
射弁３が配設されている。そして、上記吸気ポート２に
接続された吸気通路４にスロットル弁５が介装されてい
るとともに、このスロットル弁５よりも上流側に、熱線
式エアフロメータ６が配設されている。尚、７はエアク
リーナである。上記内燃機関１には、冷却水温を検出す
る水温センサ８が取り付けられている。
【００１０】また９は、回転数センサとして機関クラン
ク軸に同期して所定のパルス信号を発するクランク角セ
ンサを示している。
ク軸に同期して所定のパルス信号を発するクランク角セ
ンサを示している。
【００１１】１０は、上記熱線式エアフロメータ６の出
力から吸入空気流量を検出するとともに、上記クランク
角センサ９の信号から機関回転数を検出し、これらに基
づいて燃料噴射量制御等を行うコントロールユニットを
示している。このコントロールユニット１０は、ＣＰＵ
やＲＯＭ、ＲＡＭならびにＩ／Ｏポート等にて構成され
たマイクロコンピュータシステムからなり、所定のプロ
グラムに従って種々の演算処理を行うようになってい
る。また、１１はコントロールユニット１０やエアフロ
メータ６への通電を行うイグニッションキースイッチ、
１２は図示せぬスタータへの通電を行うスタータスイッ
チである。
力から吸入空気流量を検出するとともに、上記クランク
角センサ９の信号から機関回転数を検出し、これらに基
づいて燃料噴射量制御等を行うコントロールユニットを
示している。このコントロールユニット１０は、ＣＰＵ
やＲＯＭ、ＲＡＭならびにＩ／Ｏポート等にて構成され
たマイクロコンピュータシステムからなり、所定のプロ
グラムに従って種々の演算処理を行うようになってい
る。また、１１はコントロールユニット１０やエアフロ
メータ６への通電を行うイグニッションキースイッチ、
１２は図示せぬスタータへの通電を行うスタータスイッ
チである。
【００１２】次に、上記構成における空燃比制御につい
て説明する。
て説明する。
【００１３】上記構成において、１サイクル毎の噴射量
つまり各燃料噴射弁３に印加される駆動パルス信号のパ
ルス幅Ｔｉは、 Ｔｉ＝Ｔｐ×ＣＯＥＦ×２＋Ｔｓ として与えられる。ここでＴｐは、基本燃料噴射量であ
り、エアフロメータ６が検出した吸入空気流量Ｑと機関
回転数ＮとからＱ／Ｎとして求められる。またＣＯＥＦ
は、種々の増量補正係数であり、例えば機関始動時およ
びその直後には、後述する始動時増量補正係数ＫＡＳが
与えられる。Ｔｓは、電圧による燃料噴射弁３の無効時
間を補償するように付加される電圧補正係数である。
つまり各燃料噴射弁３に印加される駆動パルス信号のパ
ルス幅Ｔｉは、 Ｔｉ＝Ｔｐ×ＣＯＥＦ×２＋Ｔｓ として与えられる。ここでＴｐは、基本燃料噴射量であ
り、エアフロメータ６が検出した吸入空気流量Ｑと機関
回転数ＮとからＱ／Ｎとして求められる。またＣＯＥＦ
は、種々の増量補正係数であり、例えば機関始動時およ
びその直後には、後述する始動時増量補正係数ＫＡＳが
与えられる。Ｔｓは、電圧による燃料噴射弁３の無効時
間を補償するように付加される電圧補正係数である。
【００１４】上記の始動時増量補正係数ＫＡＳは、主に
冷却水温ＴＷに応じて与えられるもので、次式のように
して求められる。
冷却水温ＴＷに応じて与えられるもので、次式のように
して求められる。
【００１５】 ＫＡＳ＝ＴＫＡＳ×ＴＭＫＡＳ×ＴＮＫＡＳ＋ＫＡＳＳ ここで、ＴＫＡＳは冷却水温ＴＷに対する補正係数であ
って、図３に示すような特性を有している。ＴＭＫＡＳ
は始動後の増量補正を時間経過に伴って徐々に小さくす
るために、始動後経過時間ｔに対して与えられる補正係
数であって、図４に示すような特性を有している。ＴＮ
ＫＡＳは機関回転数Ｎに対する補正係数であって、図５
に示すような特性を有している。
って、図３に示すような特性を有している。ＴＭＫＡＳ
は始動後の増量補正を時間経過に伴って徐々に小さくす
るために、始動後経過時間ｔに対して与えられる補正係
数であって、図４に示すような特性を有している。ＴＮ
ＫＡＳは機関回転数Ｎに対する補正係数であって、図５
に示すような特性を有している。
【００１６】ＫＡＳＳは、第２の始動時増量補正係数で
あって、始動時には次式のように与えられる。
あって、始動時には次式のように与えられる。
【００１７】 ＫＡＳＳ＝ＫＡＳＳＴＷ＋ＫＡＳＳＰＷ×ＰＷＯＮＴＷ また始動完了後は、次式のように与えられる。
【００１８】ＫＡＳＳ＝ＫＡＳＳＴＷ ここでＫＡＳＳＴＷはやはり冷却水温ＴＷに対する補正
係数であって、図６に示すような特性を有している。
係数であって、図６に示すような特性を有している。
【００１９】ＫＡＳＳＰＷは、エアフロメータ６への通
電開始つまりイグニッションキースイッチ１１のＯＮか
ら機関の始動つまりスタータスイッチ１２のＯＮまでの
経過時間ＴＭＰＷＯＮに応じて与えられる補正係数であ
って、図７に示すような特性を有している。この補正係
数ＫＡＳＳＰＷは、経過時間ＴＭＰＷＯＮが長いほど大
となるので、燃料噴射量Ｔｉは増量方向に補正される。
従って、イグニッションキースイッチ１１をＯＮとして
からある程度時間が経過した後に機関の始動を行ったと
しても、イグニッションキースイッチ１１ＯＮ直後に始
動した場合と同様に適正な空燃比が得られる。またＰＷ
ＯＮＴＷは、冷却水温ＴＷによって上記の補正係数ＫＡ
ＳＳＰＷの値を補正するようにした補正係数であって、
図８のような特性を有している。つまり低温時には、経
過時間ＴＭＰＷＯＮによる空燃比のリーン化の影響が少
なくなるので、補正係数ＫＡＳＳＰＷによる増量を小さ
なものに修正するようにしている。
電開始つまりイグニッションキースイッチ１１のＯＮか
ら機関の始動つまりスタータスイッチ１２のＯＮまでの
経過時間ＴＭＰＷＯＮに応じて与えられる補正係数であ
って、図７に示すような特性を有している。この補正係
数ＫＡＳＳＰＷは、経過時間ＴＭＰＷＯＮが長いほど大
となるので、燃料噴射量Ｔｉは増量方向に補正される。
従って、イグニッションキースイッチ１１をＯＮとして
からある程度時間が経過した後に機関の始動を行ったと
しても、イグニッションキースイッチ１１ＯＮ直後に始
動した場合と同様に適正な空燃比が得られる。またＰＷ
ＯＮＴＷは、冷却水温ＴＷによって上記の補正係数ＫＡ
ＳＳＰＷの値を補正するようにした補正係数であって、
図８のような特性を有している。つまり低温時には、経
過時間ＴＭＰＷＯＮによる空燃比のリーン化の影響が少
なくなるので、補正係数ＫＡＳＳＰＷによる増量を小さ
なものに修正するようにしている。
【００２０】次に、図３のフローチャートに従って上述
した始動時増量補正係数ＫＡＳの演算処理を説明する。
尚、この処理は、各気筒の燃料噴射の度に実行される。
した始動時増量補正係数ＫＡＳの演算処理を説明する。
尚、この処理は、各気筒の燃料噴射の度に実行される。
【００２１】先ずステップ１で冷却水温ＴＷに対する補
正係数ＴＫＡＳを、所定のデータテーブルに基づいて算
出する。次に、ステップ２で始動後の経過時間ｔに対す
る補正係数ＴＭＫＡＳを所定のデータテーブルに基づい
て算出する。またステップ３で機関回転数Ｎに対する補
正係数ＴＮＫＡＳを所定のデータテーブルに基づいて算
出する。更に、ステップ４で、第２の始動時増量補正係
数ＫＡＳＳの一部となる冷却水温ＴＷに対する補正係数
ＫＡＳＳＴＷを所定のデータテーブルに基づいて算出す
る。
正係数ＴＫＡＳを、所定のデータテーブルに基づいて算
出する。次に、ステップ２で始動後の経過時間ｔに対す
る補正係数ＴＭＫＡＳを所定のデータテーブルに基づい
て算出する。またステップ３で機関回転数Ｎに対する補
正係数ＴＮＫＡＳを所定のデータテーブルに基づいて算
出する。更に、ステップ４で、第２の始動時増量補正係
数ＫＡＳＳの一部となる冷却水温ＴＷに対する補正係数
ＫＡＳＳＴＷを所定のデータテーブルに基づいて算出す
る。
【００２２】そして、ステップ５に進み、スタータスイ
ッチ１２がＯＮであるか否かを判定する。スタータスイ
ッチ１２がＯＮであればステップ６へ進み、イグニッシ
ョンキースイッチ１１，ＯＮからスタータスイッチ１
２，ＯＮまでの経過時間ＴＭＰＷＯＮに対する補正係数
ＫＡＳＳＰＷを所定のデータテーブルに基づいて算出す
る。更にステップ７で、冷却水温ＴＷに対する補正係数
ＰＷＯＮＴＷを所定のデータテーブルに基づいて算出す
る。尚、経過時間ＴＭＰＷＯＮは図示せぬ他のフローチ
ャートに基づいて計測される。
ッチ１２がＯＮであるか否かを判定する。スタータスイ
ッチ１２がＯＮであればステップ６へ進み、イグニッシ
ョンキースイッチ１１，ＯＮからスタータスイッチ１
２，ＯＮまでの経過時間ＴＭＰＷＯＮに対する補正係数
ＫＡＳＳＰＷを所定のデータテーブルに基づいて算出す
る。更にステップ７で、冷却水温ＴＷに対する補正係数
ＰＷＯＮＴＷを所定のデータテーブルに基づいて算出す
る。尚、経過時間ＴＭＰＷＯＮは図示せぬ他のフローチ
ャートに基づいて計測される。
【００２３】ステップ８では、上記ＫＡＳＳＴＷ，ＫＡ
ＳＳＰＷおよびＰＷＯＮＴＷを用いて、第２の始動時増
量補正係数ＫＡＳＳを、 ＫＡＳＳ＝ＫＡＳＳＴＷ＋ＫＡＳＳＰＷ×ＰＷＯＮＴＷ として算出する。
ＳＳＰＷおよびＰＷＯＮＴＷを用いて、第２の始動時増
量補正係数ＫＡＳＳを、 ＫＡＳＳ＝ＫＡＳＳＴＷ＋ＫＡＳＳＰＷ×ＰＷＯＮＴＷ として算出する。
【００２４】そして、ステップ９で、始動時増量補正係
数ＫＡＳを、 ＫＡＳ＝ＴＫＡＳ×ＴＭＫＡＳ×ＴＮＫＡＳ＋ＫＡＳＳ として算出する。
数ＫＡＳを、 ＫＡＳ＝ＴＫＡＳ×ＴＭＫＡＳ×ＴＮＫＡＳ＋ＫＡＳＳ として算出する。
【００２５】一方、始動が完了してスタータスイッチ１
２がＯＦＦとなっていれば、ステップ５からステップ１
０へ進み、第２の始動時増量補正係数ＫＡＳＳを、ＫＡ
ＳＳ＝ＫＡＳＳＴＷとする。つまり、経過時間ＴＭＰＷ
ＯＮに基づく増量を終了する。そして、ステップ９で、
始動時増量補正係数ＫＡＳを求める。
２がＯＦＦとなっていれば、ステップ５からステップ１
０へ進み、第２の始動時増量補正係数ＫＡＳＳを、ＫＡ
ＳＳ＝ＫＡＳＳＴＷとする。つまり、経過時間ＴＭＰＷ
ＯＮに基づく増量を終了する。そして、ステップ９で、
始動時増量補正係数ＫＡＳを求める。
【００２６】以上の処理によって求められる始動時増量
補正係数ＫＡＳは、例えば図９に示すような特性で与え
られる。ここで、クランキング中の始動時増量補正係数
ＫＡＳは、イグニッションキースイッチ１１ＯＮからの
経過時間ＴＭＰＷＯＮが短ければ破線のように与えられ
るのに対し、経過時間ＴＭＰＷＯＮが長ければ実線のよ
うに相対的に大きく与えられる。
補正係数ＫＡＳは、例えば図９に示すような特性で与え
られる。ここで、クランキング中の始動時増量補正係数
ＫＡＳは、イグニッションキースイッチ１１ＯＮからの
経過時間ＴＭＰＷＯＮが短ければ破線のように与えられ
るのに対し、経過時間ＴＭＰＷＯＮが長ければ実線のよ
うに相対的に大きく与えられる。
【００２７】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、この発明
に係る内燃機関の空燃比制御装置によれば、熱線式エア
フロメータへの通電開始から遅れて機関を始動した場合
でも、通電開始直後に始動した場合に比較して空燃比が
リーン化することがなく、始動に適した適正空燃比を確
保することができる。従って、確実に始動でき、かつ機
関が安定したものとなる。
に係る内燃機関の空燃比制御装置によれば、熱線式エア
フロメータへの通電開始から遅れて機関を始動した場合
でも、通電開始直後に始動した場合に比較して空燃比が
リーン化することがなく、始動に適した適正空燃比を確
保することができる。従って、確実に始動でき、かつ機
関が安定したものとなる。
【図１】この発明に係る空燃比制御装置の一実施例を示
す構成説明図。
す構成説明図。
【図２】この実施例における始動時増量補正係数ＫＡＳ
の演算処理を示すフローチャート。
の演算処理を示すフローチャート。
【図３】補正係数ＴＫＡＳの特性図。
【図４】補正係数ＴＭＫＡＳの特性図。
【図５】補正係数ＴＮＫＡＳの特性図。
【図６】補正係数ＫＡＳＳＴＷの特性図。
【図７】補正係数ＫＡＳＳＰＷの特性図。
【図８】補正係数ＰＷＯＮＴＷの特性図。
【図９】始動時増量補正係数ＫＡＳの一例を示す特性
図。
図。
３…燃料噴射弁 ６…熱線式エアフロメータ ９…クランク角センサ １０…コントロールユニット １１…イグニッションキースイッチ １２…スタータスイッチ
Claims (1)
- 【請求項１】 内燃機関の吸気通路に配設された熱線式
エアフロメータと、機関回転数を検出する回転数センサ
と、始動時の補正係数を主に冷却水温に基づいて設定す
る始動時増量補正係数設定手段と、上記エアフロメータ
が検出した吸入空気流量と機関回転数とから定まる基本
燃料噴射量に上記始動時増量補正係数を乗じて始動時の
燃料噴射量を算出する噴射量制御手段とを備えてなる内
燃機関の空燃比制御装置において、上記熱線式エアフロ
メータへの通電開始から機関始動までの経過時間に応じ
て始動時の燃料噴射量を増量補正する補正手段を設けた
ことを特徴とする内燃機関の空燃比制御手段。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4254253A JPH06101529A (ja) | 1992-09-24 | 1992-09-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4254253A JPH06101529A (ja) | 1992-09-24 | 1992-09-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06101529A true JPH06101529A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17262418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4254253A Pending JPH06101529A (ja) | 1992-09-24 | 1992-09-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06101529A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6363313B1 (en) | 1999-04-06 | 2002-03-26 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel property detecting system |
-
1992
- 1992-09-24 JP JP4254253A patent/JPH06101529A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6363313B1 (en) | 1999-04-06 | 2002-03-26 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel property detecting system |
| DE10017100B4 (de) * | 1999-04-06 | 2007-10-31 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama | System zur Erfassung einer Kraftstoffeigenschaft |
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