JPH059637A - 鍛造用アルミニウム合金 - Google Patents
鍛造用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPH059637A JPH059637A JP18933591A JP18933591A JPH059637A JP H059637 A JPH059637 A JP H059637A JP 18933591 A JP18933591 A JP 18933591A JP 18933591 A JP18933591 A JP 18933591A JP H059637 A JPH059637 A JP H059637A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- forging
- aluminum alloy
- content
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｐ含有量を規制しＳｉ含有量を低減した合金
設計と共に共晶Ｓｉの微細化を図ることにより、鋳造性
を確保しつつ、６０６１合金に匹敵する機械強度をもつ
鍛造用アルミニウム合金を得る。 【構成】 Ｓｉ：２．０〜３．０重量％，Ｍｇ：０．２
〜０．６重量％，Ｔｉ：０．０１〜０．１重量％，Ｂ：
０．０００１〜０．０１重量％で、更にＮａ：０．００
１〜０．０１重量％，Ｓｒ：０．００１〜０．０５重量
％，Ｓｂ：０．０５〜０．１０重量％及びＣａ：０．０
００５〜０．０１重量％のうちの何れか１種又は２種以
上を含有し、Ｐ含有量を０．００１重量％以下に規制
し、残部がＡｌからなる組成を持ち、鋳造組織に含まれ
る共晶Ｓｉの大きさが平均粒径で２０μｍ以下である。
また、任意成分として、Ｃｕ：０．２〜０．５重量％，
Ｚｒ：０．０１〜０．２重量％，Ｍｎ：０．０２〜０．
５重量％及びＣｒ：０．０１〜０．３重量％のうちの何
れか１種又は２種以上を含有してもよい。
設計と共に共晶Ｓｉの微細化を図ることにより、鋳造性
を確保しつつ、６０６１合金に匹敵する機械強度をもつ
鍛造用アルミニウム合金を得る。 【構成】 Ｓｉ：２．０〜３．０重量％，Ｍｇ：０．２
〜０．６重量％，Ｔｉ：０．０１〜０．１重量％，Ｂ：
０．０００１〜０．０１重量％で、更にＮａ：０．００
１〜０．０１重量％，Ｓｒ：０．００１〜０．０５重量
％，Ｓｂ：０．０５〜０．１０重量％及びＣａ：０．０
００５〜０．０１重量％のうちの何れか１種又は２種以
上を含有し、Ｐ含有量を０．００１重量％以下に規制
し、残部がＡｌからなる組成を持ち、鋳造組織に含まれ
る共晶Ｓｉの大きさが平均粒径で２０μｍ以下である。
また、任意成分として、Ｃｕ：０．２〜０．５重量％，
Ｚｒ：０．０１〜０．２重量％，Ｍｎ：０．０２〜０．
５重量％及びＣｒ：０．０１〜０．３重量％のうちの何
れか１種又は２種以上を含有してもよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車部品，家電製品
等に使用され、良好な強度及び大きな伸び率を呈する鍛
造用アルミニウム合金に関する。
等に使用され、良好な強度及び大きな伸び率を呈する鍛
造用アルミニウム合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム合金の代表的な鍛造用素材
として、６０６１合金が使用されている。しかし、６０
６１合金は、押出工程を経て鍛造用素材にされることか
ら、コスト高になる。また、押出し材を鍛造することか
ら、製品形状がおのずと単純な形状に限定される。
として、６０６１合金が使用されている。しかし、６０
６１合金は、押出工程を経て鍛造用素材にされることか
ら、コスト高になる。また、押出し材を鍛造することか
ら、製品形状がおのずと単純な形状に限定される。
【０００３】そのため、形状が複雑な製品を得る場合、
鍛造用素材を鋳造で得る必要が生じる。現在、鋳造によ
って所定の形状が付与された素材、すなわち予形材で鍛
造が可能な材料としては、ＡＣ４Ｃ，ＡＣ４ＣＨ等がＪ
ＩＳで掲げられている。しかし、ＡＣ４Ｃ，ＡＣ４ＣＨ
等のアルミニウム合金は、６０６１合金に比較し伸び率
等の引張り特性が劣り、形状特性に優れた鍛造製品を得
ることができない。
鍛造用素材を鋳造で得る必要が生じる。現在、鋳造によ
って所定の形状が付与された素材、すなわち予形材で鍛
造が可能な材料としては、ＡＣ４Ｃ，ＡＣ４ＣＨ等がＪ
ＩＳで掲げられている。しかし、ＡＣ４Ｃ，ＡＣ４ＣＨ
等のアルミニウム合金は、６０６１合金に比較し伸び率
等の引張り特性が劣り、形状特性に優れた鍛造製品を得
ることができない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ＡＣ４Ｃ，ＡＣ４ＣＨ
等のアルミニウム合金を鋳造することにより得られた鍛
造用素材の伸び率を大きくするため、Ｓｉ含有量を３重
量％程度まで少なく、更にＮａ、Ｓｒ、Ｓｂ等を添加
し、共晶Ｓｉを微細化することが、特開昭５４−１３４
０７号公報で紹介されている。
等のアルミニウム合金を鋳造することにより得られた鍛
造用素材の伸び率を大きくするため、Ｓｉ含有量を３重
量％程度まで少なく、更にＮａ、Ｓｒ、Ｓｂ等を添加
し、共晶Ｓｉを微細化することが、特開昭５４−１３４
０７号公報で紹介されている。
【０００５】共晶Ｓｉの微細化によって、伸び率がある
程度改善される。しかし、依然として６０６１合金の伸
び率には及ばず、鍛造性に問題が残っている。また、得
られた鍛造製品の耐力が十分でないことから、所定の構
造強度をだすために厚肉化することを余儀なくされてい
た。その結果、軽量化部品としてのアルミニウム材料の
長所を活用できない現状である。
程度改善される。しかし、依然として６０６１合金の伸
び率には及ばず、鍛造性に問題が残っている。また、得
られた鍛造製品の耐力が十分でないことから、所定の構
造強度をだすために厚肉化することを余儀なくされてい
た。その結果、軽量化部品としてのアルミニウム材料の
長所を活用できない現状である。
【０００６】本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、Ｐ含有量を規制し共晶Ｓｉを十分
に微細化することにより、鍛造性を始めとして機械強度
等に優れたアルミニウム合金を提供することを目的とす
る。
出されたものであり、Ｐ含有量を規制し共晶Ｓｉを十分
に微細化することにより、鍛造性を始めとして機械強度
等に優れたアルミニウム合金を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の鍛造用アルミニ
ウム合金は、その目的を達成するため、Ｓｉ：２．０〜
３．０重量％，Ｍｇ：０．２〜０．６重量％，Ｔｉ：
０．０１〜０．１重量％，Ｂ：０．０００１〜０．０１
重量％で、更にＮａ：０．００１〜０．０１重量％，Ｓ
ｒ：０．００１〜０．０５重量％，Ｓｂ：０．０５〜
０．１０重量％及びＣａ：０．０００５〜０．０１重量
％のうち何れか１種又は２種以上を含有し、Ｐ含有量を
０．００１重量％以下に規制し、残部がＡｌからなり、
鋳造組織に含まれる共晶Ｓｉの大きさが平均粒径で２０
μｍ以下であることを特徴とする。
ウム合金は、その目的を達成するため、Ｓｉ：２．０〜
３．０重量％，Ｍｇ：０．２〜０．６重量％，Ｔｉ：
０．０１〜０．１重量％，Ｂ：０．０００１〜０．０１
重量％で、更にＮａ：０．００１〜０．０１重量％，Ｓ
ｒ：０．００１〜０．０５重量％，Ｓｂ：０．０５〜
０．１０重量％及びＣａ：０．０００５〜０．０１重量
％のうち何れか１種又は２種以上を含有し、Ｐ含有量を
０．００１重量％以下に規制し、残部がＡｌからなり、
鋳造組織に含まれる共晶Ｓｉの大きさが平均粒径で２０
μｍ以下であることを特徴とする。
【０００８】本発明の鍛造用アルミニウム合金は、更に
Ｃｕ：０．２〜０．５重量％，Ｚｒ：０．０１〜０．２
重量％，Ｍｎ：０．０２〜０．５重量％及びＣｒ：０．
０１〜０．３重量％のうちの何れか１種又は２種以上を
含有することもできる。また、鋳造素材の気孔率を０．
４〜１．６％とし、伸び率を１５％以上とすることが好
ましい。
Ｃｕ：０．２〜０．５重量％，Ｚｒ：０．０１〜０．２
重量％，Ｍｎ：０．０２〜０．５重量％及びＣｒ：０．
０１〜０．３重量％のうちの何れか１種又は２種以上を
含有することもできる。また、鋳造素材の気孔率を０．
４〜１．６％とし、伸び率を１５％以上とすることが好
ましい。
【０００９】
【作用】本発明の鍛造用アルミニウム合金においては、
鋳造性を確保すると共に、高靭性化及び伸びを向上させ
るため、ＡＣ４Ｃ，ＡＣ４ＣＨ等の従来のアルミニウム
合金に比較してＳｉ含有量を低めに設定している。そし
て、共晶Ｓｉの微細化を図るため、Ｎａ，Ｓｉ，Ｓｂ等
を添加すると共に、微細化阻害元素であるＰ含有量を規
制している。更に、十分な伸びを確保できる範囲内でＭ
ｇを増量することにより、耐力の向上を図っている。こ
の条件が満された予形材を鍛造すると、据込率（圧下
率）で２０％程度の僅かな朔性加工により、６０１０合
金に匹敵する靭性を得ることが可能となる。
鋳造性を確保すると共に、高靭性化及び伸びを向上させ
るため、ＡＣ４Ｃ，ＡＣ４ＣＨ等の従来のアルミニウム
合金に比較してＳｉ含有量を低めに設定している。そし
て、共晶Ｓｉの微細化を図るため、Ｎａ，Ｓｉ，Ｓｂ等
を添加すると共に、微細化阻害元素であるＰ含有量を規
制している。更に、十分な伸びを確保できる範囲内でＭ
ｇを増量することにより、耐力の向上を図っている。こ
の条件が満された予形材を鍛造すると、据込率（圧下
率）で２０％程度の僅かな朔性加工により、６０１０合
金に匹敵する靭性を得ることが可能となる。
【００１０】以下、合金成分及びその含有量等について
説明する。 Ｓｉ： 本発明の鍛造用アルミニウム合金は、鋳造で得
られた予形材を鍛造することにより、所定形状をもつ製
品とされる。この予形材を得るために、溶湯の流動性，
引け性等が良く、鋳造割れ等の欠陥が発生しないことが
要求される。この鋳造性を確保する上から、Ｓｉを含有
させることが必要である。しかし、多量のＳｉ含有は、
アルミニウム合金の伸びや機械的強度を低下させる。こ
の点から、本発明においては、Ｓｉ含有量を２．０〜
３．０重量％の範囲に設定した。
説明する。 Ｓｉ： 本発明の鍛造用アルミニウム合金は、鋳造で得
られた予形材を鍛造することにより、所定形状をもつ製
品とされる。この予形材を得るために、溶湯の流動性，
引け性等が良く、鋳造割れ等の欠陥が発生しないことが
要求される。この鋳造性を確保する上から、Ｓｉを含有
させることが必要である。しかし、多量のＳｉ含有は、
アルミニウム合金の伸びや機械的強度を低下させる。こ
の点から、本発明においては、Ｓｉ含有量を２．０〜
３．０重量％の範囲に設定した。
【００１１】この範囲のＳｉ含有量で、必要とする伸び
や機械的強度が得られると共に、鋳造性も良好になる。
Ｓｉ含有量が３．０重量％を超えると、ミクロ組織でも
検出されるように粒界に比較的多量の共晶Ｓｉが晶出
し、伸び，機械的強度等を劣化させる。逆に、Ｓｉ含有
量が２．０重量％未満のときには、鋳造性が悪くなる。
特に、Ｓｉ含有量１〜２重量％未満の範囲では、流動性
が最も悪く、鋳造割れ等の欠陥が発生し易い。
や機械的強度が得られると共に、鋳造性も良好になる。
Ｓｉ含有量が３．０重量％を超えると、ミクロ組織でも
検出されるように粒界に比較的多量の共晶Ｓｉが晶出
し、伸び，機械的強度等を劣化させる。逆に、Ｓｉ含有
量が２．０重量％未満のときには、鋳造性が悪くなる。
特に、Ｓｉ含有量１〜２重量％未満の範囲では、流動性
が最も悪く、鋳造割れ等の欠陥が発生し易い。
【００１２】Ｍｇ：Ｓｉと共存して熱処理によりＭｇ2
Ｓｉとして析出し、引張強さ，耐力等の機械的強度を向
上させる。しかし、Ｍｇ含有量が０．６重量％を越える
と，伸び，衝撃値等が大きく低下する。また、６０６１
合金の性能に近づけるためには、Ｓｉ含有量の低下によ
って伸びを増大させた分、Ｍｇ含有量を可能な限り増量
して強度向上を図る。このようなＭｇの効果を発現させ
るため、０．２重量％以上のＭｇ含有が必要である。
Ｓｉとして析出し、引張強さ，耐力等の機械的強度を向
上させる。しかし、Ｍｇ含有量が０．６重量％を越える
と，伸び，衝撃値等が大きく低下する。また、６０６１
合金の性能に近づけるためには、Ｓｉ含有量の低下によ
って伸びを増大させた分、Ｍｇ含有量を可能な限り増量
して強度向上を図る。このようなＭｇの効果を発現させ
るため、０．２重量％以上のＭｇ含有が必要である。
【００１３】Ｔｉ，Ｂ：アルミニウム合金の鋳造組織
は、Ｔｉ及びＢの併用添加によって微細化される。鋳造
組織の微細化に伴い、粒界に析出する不純物やシュリン
ケージ等が細かく分散され、機械的特性が向上する。こ
のような効果を得るためには、０．０１重量％以上のＴ
ｉ及び０．０００１重量％以上のＢを含有させることが
必要である。しかし、Ｔｉ含有量及びＢ含有量がそれぞ
れ０．１重量％及び０．０１重量％を超えると、析出す
る介在物が多くなり、却って靭性，強度，伸び等が劣化
する。
は、Ｔｉ及びＢの併用添加によって微細化される。鋳造
組織の微細化に伴い、粒界に析出する不純物やシュリン
ケージ等が細かく分散され、機械的特性が向上する。こ
のような効果を得るためには、０．０１重量％以上のＴ
ｉ及び０．０００１重量％以上のＢを含有させることが
必要である。しかし、Ｔｉ含有量及びＢ含有量がそれぞ
れ０．１重量％及び０．０１重量％を超えると、析出す
る介在物が多くなり、却って靭性，強度，伸び等が劣化
する。
【００１４】Ｃｕ：アルミニウム合金の強度を向上させ
る上で、必要に応じて添加される元素である。０．２〜
０．５重量％のＣｕをＭｇと併用添加するとき、十分な
伸びを確保できる範囲で耐力の向上が図られる。
る上で、必要に応じて添加される元素である。０．２〜
０．５重量％のＣｕをＭｇと併用添加するとき、十分な
伸びを確保できる範囲で耐力の向上が図られる。
【００１５】Ｎａ，Ｓｒ，Ｓｂ，Ｃａ：共晶Ｓｉの微細
化により伸び，衝撃値等を向上させるため、Ｎａ，Ｓ
ｒ，Ｓｂ，Ｃａ等が添加される。共晶Ｓｉ微細化作用
は、０．００１重量％以上のＮａ，０．００１重量％以
上のＳｒ，０．０５重量％以上のＳｂ或いは０．０００
５重量％以上のＣａを含有させることにより得られる。
しかし、これら添加元素は、ガスの吸収及び化合物の生
成を促進させると共に、引け性を変化させる傾向を呈す
る。その結果、多量にＮａ，Ｓｒ，Ｓｂ，Ｃａ等を添加
すると、アルミニウム合金の靭性が劣化する。この点
で、Ｎａ，Ｓｒ，Ｓｂ及びＣａ含有量の上限を、それぞ
れ０．０１重量％，０．０５重量％，０．１０重量％及
び０．０１重量％に設定した。
化により伸び，衝撃値等を向上させるため、Ｎａ，Ｓ
ｒ，Ｓｂ，Ｃａ等が添加される。共晶Ｓｉ微細化作用
は、０．００１重量％以上のＮａ，０．００１重量％以
上のＳｒ，０．０５重量％以上のＳｂ或いは０．０００
５重量％以上のＣａを含有させることにより得られる。
しかし、これら添加元素は、ガスの吸収及び化合物の生
成を促進させると共に、引け性を変化させる傾向を呈す
る。その結果、多量にＮａ，Ｓｒ，Ｓｂ，Ｃａ等を添加
すると、アルミニウム合金の靭性が劣化する。この点
で、Ｎａ，Ｓｒ，Ｓｂ及びＣａ含有量の上限を、それぞ
れ０．０１重量％，０．０５重量％，０．１０重量％及
び０．０１重量％に設定した。
【００１６】Ｐ：Ｎａ，Ｓｒ，Ｓｂ，Ｃａ等の添加元素
は、合金中のＰと反応し、共晶Ｓｉの微細化に有効に作
用しなくなる。そのため、本発明においては、微細化効
果を阻害するＰを０．００１重量％以下に規制して、Ｎ
ａ，Ｓｒ，Ｓｂ，Ｃａ等の作用を効率よく発揮させる。
は、合金中のＰと反応し、共晶Ｓｉの微細化に有効に作
用しなくなる。そのため、本発明においては、微細化効
果を阻害するＰを０．００１重量％以下に規制して、Ｎ
ａ，Ｓｒ，Ｓｂ，Ｃａ等の作用を効率よく発揮させる。
【００１７】Ｚｒ，Ｍｎ，Ｃｒ：加工時にアルミニウム
合金が再結晶することを防止するために、必要に応じて
添加される元素である。再結晶防止を図るためには、
０．０１重量％以上のＺｒ，０．０２重量％以上のＭｎ
或いは０．０１重量％以上のＣｒを含有させることが必
要である。しかし、これら元素を多量に添加すると、マ
トリックスの硬度が上昇し、却って加工性が低下する。
そこで、Ｚｒ含有量，Ｍｎ含有量及びＣｒ含有量の上限
を、それぞれ０．２重量％，０．５重量％及び０．３重
量％に規定した。
合金が再結晶することを防止するために、必要に応じて
添加される元素である。再結晶防止を図るためには、
０．０１重量％以上のＺｒ，０．０２重量％以上のＭｎ
或いは０．０１重量％以上のＣｒを含有させることが必
要である。しかし、これら元素を多量に添加すると、マ
トリックスの硬度が上昇し、却って加工性が低下する。
そこで、Ｚｒ含有量，Ｍｎ含有量及びＣｒ含有量の上限
を、それぞれ０．２重量％，０．５重量％及び０．３重
量％に規定した。
【００１８】共晶Ｓｉの粒径：本発明のアルミニウム合
金においては、共晶Ｓｉの大きさが平均粒径で２０μｍ
以下の小さなものである。この小さな共晶Ｓｉは、予形
材に含まれる気孔を微細なものにすると共に、僅かな据
込み率の鍛造によって気孔率を急激に低減させ、中実度
の高い鍛造製品を得る要因となる。これに対して、従来
のアルミニウム合金を鍛造して実質的に気孔のない鍛造
製品を得ようとすると、据込み率を５０％以上に設定す
ることが必要である。
金においては、共晶Ｓｉの大きさが平均粒径で２０μｍ
以下の小さなものである。この小さな共晶Ｓｉは、予形
材に含まれる気孔を微細なものにすると共に、僅かな据
込み率の鍛造によって気孔率を急激に低減させ、中実度
の高い鍛造製品を得る要因となる。これに対して、従来
のアルミニウム合金を鍛造して実質的に気孔のない鍛造
製品を得ようとすると、据込み率を５０％以上に設定す
ることが必要である。
【００１９】
【実施例】以下、実施例によって本発明を具体的に説明
する。表１に示した合金成分の素材をＪＩＳＤ４号の舟
形鋳型を使用して鋳造した。鋳造材にＴ6の熱処理を施
した後、引張り試験を行った。試験結果を表２に示す。
する。表１に示した合金成分の素材をＪＩＳＤ４号の舟
形鋳型を使用して鋳造した。鋳造材にＴ6の熱処理を施
した後、引張り試験を行った。試験結果を表２に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表２から明らかなように、試験Ｎo.１〜６
の本発明合金では、伸び率が１５％以上であり、鍛造性
に優れていることが判る。また、引張り強さ，耐力等の
機械的強度も、従来の鍛造用アルミニウム合金と遜色の
ない値を示している。これに対し、伸び率に重点をおい
て合金設計した試験Ｎo.７及び１０の合金では機械的強
度が劣っており、機械的強度に重点をおいて合金設計し
た試験Ｎo.９の合金では伸び率が悪く鍛造性に劣ったも
のとなる。この対比から、試験Ｎo.１〜６の本発明合金
は、鍛造性及び機械的強度の双方にバランスがとれた材
料であるといえる。
の本発明合金では、伸び率が１５％以上であり、鍛造性
に優れていることが判る。また、引張り強さ，耐力等の
機械的強度も、従来の鍛造用アルミニウム合金と遜色の
ない値を示している。これに対し、伸び率に重点をおい
て合金設計した試験Ｎo.７及び１０の合金では機械的強
度が劣っており、機械的強度に重点をおいて合金設計し
た試験Ｎo.９の合金では伸び率が悪く鍛造性に劣ったも
のとなる。この対比から、試験Ｎo.１〜６の本発明合金
は、鍛造性及び機械的強度の双方にバランスがとれた材
料であるといえる。
【００２３】実施例２：鋳造で得られた合金材料は、凝
固速度の違いにより製品中の気孔率が異なる。製品中に
気孔が多いと、強度が低下し、荷重が加わった場合に気
孔を起点として破断等が発生する。この点、本発明合金
においては、共晶Ｓｉが微細な晶出物として分散されて
いるため、鍛造時の据込みにより気孔を潰し、伸び率が
大きな中実の製品にすることが可能である。
固速度の違いにより製品中の気孔率が異なる。製品中に
気孔が多いと、強度が低下し、荷重が加わった場合に気
孔を起点として破断等が発生する。この点、本発明合金
においては、共晶Ｓｉが微細な晶出物として分散されて
いるため、鍛造時の据込みにより気孔を潰し、伸び率が
大きな中実の製品にすることが可能である。
【００２４】たとえば、試験Ｎo.１の合金に対し据込み
率を変えた鍛造を行い、鍛造後の気孔率と据込み率との
関係を調査した。また、鍛造による中実化と肉厚との関
係を調べるため、厚肉部及び薄肉部に対する据込み率を
変化させた。その結果、据込み率と気孔率との間に、図
１に示す関係が得られた。
率を変えた鍛造を行い、鍛造後の気孔率と据込み率との
関係を調査した。また、鍛造による中実化と肉厚との関
係を調べるため、厚肉部及び薄肉部に対する据込み率を
変化させた。その結果、据込み率と気孔率との間に、図
１に示す関係が得られた。
【００２５】なお、図１における据込み率は、［（鍛造
前の肉厚−鍛造後の肉厚）／鍛造前の肉厚］×１００の
圧下率で表した。また、気孔率は、鍛造後の合金につい
て［（真比重−比重）／真比重］×１００で表した。図
中、○印は鋳造肉厚２０ｍｍの部分における気孔率の変
化を示し、■印は鋳造肉厚２６ｍｍの部分における気孔
率の変化を示し、△印は鋳造肉厚３２ｍｍの部分におけ
る気孔率の変化を示す。
前の肉厚−鍛造後の肉厚）／鍛造前の肉厚］×１００の
圧下率で表した。また、気孔率は、鍛造後の合金につい
て［（真比重−比重）／真比重］×１００で表した。図
中、○印は鋳造肉厚２０ｍｍの部分における気孔率の変
化を示し、■印は鋳造肉厚２６ｍｍの部分における気孔
率の変化を示し、△印は鋳造肉厚３２ｍｍの部分におけ
る気孔率の変化を示す。
【００２６】図１から明らかなように、何れの肉厚をも
つものにおいても、１０〜２０％程度の僅かな据込み率
で、実質的に全ての気孔が潰され、中実度の高い製品と
なることが判る。
つものにおいても、１０〜２０％程度の僅かな据込み率
で、実質的に全ての気孔が潰され、中実度の高い製品と
なることが判る。
【００２７】実施例３：表１に示した組成をもつアルミ
ニウム合金を鋳造して得られた予形材を４００℃で１時
間加熱する予熱を施した後、鍛造し、次いでＴ6 処理を
行った。得られた鍛造材から試験片を切り出し、引張り
試験に供した。表３は、その試験結果を表したものであ
る。表３から明らかなように、試験Ｎo.１〜６の本発明
合金は、１０〜２０％の僅かな据込率により従来合金よ
りも伸びが大きく優れた特性を示している。
ニウム合金を鋳造して得られた予形材を４００℃で１時
間加熱する予熱を施した後、鍛造し、次いでＴ6 処理を
行った。得られた鍛造材から試験片を切り出し、引張り
試験に供した。表３は、その試験結果を表したものであ
る。表３から明らかなように、試験Ｎo.１〜６の本発明
合金は、１０〜２０％の僅かな据込率により従来合金よ
りも伸びが大きく優れた特性を示している。
【００２８】
【表３】
【００２９】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の鍛造用
アルミニウム合金は、鋳造材として使用可能なまでＳｉ
量を低減して伸びを改善し、結晶粒や晶出物の微細化に
よって機械的強度を確保している。そして、鋳造材に含
まれている気孔が微細であるため、鍛造によって気孔が
容易に押し潰され、僅かな据込み率で中実度が高く展延
性の良好な製品が得られる。
アルミニウム合金は、鋳造材として使用可能なまでＳｉ
量を低減して伸びを改善し、結晶粒や晶出物の微細化に
よって機械的強度を確保している。そして、鋳造材に含
まれている気孔が微細であるため、鍛造によって気孔が
容易に押し潰され、僅かな据込み率で中実度が高く展延
性の良好な製品が得られる。
【図１】 本発明鍛造用アルミニウム合金の据込み率と
気孔率との関係を示したグラフ
気孔率との関係を示したグラフ
フロントページの続き
(72)発明者 橋本 昭男
東京都港区三田３丁目13番12号 株式会社
日軽技研内
(72)発明者 北岡 山治
東京都港区三田３丁目13番12号 株式会社
日軽技研内
(72)発明者 三部 隆宏
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産
自動車株式会社内
(72)発明者 北村 行由
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産
自動車株式会社内
(72)発明者 藤川 真一郎
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産
自動車株式会社内
(72)発明者 桜木 秀偉
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産
自動車株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｓｉ：２．０〜３．０重量％，Ｍｇ：
０．２〜０．６重量％，Ｔｉ：０．０１〜０．１重量
％，Ｂ：０．０００１〜０．０１重量％で、更にＮａ：
０．００１〜０．０１重量％，Ｓｒ：０．００１〜０．
０５重量％，Ｓｂ：０．０５〜０．１０重量％及びＣ
ａ：０．０００５〜０．０１重量％のうちの何れか１種
又は２種以上を含有し、Ｐ含有量を０．００１重量％以
下に規制し、残部がＡｌからなり、鋳造組織に含まれる
共晶Ｓｉの大きさが平均粒径で２０μｍ以下であること
を特徴とする鍛造用アルミニウム合金。 - 【請求項２】 Ｓｉ：２．０〜３．０重量％，Ｍｇ：
０．２〜０．６重量％，Ｔｉ：０．０１〜０．１重量
％，Ｂ：０．０００１〜０．０１重量％で、更にＮａ：
０．００１〜０．０１重量％，Ｓｒ：０．００１〜０．
０５重量％，Ｓｂ：０．０５〜０．１０重量％及びＣ
ａ：０．０００５〜０．０１重量％のうちの何れか１種
又は２種以上，Ｃｕ：０．２〜０．５重量％，Ｚｒ：
０．０１〜０．２重量％，Ｍｎ：０．０２〜０．５重量
％及びＣｒ：０．０１〜０．３重量％のうちの何れか１
種又は２種以上を含有し、Ｐ含有量を０．００１重量％
以下に規制し、残部がＡｌからなり、鋳造組織に含まれ
る共晶Ｓｉの大きさが平均粒径で２０μｍ以下であるこ
とを特徴とする鍛造用アルミニウム合金。 - 【請求項３】 鋳造素材の気孔率が０．４〜１．６％
で、伸びが１５％以上であることを特徴とする請求項１
又は２記載の鍛造用アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3189335A JP2551882B2 (ja) | 1991-07-03 | 1991-07-03 | 鍛造用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3189335A JP2551882B2 (ja) | 1991-07-03 | 1991-07-03 | 鍛造用アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059637A true JPH059637A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2551882B2 JP2551882B2 (ja) | 1996-11-06 |
Family
ID=16239621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3189335A Expired - Lifetime JP2551882B2 (ja) | 1991-07-03 | 1991-07-03 | 鍛造用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2551882B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4953513A (en) * | 1988-03-12 | 1990-09-04 | Hitachi, Ltd. | Engine control apparatus |
| US5582659A (en) * | 1993-10-12 | 1996-12-10 | Nippon Light Metal Co., Ltd. | Aluminum alloy for forging, process for casting the same and process for heat treating the same |
| EP1096028A2 (en) * | 1999-10-21 | 2001-05-02 | Kabushiki Kaisha Daiki Aluminium Kogyosho | High-strength aluminum alloy for pressure casting and cast aluminum alloy comprising the same |
| JP2008111195A (ja) * | 2007-11-22 | 2008-05-15 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 切削性に優れたアルミニウム合金圧延材およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-07-03 JP JP3189335A patent/JP2551882B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4953513A (en) * | 1988-03-12 | 1990-09-04 | Hitachi, Ltd. | Engine control apparatus |
| US5582659A (en) * | 1993-10-12 | 1996-12-10 | Nippon Light Metal Co., Ltd. | Aluminum alloy for forging, process for casting the same and process for heat treating the same |
| EP1096028A2 (en) * | 1999-10-21 | 2001-05-02 | Kabushiki Kaisha Daiki Aluminium Kogyosho | High-strength aluminum alloy for pressure casting and cast aluminum alloy comprising the same |
| EP1096028A3 (en) * | 1999-10-21 | 2002-02-06 | Kabushiki Kaisha Daiki Aluminium Kogyosho | High-strength aluminum alloy for pressure casting and cast aluminum alloy comprising the same |
| JP2008111195A (ja) * | 2007-11-22 | 2008-05-15 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 切削性に優れたアルミニウム合金圧延材およびその製造方法 |
| JP4719731B2 (ja) * | 2007-11-22 | 2011-07-06 | 住友電気工業株式会社 | 切削性に優れたアルミニウム合金圧延材およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2551882B2 (ja) | 1996-11-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3335732B2 (ja) | 亜共晶Ａｌ−Ｓｉ系合金及びその鋳造法 | |
| JP3301919B2 (ja) | 切粉分断性に優れたアルミニウム合金押出材 | |
| JP3204572B2 (ja) | 耐熱マグネシウム合金 | |
| US5582659A (en) | Aluminum alloy for forging, process for casting the same and process for heat treating the same | |
| JP3107517B2 (ja) | 切削性に優れる高耐食アルミニウム合金押出材 | |
| JP3982849B2 (ja) | 鍛造用アルミニウム合金 | |
| JPH11511806A (ja) | ＩｎおよびＳｎを含有する切削可能なアルミニウム合金とその製造方法 | |
| JPH1112705A (ja) | 切削性に優れた高強度アルミニウム合金鍛造品の製造方法 | |
| JP2551882B2 (ja) | 鍛造用アルミニウム合金 | |
| JPH07145440A (ja) | アルミニウム合金鍛造素材 | |
| JPH1112673A (ja) | アルミニウム合金鋳物及びその製造法 | |
| JPH06330264A (ja) | 強度と靱性に優れたアルミニウム合金鍛造材の製造方法 | |
| JPH08176768A (ja) | 耐摩耗アルミニウム部材およびその製造方法 | |
| JPH07150312A (ja) | アルミニウム合金鍛造素材の製造方法 | |
| JPH09296245A (ja) | 鋳物用アルミニウム合金 | |
| JPH0434621B2 (ja) | ||
| JPH083675A (ja) | 鍛造用アルミニウム合金 | |
| JPH09279319A (ja) | 耐摩耗性及び靭性に優れたコンプレッサー部品用アルミ合金の製造方法 | |
| JPH07216487A (ja) | 耐摩耗性、耐熱性に優れたアルミニウム合金およびその製造方法 | |
| JPH0432535A (ja) | 高強度、高剛性マグネシウムリチウム合金 | |
| JPH06145918A (ja) | 靭性の優れたＡｌ−Ｌｉ系合金押出材の製造方法 | |
| JP3147244B2 (ja) | 塑性加工用素材の製法 | |
| JPH11323472A (ja) | 切削加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出材およびその製造方法 | |
| JPH06330202A (ja) | 高強度・高靱性アルミニウム合金部材の製造方法および鋳造用アルミニウム合金 | |
| JP4238181B2 (ja) | 高靱性Ａｌ合金鋳物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090822 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100822 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 14 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100822 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 15 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110822 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |